1、輪扣式鋼管梁、板模板支撐施工方案目 錄一、編制依據3二、工程概況32。1、工程概況32.2、施工平面布置42.3、技術保證條件42.4、施工要求4三、施工部署及施工準備53.1模板安裝工序流程53。2勞動力組織53.3機械設備53.4材料準備53。5模板安裝支設的規定6四、模板體系設計64.1設計參數64.2 模板體系設計6五、施工工藝和要求75。1 構配件的選材75。2模板支設的構造要求85。3模板拆除11六、模板質量標準116。1保證項目116。2基本項目116.3允許偏差項目126。4模板施工應注意的質量問題121、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大,柱身扭曲，梁柱接頭偏差大122、

2、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面，梁底部有鋸木灰123、板接縫處出現高低差及漏漿124、梁側板或板模夾在砼內125、樓梯踏步高度、寬度不均勻,中間外凸126、爆模或外凸127、垂直度偏差大13七、成品保護13八、模板施工安全要求138.1、施工安全保證體系138.2、施工安全措施148。3、施工人員要求14九、模板設計計算149。1、輪扣式鋼管樓面模板支撐計算書151。計算參數152。樓板底模驗算153.支撐強度驗算194.支撐支承面驗算195。計算結果209。2、輪扣式梁模板支撐計算書211計算參數212梁底模驗算223.支撐強度驗算254。支撐支承

3、面驗算265。側模板驗算266.對拉螺栓計算277. 側肋強度驗算278.梁側檁梁驗算289。計算結果29十、模板工程應急措施、救援預案3110.1、模板工程應急救援指揮領導小組3210。2、應急救援領導小組職責3210。3、應急準備及措施3310.4、模板工程的預防監控措施3310。5、應急響應預案33輪扣式鋼管梁、板模板支撐施工方案一、編制依據1、潮州市xx保障性住房項目一期工程設計圖紙；2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)；3木結構設計規程（GB50005-2003）；4混凝土結構工程施工質量驗收規范（502042002）;5建筑工程施工質量驗收統一標準（GB

4、503002002)；6建筑施工計算手冊（第四版縮印本)7.建筑施工模板安全技術規范（JGJ1262008)；8、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；9、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范;10、潮州市xx保障性住房項目一期工程施工組織設計;11、建筑工程施工安全技術操作規程12、建筑工程施工現場管理規定13、建筑工程施工手冊14、建設工程項目管理規范GB/T50326200115、建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-200116、直縫電焊鋼管(GB/T13793）17、碳素結構鋼（GB/T700)18、鋼管腳手架扣件(GB15831）19、金屬拉伸試驗方法(GB/T228）2

5、0、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)21、鋼結構設計規范(GB 500172003)22、建筑施工承插式扣件鋼管支架安全技術規程JGJ2312010 二、工程概況2。1、工程概況工程名稱:項目一期工程；建設單位：局 ；建設地點：城）；設計單位：院；監理單位：公司;施工單位:公司。.各棟設計概況見下表：內容設計概況幢號1234結構類型框剪結構層數地下0000地上18181818層高(m）首層53.23.23。22層3.3333318層33332.2、施工平面布置由模板制作場按墻柱、梁板的規格定型制作，用塔吊運輸到各施工點進行拼裝。詳見施工平面布置圖。2.3、技術保證條件2.3.1項

6、目部施工人員和技術人員熟悉圖紙、規范.2。3。2先做好模板的定位基準工作。2。3.3逐項清點檢查施工所需模板及配件的規格、數量。2。3。4采取預裝模板施工時，預組裝工作應在組裝平臺或經平整處理的地面上進行。2.3。5經檢查合格的模板，按照安裝程序進行堆放或裝車運輸.2。3.6向施工班組進行技術交底，并且做出樣板，經監理、有關人員認可后，再大面積展開.2。3.7支承支柱應支承在混凝土面層上，并準備好支柱座墊木.2。3.8豎向模板安裝的底面應平整堅實，并采取可靠的定位措施，按施工設計要求預埋支承錨固件。2.3。9模板應涂刷脫模劑。2.4、施工要求1、實行項目經理負責制，一切工作由項目經理部負責主持

7、和召集。2、爭創廣東省優良樣板工程，確保質量達到潮州市優良樣板工程。3、由項目經理按施工組織設計的要求負責召集各有關人員組成項目經理部,統籌部署和實施本工程施工的各項具體工作。4、進場前,由項目經理部組織對參與施工的技術、管理人員、班組長進行質量、安全、技術交底。明確各人的分工負責和崗位責任,落實責任到人.5、腳手架搭設人員應有勞動部門頒發的上崗證，應經過專門的技術培訓的熟練工人。三、施工部署及施工準備3.1模板安裝工序流程梁板模施工工藝：彈線內架搭設安裝梁底模（梁底模留清掃孔）安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋綁扎板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接

8、手續，移交砼工種。3.2勞動力組織本工程的施工進度較緊，質量要求高，因此要求勞務隊組織技術熟練、水平較高的木工班組進場施工，高峰期共計組織木工80人進行施工。3.3機械設備表1：設備名稱單位數量型 號備注圓盤鋸臺8 3002.2KW手電刨臺4 牧林3331。5KW手電鋸臺12 牧林4581.25KW電鉆臺15牧林31201.25KW3。4材料準備3。4。1主要周轉材料數量表2:材料名稱單位數量18mm木膠合板m23500木枋(6080mm、8080mm）m12000扣件套55000483。5鋼管噸240頂托套10003。4。2、主要周轉材料型號規格模板：18mm厚的木膠合板模板; 木枋：608

9、0、8080的木枋；脫模劑:YJA-脫模劑；483。5鋼管；輔材：2cm寬粘帶紙、海綿條、吸塵器、鐵釘、鐵線、刷子、小鐵鏟、撬棍等；3。5模板安裝支設的規定3.5.1模板及其支架應具有足夠的承載力、剛度和穩定性，能可靠的承受現澆混凝土的重量、側壓力和施工荷載.3.5。2要保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確.3.5。3構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎和安裝,符合混凝土的澆筑及養護的施工要求。3.5。4模板的拼縫應嚴密，不得漏漿。四、模板體系設計4.1設計參數1）樓板板厚有100mm、120mm、180mm.2)梁尺寸：一般為200250400700，最大為4001500。4.2

10、 模板體系設計根據設計圖紙中各參數,模板安裝體系進行如下設計五、施工工藝和要求5.1 構配件的選材1、鋼管腳手架的鋼管必須采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793)及建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011）的規定,其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700)中Q235A級鋼的規定.鋼管采用48壁厚3。5mm規格鋼管。外徑允許偏差0.5mm，壁厚允許偏差0.36mm，兩端面斜切允許偏差1。7mm，外表面銹蝕深度不大于0。5mm。鋼管上嚴禁打孔。鋼管必須挺直，端部不得翹曲，立桿彎曲不得大于12mm，水平桿彎曲不得大于20mm。2、扣件扣件的材質應符合現行國家標

11、準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，采用機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造，鑄鐵不得有裂紋、氣孔，不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷.扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好,扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應不小于1mm，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。扣件表面應進行防銹處理。扣件在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。3、腳手板腳手板采用木腳手板，腳手板上嚴禁堆載，角部不得翹曲,板面撓曲不得大于12mm。4、模板及背枋梁板底模及側模采用18厚木膠合板，背枋材料采用8080mm木方.5、構配件的驗收鋼管的檢查應符合

12、下列規定：a、應有產品質量合格證;b、應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法(GB/T228)的有關規定，質量應符合現行標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A的規定。c、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道.d、鋼管外徑、壁厚、等的允許偏差為-0.05mm,端面允許偏差為1.70mm。e、鋼管必須涂有防銹漆。f、鋼管上嚴禁有打孔.舊鋼管的檢查應符合下列規定:a、表面銹蝕深度應小于0。50mm,檢查時在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。b、鋼管的彎曲變形在每1

13、.5m長度不得大于5mm。c、嚴禁使用打孔的鋼管.扣件驗收應符合下列規定：a、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的對定抽樣檢測。b、舊扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的必須更換。c、新舊扣件應進行防銹處理.5。2模板支設的構造要求1、模板支架應根據施工方案計算得出的立桿排架尺寸選用定長的水平桿，并根據支撐高度組合套插的立桿段、可調托座和可調托底座.2、當搭設高度不超過8m的滿堂模板支架時,步距不宜超過1。5m,支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，架體整體底層

14、以及頂層均應設置豎向斜桿,并應在架體內部區域每隔5 跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐。當滿堂模板支架的架體高度不超過4個步距時，可不設置頂層水平斜桿；當架體高度超過4個步距時，應設置頂層水平斜桿或扣件鋼管水平剪刀撐。3、當模板支架搭設成無側向拉結的獨立塔狀支架時，架體每個側面每步距均應設豎向斜桿。當有防扭轉要求時,在頂層及每隔34個步距應增設水平層斜桿或鋼管水平剪刀撐。4、模板支架宜與周圍已建的結構進行可靠連接。5.3模板拆除1、模板拆除均要以同條件混凝土試塊的抗壓強度報告為依據，填寫拆模申請單，由監理簽字后方可生效執行。2、拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表

15、面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除時混凝土強度必須符合下表規定。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（）板2502,8758100梁8758100懸臂構件27521003、模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆,后支先拆,先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆縱墻模板后拆橫墻模板，先拆外墻模板，再拆內墻模板.拆頂板模板時從房間一端開始,防止墜落人或物造成安全事故。頂板模板拆除時注意保護頂板模板，不能硬撬模板接縫處,以防損壞模板。拆除的模板、龍骨及架料要碼放整齊,并注意不要集中堆放。拆掉的釘子要回收利用,在作業面清理干凈，以防扎腳

16、傷人。4、拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉到.5、拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。6、嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作.7、模板拆除時,不應對樓層形成沖擊荷載.拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。8、嚴格控制模板及支架拆除的順序。六、模板質量標準6。1保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。

17、6.2基本項目模板接縫要嚴密,并用膠帶貼縫,不得漏漿，(柱模）拼裝過刨,模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑,便于模板的拆除，嚴禁脫模劑污染鋼筋。6。3允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項目允許偏差(mm）項目允許偏差(mm)軸線位移5表面平整度8標高-5+5相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5+5預留、預埋件中心線位移3每層垂直度5預留洞截面尺寸0+106.4模板施工應注意的質量問題1、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲,梁柱接頭偏差大防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板； 柱箍形式、規格、間距要根據柱截面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且連接

18、要牢固。2、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面，梁底部有鋸木灰防止辦法：大于等于600mm梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂的尺寸和間距的排列,要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上或加墊塊，梁板跨度大于4m者,按設計要求起拱，梁底留清灰孔或用吸塵器。3、板接縫處出現高低差及漏漿防止辦法:模板應過刨清縫，杉木枋在使用前過刨，過刨后高度統一為70mm;同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻;盡量消除標高引測誤差,同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度,中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用模板條堵塞,再貼30mm寬粘膠帶。4、梁側板或板

19、模夾在砼內防止辦法:模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。5、樓梯踏步高度、寬度不均勻，中間外凸防止辦法:選用熟練的木工技工操作,人員相對固定；正確確定樓梯踏步的起止位置，并在側面畫等分線;踏步側板采用厚模板，每跑寬度超過1。0m時中間釘反扶梯基.6、爆模或外凸原因分析：1)螺桿（柱抱箍）間距過大；2）螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺帽套接不吻合；3）砼未分層澆筑及分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板方案執行；2）螺桿加工先做樣品，檢查與螺帽套絲是否

20、吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰,下部2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗,每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。7、垂直度偏差大原因分析：1）鋼筋偏位未處理直接封模；2）安裝完畢后未檢查驗收；3）四周未搭設斜撐，澆筑砼時向一側傾斜;4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞.防治措施：1）柱(墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后,吊線檢查其垂直度,若存在傾斜、扭轉情況采用10鋼絲對稱拉住校正；2）加強工序交接:木工接收時鋼筋、木工

21、專業工長應辦理工序交接手續；砼工接收模板時，砼專業工長也應檢查模板，辦理交接手續；3）模板安裝完畢后,先由班組進行自檢，垂直度在5mm內可要求作業隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查,合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60左右。七、成品保護1）、模板存放場地(清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架,立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋,搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬,以免損傷砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換

22、。4)、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑,以免隨用隨刷時污染鋼筋.5）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋.八、模板施工安全要求8.1、施工安全保證體系1、實行項目經理負責制,一切工作由項目經理部負責主持和召集。2、由項目經理按施工組織設計的要求負責召集各有關人員組成項目經理部，統籌部署和實施本工程施工的各項具體工作。3、進場前，由項目經理部組織對參與施工的技術、管理人員、班組長進行質量、安全、技術交底。明確各人的分工負責和崗位責任，落實責任到人.4、由項目經理部根據勞動力需求計劃集結勞動力，并進行必要的技術培訓及安全教育。5、項目經理部施工組織機構：項目經理

23、：雄技術負責人：君專業工長：聰質量檢查員：珠測量員：坤施工員：燕安全主任：沌我司將在該工程上推行“項目法”施工管理模式，對工程的質量、安全和進度實行靈活科學、高效有序的管理,并嚴格按照合同、有關文件要求對施工各程序及要素進行控制,確保工程順利完成.項目領導層由項目經理及技術負責人和項目施工負責人組成，負責對工程實行計劃、組織、協調、監督、決策.為保證工程施工安全，由質量安全負責人（安全主任）作為本工程的安全負責人。項目管理層由有關專業部門責任人組成，對工程的勞動力、機械設備、技術、材料、資金等生產要素進行全面、全過程的管理.項目作業層由具有一定操作技術和操作經驗的工人組成,配備成建制等級的施工

24、隊伍。以經濟承包方式明確目標、責任和義務,并以激勵機制提高工人的生產積極性。8.2、施工安全措施1)、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布,避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。3）、卸料平臺作成整體移動式平臺,由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設.4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。6）、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將

25、鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯.11)、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。12）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。8.3、施工人員要求1）腳手架搭設人員應有勞動部門頒發的上崗證，應經過專門的技術培訓的熟練工人.2）架子工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業.3）架子工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。九、模板設計計算計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計

26、規范（GB 50017-2003）、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范、建筑施工承插式扣件鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010等規范編制。9.1、輪扣式鋼管樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚180mm，層高5.00m,結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13。00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ;支撐采用483。5mm盤扣式鋼管：橫向間距1200mm，縱向間距900mm，支撐立桿的步距h=1。50m;鋼管直徑48mm，壁厚3。5mm，截面積4。50cm2,回轉半徑i

27、=15.90mm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗剪強度fv=120。00N/mm2，Q345鋼材抗彎強度f=300.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1)底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度（m) 板厚(m） 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1。0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1。0 0。18 1.2 = 5.18 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1。0 0.18 1。2 = 0。24 kN/m施工人員及施工設備荷載 1。00 kN/m2 1。0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7

28、.18 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合（) q2 = 5。78 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞）間距L=450mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm，板模寬度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm41)內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.107,M1=KMq1L2 =0。1077.184502=-155573N。mm剪力系數KV=0.606，V1=KVq1L=0。6067。18450=1958Nb.荷載支座彎矩系數KM=0.107,M2=KMq2L2 =-0.1075。784502

29、=-125238N.mm跨中彎矩系數KM=0。077，M3=KMq2L2 =0。0775。784502=90125N.mm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0。6065.78450=1576N撓度系數K=0.644,2=Kq，2L4/（100EI）=0.644(5.78/1.2)4504/(1006000486000)=0.44mmc.施工人員及施工設備荷載按1.00kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1。41。00=1.40kN ，計算簡圖如下圖所示跨中彎矩系數KM=0.200,M4=KMPL=0。2001。401000450=126000N.mm支座彎矩系數KM=0。100，

30、M5=KMPL=0。1001.401000450=63000N.mm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6001.40=0。84kN撓度系數K=1.456，3=KP,L3/（100EI）=1。456(1.40/1.4）10004503/(1006000486000)=0。46mm2）抗彎強度驗算M1=-155573N。mm，M2M5=-188238N.mm,M3M4=216125N。mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩Mmax=216125Nmm=0.22kNm=Mmax/W=216125/54000=4.00N/mm2樓板底模抗彎強度=4.00N/m

31、m2fm=13。00N/mm2，滿足要求.3)抗剪強度驗算V1=1958N,V2+ V3=1576+840=2416N比較V1、V2V3,取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2416N=2。42kN=3Vmax/（2bh)=32416/（2100018)=0.20N/mm2樓板底模抗剪強度=0.20N/mm2fv=1。40N/mm2，滿足要求。4)撓度驗算max=0。44+0.46=0.90mm=450/250=1.80mm樓板底模撓度max=0.89mm=1.80mm，滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖(3)第一層龍骨（次楞)驗算鋼管橫向間距1200mm,第一層龍骨(次楞）間距450

32、mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=60mm,h=80mmW=bh2/6=60802/6=64000mm3，I=bh3/12=60803/12=2560000mm4.1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=7.18450/1000=3.23kN/m彎矩系數KM=0。125,Mmax=KMqL2=0.1253.2312002=581400Nmm=-0.58kNm=Mmax/W =581400/64000=9.08N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=9。08N/mm2fm=13。00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625,Vmax=KVqL

33、=0。6253.231200=2423N=2。42kN=3Vmax/(2bh）=32423/(26080）=0.76N/mm2第一層龍骨（次楞)抗剪強度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2，滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.521，q=q2第一層龍骨(次楞）間距/計算寬度=5。78/1。2450/1000=2。17kN/m=2。17N/mm max=KqL4/（100EI）=0.5212.1712004/（10090002560000)=1。02mm=1200/250=4。80mm第一層龍骨（次楞）撓度max=1.02mm=4。80mm，滿足要求.計算簡圖及內力圖如下圖(4)第二層

34、龍骨（主楞)驗算鋼管縱向間距900mm，計算跨數2跨。第二層龍骨(主楞）采用單枋b=60mm,h=80mmW=160802/6=64000mm3, I=160803/12=2560000mm41）抗彎承載力驗算彎矩系數KM=-0.188,P=1。2503。231200=4845N=4.85kNMmax=KMPL=0.1884845900=819774Nmm=-0.82kNm=Mmax/W=819774/64000=12。81N/mm2第二層龍骨(主楞）抗彎強度=12.81N/mm2fm=13。00N/mm2，滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.688,Vmax=KVP=0.6884.8

35、51000=3337N=3。34kN=3Vmax/(2bh）=33337/(126080)=1.04N/mm2第二層龍骨（主楞）抗剪強度=1。04N/mm2fv=1.40N/mm2，滿足要求.3）撓度驗算撓度系數K=0。911,P，=1.2502.171200=3255N=3。26kNmax=KP，L3/(100EI）=0.91132559003/(100900012560000）=0.94mm=900/250=3。60mm第二層龍骨（主楞）撓度max=0。94mm=3.60mm，滿足要求.計算簡圖及內力圖如下圖3.支撐強度驗算（1）荷載計算傳至每根立柱的最大支座力的系數2.376每根鋼管承載

36、NQK1=2.3764。851000=11524N每根鋼管承載活荷載(1。0kN/m2）:NQK2=1。200。9011000=1080N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2=11524+1080=12604N 鋼管重量0.0479kN/m,立桿重量=4。820.04791000=231N水平拉桿4層，拉桿重量=4(1.20+0。90） 0。051000=420N支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量=231+420=651N鋼管軸向力N=1.2NGKNQK =1.2651+12604=13385N(2）鋼管立桿長細比驗算LO=h=1.21.50=1。80m，LO=h+2ka=1.00+

37、20。70。20=1.28mLO=1。80m，鋼管的i=15。90mm,=LO/i=1800.00/15。90=113.21盤扣式鋼管桿件長細比113。2150。0,滿足要求。（3）鋼管立桿穩定性驗算=0.386，P=N/(A)=13385/（0。386450。00）=77.06N/mm2 盤扣式鋼管立桿穩定性77.06N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。4。支撐支承面驗算盤扣式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm，支承面為混凝土樓板（按C30考慮）,樓板厚=180mm,上部荷載F=13385/1000=13。39kN（1)支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm

38、2,hO=180-20=160mm，=0。41.2/S=1。00pc,m=0N/mm2，Um=2(200+160)+2（100+160）=1240mm，h=1.00(0.7h ft0。25pc，m)UmhO=（0.711。43+0.250）1。001240160/1000=198。60kN受沖切承載力198.60kNF=13。39kN，滿足要求。(2） 支承面局部受壓承載力驗算Ab=（0。20+20.10)（0。103)=0.12m2,Al=0。200。10=0.02m2l=(Ab/Al）0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.75212

39、1550。02=364.65kN支承面局部受壓承載力364.65kNF=13.39kN,滿足要求。5。計算結果底模樓模板18mm，第一層龍骨（次楞）采用單枋b=60mm,h=80mm,間距450mm;第二層龍骨（主楞)采用單枋b=60mm,h=80mm；鋼管橫向間距1200mm,鋼管縱向間距900mm。立桿頂層步距1.00m，立桿中間層最大步距1.50m，支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應設置豎向斜桿。并應在架體內部區域每隔5跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐。可不設置頂層水平斜桿。模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于300

40、mm,作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置，且應設置豎向斜桿.9.2、輪扣式梁模板支撐計算書1計算參數結構樓板厚180mm,梁寬b=400mm，梁高h=1500mm，層高5.00m，結構表面考慮隱蔽;模板材料為夾板,底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離0.60m；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13。00N/mm2，抗剪強度fv=1。40N/mm2;采用三根盤扣式鋼管支撐，橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1。50m,支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心

41、線的距離a=0。20m；鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=15。90mm;立桿鋼管重量0。0326kN/m.鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2，Q345鋼材抗彎強度f=300。00N/mm2。2梁底模驗算(1)梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬（m) 梁高（m） 系數 設計值底側模自重 0。3 kN/m2 （0.40 + 2。64 ） 1.2 = 1。09 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0。40 1.50 1.2 = 17.28 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0。40 1。50 1.2 =

42、 1.08 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0。40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 20.57 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合（）/1.2 q2 = 16。21 kN/m（2)底模板驗算第一層龍骨（次楞）間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3，I=bh3/12=400183/12=194400mm4.1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.105，Mmax=KMq1L2=0。10520.573002=194387Nmm=Mmax/W=194387/21600

43、=9.00N/mm2梁底模抗彎強度=9.00N/mm2fm=13。00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0。606,Vmax=KVq1L=0.60620.57300=3740N=3Vmax/(2bh）=33740/(240018）=0.78N/mm2梁底模抗剪強度=0。78N/mm2fv=1。40N/mm2，滿足要求.3）撓度驗算撓度系數K=0。644，q2=16。21kN/m；max=Kq2L4/（100EI）=0.64416.213004/（1006000194400）=0.73mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0。73mm=1.20mm，滿

44、足要求。（3）第一層龍骨(次楞）驗算立桿橫向間距L2=600mm，梁寬度b=400mm;第一層龍骨（次楞）采用木枋b=60mm,h=80mm。W=bh2/6=60802/6=64000mm3；I=bh3/12=60803/12=2560000mm4；a。梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞）間距/梁寬=20。57300/400=15.43kN/mb板傳荷載計算P板重量=1。2（板厚度25模板重）1.4活載 =1。2(0。1825+0.30)+1.42.50=9。26kN/m2板傳遞到第一層龍骨（次楞）的荷載P=(300+ 200)/1000300/10009.26=1。39kN經過計算得到從左

45、到右各支座力分別為N1=0.36kN,N2=8.23kN,N3=0.36kNMmax=0。37kNm， Vmax=4。11kN，F=8.23kN，max =0。15mm1）抗彎強度驗算=Mmax/W=0.37106/64000=5.78N/mm2第一層龍骨（次楞)抗彎強度=5。78N/mm2fm=13.00N/mm2，滿足要求。2）抗剪強度驗算=3Vmax/（2bh）=34.111000/（26080）=1.29N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=1.29N/mm2fv=1。40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.15=L/250=600/250=2。40mm第一層龍骨(次楞）撓度

46、max=0。15mm=2。40mm，滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨（主楞）驗算鋼管橫向間距L=600mm,計算跨數3跨；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mmW=180802/6=85333mm3,I=180803/12=3413333mm4 ；1)抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.175,F=8230N=8。23kNMmax=KmPL=0.1758.231000600=864150Nmm=0。86kNm=Mmax/W=864150/85333=10.13N/mm2第二層龍骨（主楞）抗彎強度=10.13N/mm2fm=13。00N/mm2，滿足要求。2）抗剪強度驗

47、算剪力系數KV=0。650,Vmax=KVP=0.6508.23=5。35kN =3Vmax/（2bh)=35。351000 /(28080)=1.25N/mm2第二層龍骨(主楞）抗剪強度=1.25N/mm2fv=1.40N/mm2，滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1。146,F=8max= KPL3/（100EI）=1.1468。2310006003/（10090003413333）=0。66mm=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0。66mm=2。40mm，滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3。支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的

48、系數為2。156每根鋼管承載NQK1=2。1568230=17744N每根鋼管承載活荷載(1。0kN/m2）:NQK2=1。40。600。601000=504N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2=17744+504=18248N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03263。51000=114N水平拉桿3層，拉桿重量=31。2047.90=172N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=114+172=286N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1。2286+18248=18591N（2)鋼管立桿長細比驗算LO1=h=1。21.50=1。80m，LO2=h+2ka=1。00+

49、20.70.20=1。28mLO=LO1=1.80m=1800mm,i=15。90mm,=LO/i=1800/15。90=113。21鋼管立桿長細比113。21150,滿足要求.(3)不組合風荷載時，鋼管立桿穩定性驗算=0.386，P=N/（A)=18591/(0.386424.00)=113.59N/mm2鋼管立桿穩定性計算113。59N/mm2300.00N/mm2，滿足要求。 （4)組合風荷載時,立桿穩定性計算 立桿彎矩 基本風壓0.7kN/m2，風荷載高度變化系數1.56，風荷載體型系數1.040; 風荷載標準值: Wk= =0。71。561.0400.70.7=1.351kN/m2；

50、 Mw=0。851。4Mwk =0.851.4Wklah2/10=0.851.41。3510.61。502/10=0.217kNm； 立桿穩定性驗算 鋼管軸向力Nw=18.59kN =Nw/（A）+Mw/W =18。59103/（0.386424）+0。217106/5080=161.92N/mm2；組合風荷載時，立桿穩定性為161。92N/mm2f=205。00N/mm2，滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200100mm，支承面為(按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=18.59kN=18591N(1)支承面受沖切承載力驗算S=2。00，ft=1.43N

51、/mm2，hO=120-15=105mm,=0。41。2/S=1。00pc,m=0N/mm2，Um=2(200+105）+2（100+105）=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m）UmhO=（0.711.43+0。250）1。001020105/1000=107.21kN鋼管支承面受沖切承載力107。21kN18。59kN,滿足要求.(2） 支承面局部受壓承載力驗算Ab=（0.20+20.10）（0.103)=0。12m2，Al=0.200。10=0。02m2l=(Ab/Al)0。5=2。45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0

52、.752121550.02=364。65kN支承面局部受壓承載力F=364.65kN18。59kN，滿足要求.5。側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1=0。22200/（T+15）12V1/2 =0。2224。004.441.201.152。000。5=45。75kN/m2 =(=24.0 1=1。20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241。50=36。00kN/m2F1、F2兩者取小值F=36。00kN/m2，有效壓頭高度=F/=1。502)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 36.00 kN/m2 G=1.2

53、43。20 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4。00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 48.80 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 36.00 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=350mm，計算跨數5跨，木模板厚度h=18mm;W=bh2/6=1320182/6=71280mm3，I=bh3/12=1320183/12=641520mm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.105，q=48.80(1500-180）/1000=64.42kN/m=64。42N/mmMmax=KMqL2=0。10564。423502=828602

54、Nmm=-0.83kNm=Mmax/W=828602/71280=11。62N/mm2側模抗彎強度=11.62N/mm2fm=13.00N/mm2，滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606，Vmax=KVqL=0.60664.42350/1000=13.66kN =3Vmax/（2bh)=313。661000/（2181320)=0.86N/mm2側模抗剪強度=0.86N/mm2fv=1。40N/mm2，滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0。644，q=36.00(1500-180)/1000=47.52kN/m=47.52N/mmmax=KqL4/100EI=0。64447.523

55、504/(1006000641520）=1.19mm=L/250=350/250=1。40mm側模撓度max=1。19mm=1。40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：6.對拉螺栓計算Fs=0.95（GF+QQ2k)=0.9548。80=46.36kN/m2;設3排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=700mm=0.70m，豎向間距b=（1500180)/4=330mm=0。33m,N=abFs=0。700。3346.36=10。71kN；對拉螺栓12，容許拉力Ntb=12。90kN對拉螺栓受力10.71kN容許拉力12.90kN,滿足要求。7. 側肋強度驗算計算跨度330mm,跨數4跨,木枋尺寸

56、b=60mm，h=80mm；W=bh2/6=60802/6=64000mm3,I=bh3/12=60803/12=2560000mm4 。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0。107，q=48.80350/1000=17。08N/mm;Mmax=KMqL2=0.10717.083302=199021Nmm=0。20kNm=Mmax/W=199021/64000=3。11N/mm2側肋抗彎強度=3。11N/mm2fm=13。00N/mm2，滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0。607，Vmax=KVqL =0。60717.08330/1000=3。42kN =3Vmax/（2bh）=33.42

57、1000/（26080）=1.07N/mm2側肋抗剪強度=1。07N/mm2fv=1。40N/mm2，滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0。632,q=36.00350/1000=12。60N/mm；max=KqL4/100EI=0。63212.603304/(10090002560000)=0。04mm=L/250=330/250=1.32mm側肋撓度max=0。04mm=1。32mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 8.梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距700mm，側肋間距350mm，計算跨數5跨,梁側檁梁采用483.5雙鋼管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2;1

58、)抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1。14qL=1.1417.080.33=6.44kNMmax=KmPL=0.1716.440。70106=770868Nmm=0.77kNm =Mmax/W=770868/(24490)=85.84N/mm2檁梁抗彎強度=85.84N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求.2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0。658,Vmax=KVP=0.6586.44=4。24kN =3Vmax/(2bh）=34239/(22424）=7.50N/mm2檁梁抗剪強度=7。50N/mm2fv=120。00N/mm2,滿足要求.3）撓度驗算撓度系數K=1。097

59、,P，=1。14qL=1.1412。600.33=4。75kN;max=KP，L3/(100EI)=1.09747537003/（100206000215600）=0。40mm=L/250=700/250=2。80mm檁梁撓度max=0.40mm=2。80mm，滿足要求。9.計算結果 底模、側模厚度18mm;第一層龍骨(次楞)6080mm木枋300mm，第二層龍骨（主楞)8080mm單木枋600mm；輪扣式B-LG 483。5鋼管支撐縱向間距600mm，鋼管橫向間距600mm，豎肋6080mm木枋350mm,對拉螺栓3排，12700mm，采用483。5雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結。

60、立桿頂層步距1。00m,立桿中間層最大步距1。50m,支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿,架體整體底層以及頂層均應設置豎向斜桿.并應在架體內部區域每隔5跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐。可不設置頂層水平斜桿。模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于300mm,作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置,且應設置豎向斜桿。十、模板工程應急措施、救援預案為了確保模板施工的安全和質量，創造良好的施工環境，有效控制安全事故,避免發生事故后造成更大的損失,是編制模板工程應急預案的目的。項目部在模板施工前，應成立模板工程應

61、急救援小組,組長由項目經理黃敬雄擔任，辦公地點設在項目部，領導小組下設5個救援專業組，即：應急救援組、后勤保障組、治安保衛組、技術分析組和善后處理組。10.1、模板工程應急救援指揮領導小組（1)本工程應急救援小組組成情況及主要應急機構聯絡電話組 長：雄 副組長：君 組員：沌 祥 1瓊 1聰 1(2)本工程應急救援小組分工情況應急救援組：沌 19 黃后勤保障組：祥 14 湯18治安保衛組:陳14 顏錦鋒13善后處理組:鄭1 丁建偉 1 技術分析組：林16 謝樹賢 1510。2、應急救援領導小組職責10。2.1、指揮領導小組職責10。2。1.1、負責本項目“預案”的制定、修訂和演練；10.2。1.

62、2、組建義務應急救援隊,并組織實施救援行動;10.2.1.3、檢查督促做好模板工程的預防措施和應急救援的各種準備工作；10.2。1.4、發布和解除應急救援命令;10。2。1。5、向公司分管領導、相關部門通報事故情況,配合上級有關部門人員進行事故調查,必要時向有關單位發出救援請求。公司相關部門人員負責向新聞媒體、有關上級單位通報事故情況.10.2.1。6、組織事故調查,總結應急救援工作經驗教訓。10.2。2、救援專業組分工10。2.2.1組長、副組長：組織編制施工項目應急救援預案；監督、指導施工項目應急救援預案的實施；當發生突發事件時,指揮應急救援小組對突發事件作出正確反應,實施有效的救援行動，

63、并按規定及時上報有關部門.10。2。2.2應急救援組:負責人沌，負責查明危險源，提出應急和補救措施；負責指揮義務應急救援隊進行應急搶險工作。10.2.2。3后勤保障組:負責人祥，擔負應急車輛、資金的調配以及搶險人員和傷員的生活必需品和救援、器材、物資的供應任務。10。2。2.4治安保衛組：負責人瓊，擔負保護事故現場，交通指揮,設立警戒，指導人員疏散。10.2.2.5技術分析組：負責人君，負責收集有關設計、施工方案、作業指導書，工程日志和班前安全講話等相關資料。對有關設備、設施、器具、起因物（指導致事故發生的物質、物體）、致害物（指直接作用于人體引起傷害的物質、物體)、痕跡、現場遺留物等進行技術

64、分析、檢測和試驗，提報事故報告。10.2。2.6善后處理組：負責人聰，負責傷亡人員家屬接待和協助善后處理各項事宜。10。3、應急準備及措施10。3.1參加施工的所有人員，必須熟悉并認真執行本工種安全技術操作規程。進入施工現場，應接受安全技術交底。10.3。2施工前應對上崗員工進行崗位培訓，使上崗員工熟知該分項分部工程的應急預案，并組織演練,驗證應急準備工作和預案實施效果，提高實戰中自防自救能力。10.4、模板工程的預防監控措施10.4。1模板吊環模板吊環是受力構件，補償剛度、保證強度是確保安全的必要條件。對組拼式模板采用組裝式吊環，以對稱騎縫和平面外補償剛度；對轉體式模板的吊環以保證足夠焊接長

65、度、雙面滿焊、焊縫飽滿為安全原則.模板吊環保證有足夠的安全系數。吊環的位置、數量、安裝方法和焊接、包括鋼裝式吊環的連接螺栓型號及雙螺母緊固,均應滿足設計要求。施工過程中應經常檢查吊環，若發現螺母松動獲吊環碰撞而損壞時應立即緊固或更換。10.4.2模板斜制成的地腳螺栓和模板堆放要牢固穩定.10。4.2.1有斜支撐的模板應該面對面堆放,自穩角為75度-80度;無斜支撐的模板應在現場搭設腳手架，只要模板不再梁上，就應該直接支撐在架子內，不得靠在其他模板或構件上，以免腳下滑移傾倒。10。4.2.2拆除后的大模板,不得堆放在施工面上。10。4.2。3模板拆裝區周圍應設置欄桿，并掛有明顯警示標志牌，禁止非

66、作業人員入內。10.4.2.4模板在使用過程中斜支撐的地腳螺栓最容易受損傷，因而在設計時增加雙面護板,延長焊縫；使用時盡量避免著地時沖擊地腳螺栓。10.5、應急響應預案10.5。1事故發生后，如有人員受傷，當事人或發現人應立即撥打120救護車到事故現場救護人員。10.5.2同時，當事人或發現人應立即向作業隊負責人報告，并采取應急措施，防止事態擴大,減少事故損失.a）向內部報警，簡述：出事地點、時間、情況、報警人姓名.b）向外部報警，詳細準確報告:出事地點、時間、單位、電話、事態狀況及報告人姓名、單位、地址、電話。10.5。3作業隊負責人接到報告后，組織有關人員對發生事故的地段設欄防護，嚴禁閑雜人員出入,保護現場,同時向架子隊應急救援領導小組報告.10。5.4架子隊接到報警后，及時啟動應急措施，應急領導小組成員立即到現場，并按各自的職責開展應急救援工作。10。5。5如事故等級構成大事故或有人員死亡,架子隊應急領導小組應及時通知公司應急救援指揮辦公室和公司總經理。公司應急救援小組成員達到現場后，按各自的職責開展應急救援工作。10.5。6緊急事故處理結束后，事故發生所在單位的負責人應在24小時內寫出事故調查報告上報公司安全質量部，并妥善處理后事宜。