1、xx高速公路XXXX合同段現澆橋施工安全專項方案編 制： 審 核： 審 批： xx高速公路XXXX合同段項目經理部目 錄一、編制說明11.1編制依據11.2編制目的11.3適用范圍1二、工程概況12.1工程簡介12.2水文地質條件2氣象水文2地質情況22.3施工平面布置32.4施工準備情況3施工便道3施工用水4臨時用電4三、施工工藝43.1 A匝道現澆橋施工工藝43.1.1 基底處理6支架施工6支架護攔6支架搭設注意事項7支座安裝8鋪設底模板9支架靜載預壓9鋼筋綁扎、安設波紋管預留孔道10預應力管道及預埋件的安裝113.1.10 預應力鋼材的放樣、安裝12腹板和內模制作與安裝13混凝土澆筑13

2、3.1.13 內模和側模的拆除143.1.14 預應力鋼絞線張拉143.1.15 壓漿及封錨16支架和底模的卸落163.2 現澆天橋施工工藝20基底處理21支架施工21支架護攔22支架搭設注意事項22支座安裝24鋪設底模板24支架靜載預壓25鋼筋綁扎、安設波紋管預留孔道263.2.9 腹板和內模制作與安裝28混凝土澆筑293.2.11 內模和側模的拆除303.2.12 預應力鋼絞線張拉303.2.13 壓漿及封錨313.2.14 支架和底模的卸落32四、施工計劃324.1施工進度計劃324.2材料與設備計劃33材料計劃33設備計劃334.3勞動力計劃34五、危險因素分析355.1危險源辨識35

3、5.2危險因素評估355.3風險估測40六、施工安全保障措施436.1 安全目標436.2 安全保證體系436.3 安全生產保證措施446.3.1 組織保證措施446.3.2 制度保證措施446.3.3 安全管理綜合措施456.3.4 專項安全措施476.3.5 工序安全措施496.3.6 安全風險管理51七、安全驗算及相關圖紙527.1 A匝道橋施工安全驗算52現澆箱梁支架驗算荷載計算537.1.2 現澆箱梁支架驗算結構檢算557.2 現澆人行天橋安全驗算64現澆箱梁支架驗算荷載計算64滿堂支架整體抗傾覆驗算69八、文明、環保施工措施758.1文明施工758.1.1 文明施工領導小組758.

4、1.2 文明施工條件規定758.2環境保護778.2.1 環境保護目標778.2.2 施工環境保護體系779.2.3 生態環境保護措施78九、應急處置措施809.1高處墜落事故應急處置措施809.2物體打擊事故應急處置措施829.3觸電事故應急處置措施83一、編制說明1.1編制依據1.貴州省至xx高速公路兩階段施工圖設計（XXXX合同段K130+195-K140+519.482）；2.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；3.混凝土工程模板與支架技術（機械工業出版社出版.2004）；4.公路橋涵施工技術規范（JTG041-2011）；5.公路工程施工安全技術規范（JT

5、GF90-2015）。1.2編制目的規范我合同段現澆箱梁滿堂支架施工管理，合理安排工程進度，對施工過程中安全風險進行有效的管控，確保現澆天橋施工作業的順利進行。1.3適用范圍本專項施工方案適用于xx高速公路項目XXXX合同段所負責施工AK0+392，K130+775，K131+210，K134+750，K133+959現澆橋施工。二、工程概況2.1工程簡介1、AK0+392A匝道中橋設計寬度22.956-32.658m，凈寬m，上部結構采用一孔30m預應力混凝土現澆簡支箱梁，下部構造采用u型橋臺、擴大基礎。橋面橫坡為雙向2.0%。梁全長46m，采用滿堂支架法現澆施工。2、K130+775現澆天

6、橋天橋設計寬度8m，上部結構采用一孔15+20+15米預應力混凝土現澆簡支箱梁，下部構造采用u型橋臺。橋面橫坡為雙向2.0%。3、K131+210，K134+750，K133+959現澆天橋天橋設計寬度5.5m，上部結構采用一孔15+20+15米預應力混凝土現澆簡支箱梁，下部構造采用u型橋臺。橋面橫坡為雙向2.0%。2.2水文地質條件2.2.1氣象水文施工作業地段為中亞熱帶，春夏半濕潤型，四季分明，冬暖夏熱。年平均氣溫16.5，最冷月1月平均5.5，最熱月7月平均26.2，極端最高38.1，極端最低-6.4。年平均最高氣溫30的日數為78.8天，日最低氣溫0的日數為15.0天，年均無霜期300

7、.2天。年平均降水量1092.3毫米，集中于下半年。年平均降雨日數（日降水量0.1毫米）165.9天，日降水量5.0毫米的日數53.0天，暴雨日（日降水量50毫米）2.6天，大暴雨日（日降水量100.0毫米）0.3天。最大一日降水量曾達143.3毫米。年平均日照時數1240.6小時，占可照時數的28%，以夏季為最多，冬季為少。年平均風速1.3米/秒，全年以NE風為多，夏季盛行SSE，S風，冬季盛行NE風。全年靜風頻率為42%，1月靜風頻率為46%，7月靜風頻率為35%。2.2.2地質情況根據區域地質資料和現場勘察，該路段未發現區域深大活動斷裂，新構造運動不強烈，處于區域地質構造活動影響相對微弱

8、場區，地質環境較穩定。根據場區內鉆探揭露和現場工程地質調查，場區內地層揭露有第四系耕植土層（Q4ml）、殘坡積層（Q4el+dl）、沖洪積層（Q4al+pl）、震旦系燈影組（Zbd）和南沱組(Zanc)地層。2.3施工平面布置根據項目施工組織計劃安排，投入4個橋梁施工作業隊。分別負責施工現澆橋施工作業。施工用得臨時鋼筋場依據遠離易發生滑坡、溝谷沖刷等危險區域，根據交通便利，靠近施工作業區域的選址原則，在K130+775設施小型鋼筋加工廠滿足K130+775，K131+210天橋施工鋼筋加工需要，在K134+750設置臨時小型鋼筋加工場滿足K134+750，K133+959天橋施工鋼筋加工的需要

9、。在AK0+392施工作業現場后10米設置鋼筋加工場，已滿足A匝道現澆橋施工的需要。鋼筋加工場的布置按原料堆放區、加工區、半成品區、成品區進行設置，在加工區布置好加工機械，配備在四個角落各放置2臺8千克干粉滅火器，以確保施工作業現場的消防安全。臨時鋼筋場外圍按0.5米設置一個反光路錐的要求，用反光路錐將最外側圍護起來，同時設置“前方施工，減速慢行”的警示標志。2.4施工準備情況2.4.1施工便道現澆橋依據路基已經成型交驗的便利條件，K130+775，K131+210，K133+959，K134+750采用主線路基作為施工便道，方便物資運輸。每天運輸完畢后由項目作業隊負責進行打掃。AK0+392

10、現澆匝道橋便道采用匝道路基，在施工期間由路基施工作業隊負責養護和維修，保持路況良好。在距施工作業點前后50米設置“前方施工減速慢行”，距施工作業點30米設置“前方施工，鳴笛通過”警示牌。距施工作業點50米，每隔10米用混凝土澆筑6厘米高限速帶，對過往車輛進行強制減速。2.4.2施工用水施工隊伍進場后，K130+775，K131+210，K133+959，K134+750采用項目送水車進行供水保持，項目水源接入xx縣自來水管網。AK0+392直接采用xx縣自來水管網的水源進行施工。2.4.3臨時用電K130+775，K131+210，K133+959，K134+750施工用電連接項目施工，與標頭

11、路基隊伍共用一臺800KVA變壓器，AK0+392匝道橋施工與路基施工隊伍共用一臺400KVA變壓器。變壓器的圍護采用高3米，長4米，寬2米的鐵絲網進行圍護，鐵絲網上懸掛“高壓危險、禁止靠近”警示標志。臨時用電設置及符合按項目臨時用電安全專項方案要求，臨時用電滿足施工生產要求。三、施工工藝3.1 AK0+392 A匝道現澆橋施工工藝現澆箱梁采用483.5mm碗扣式滿堂支架現澆施工，支架一次成型。支架立桿間距：順橋及橫向間距為60cm。每根立桿下均裝可調強力底托，利于基礎承載，并通過調整底托高度，使橫桿水平受力。立桿頂均裝可調頂托，便于標高調整、落架等后續工序的施工。橫桿步距為120cm，為增加

12、支架的剛度和穩定性每排立桿沿支架全高分別設置一排剪刀撐，斜桿長不小于6米。剪刀撐斜桿與地面夾角控制在4560之間，斜桿必須用扣件與立桿連接牢固。沿橋梁縱軸線方向，在腳手架頂托上梁底布置10cm10cm方木、翼板底布置10cm10cm方木作為箱梁底模的受力骨架。10cm10cm方木間距同腳手架橫橋向間距為60cm。所有方木必須經壓刨處理、加工后方可使用；要求方木的兩個受力面必須加工平整，厚度均勻、一致。橫、縱向方木交叉點用鐵釘、扒釘等連接構成受力整體，底板采用1.22m2.44m木模，翼板底模采用15mm厚的膠合板（膠合板與方木骨架用鐵釘連接）。中跨架體搭設示意圖鋼筋在鋼筋加工廠加工、人工現場綁

13、扎成型。現澆箱梁混凝土分層澆筑完成，先澆筑底板與腹板混凝土，再澆筑翼板、頂板混凝土。混凝土在混凝土拌合站集中拌制，混凝土罐車運送至現場，采用混凝土泵車泵送入模，人工用50、30型插入式振搗棒振搗密實。3.1.1 基底處理先施工橋下路基及混凝土路面，確保基底承載力滿足要求。地面硬化要求：在放置立桿的地方澆10cm以上的C20混凝土硬化。3.1.2支架施工支架采用483.5mm碗扣式滿堂支架。支架立桿間距：順橋及橫向間距為60cm。每根立桿下均裝可調強力底托，利于基礎承載，并通過調整底托高度，使橫桿水平受力。立桿頂均裝可調頂托，便于標高調整、落架等后續工序的施工。橫桿步距為120cm，為增加支架的

14、剛度和穩定性，每排立桿沿支架全高分別設置一排剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面夾角控制在4560之間，斜桿必須用扣件與立桿連接牢固。沿橋梁縱軸線方向，在腳手架頂托上梁底布置10cm10cm方木、翼板底布置10cm10cm方木，再在其上布設10cm10cm橫向方木；作為箱梁底模的受力骨架。10cm10cm方木間距同腳手架橫橋向間距，為60cm。所有方木經壓刨處理、加工后方可使用；要求方木的兩個受力面必須加工平整，厚度均勻、一致。橫、縱向方木交叉點用鐵釘、扒釘等連接構成受力整體，底板采用1.22m2.44m木模，翼板底模采用15mm厚的膠合板（膠合板與方木骨架用鐵釘連接）。3.1.3支架護攔在所搭設腳手架的

15、頂面，即作業平面左右兩邊，在施工作業時，為了作業人員的安全，設置護欄。護欄采用鋼管扣件連接骨架，掛安全網的方式。3.1.4支架搭設注意事項 立桿應選用同類管徑和壁厚的鋼管搭設，嚴禁不同型號的鋼管混合使用，且所有材料均采用國標構件；在搭設之前，必須對進場的腳手架配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件；腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定執行： 按照支架施工方案放線、標定立桿位置； 從一端向另一端有序的進行搭設，按定位依次豎起立桿，立桿的接長縫要錯開布置，將立桿和縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第一步的縱向和橫向水平桿，校正立桿垂直度之后予以固定，并按此要求繼續向上搭

16、設； 剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件應隨搭升的架子上一起及時設置，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上； 在搭設過程中嚴格按照設計方案進行，不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作大于100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要調整時，要經過技術計算； 節點應可靠連接，扣件的擰緊程度應控制在扭力距達到4060NM； 鋼管立桿垂直度應1/500。且應同時控制其最大垂直度偏差不大于100mm； 縱向水平桿的水平偏差應1/250。且全架長的水平偏差不大于50mm； 為增加支架的穩定性，支架每跨設置一道縱向和橫向斜桿，其與

17、地面夾角為4560之間，斜桿底部應撐地。支架外側沿全高設十字剪刀撐，每道剪刀撐與56根立桿連結； 支架的搭設和拆除的施工人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋； 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得偏載、超載，嚴禁懸掛起重設備； 支架的搭設要保證橫桿的可靠連接，注意支架與墩身有必要可靠連接。支架搭設前，一定要計算好支架的高度，頂托與底托的調節量，使其在可以調節的范圍內。3.1.5支座安裝在對支承墊石頂標高、預埋支座鋼板錨栓孔位置進行復核無誤后，將支座及錨栓精確定位并固定，并報監理工程師檢驗合格后轉序施工。 支座采用GPZ()4.0DX、GPZ()4.0GD、GPZ()4.0SX盆式支座，支座規

18、格與質量須符合設計要求，支座組裝時其底面與頂面的鋼墊板必須埋置密實，墊板與支座間平整密貼，支座四周不得有0.3mm以上的縫隙，嚴格保持清潔。活動支座的聚四氟乙烯板和不銹板不得有刮傷、撞傷，氯丁橡膠板塊密封在鋼盆內，要排除空氣，保持緊密。 活動支座安裝前用丙酮或酒精仔細擦洗各滑動面，擦潔后在四氟滑板的儲油槽內注滿硅脂類潤滑劑，并注意硅脂清潔，坡道橋注硅脂應注意防滑。 支座底板采用錨固螺栓與支承墊石連接，安裝錨固螺栓時，其外露螺桿高度不得大于螺母的厚度。現澆箱梁底部預埋的鋼板或滑板，應根據澆注時溫度、預應力張拉、砼收縮與徐變對梁長的影響，設計相對與設計支承中心的預偏值。3.1.6鋪設底模板在滿堂支

19、架頂托上面縱向分布10cm10cm方木，橫向分布10cm10cm方木，上鋪15mm厚的122cm244cm竹膠板底模。方木接頭相互交錯布置，方木之間調整頂托螺桿高度以保證底模線形。鋪設時每塊底模間縫隙用雙面膠帶夾縫縱橫連接。底模鋪設完成后，清除模板表面外雙面膠帶，模板表面光滑、平整，確保拼縫質量。報監理工程師檢驗合格后轉序施工。3.1.7支架靜載預壓3.1.7.1 預壓荷載為了檢查支架的承載力，減少和清除支架的非彈性變形及地基的沉降量 。在鋪設完箱梁底模后，對全橋支架、模板進行預壓，預壓荷載按箱梁重荷載的130考慮。箱梁預壓總重量計算:G=16.68*2.6*30*1.3=1691.35t式中

20、：16.68m為梁平均截面積，2.6t/m為鋼筋混凝土密度，30m為梁長，1.3為安全系數。3. 預壓方法預壓采用1噸/個砂袋裝砂加載。預壓重量按計算荷載的50%100%分兩次逐級加載。3.預壓觀測每天對觀測點進行觀測1次，觀測的方法采用水準儀測量，測加載前標高為1，加載后標高為2，卸載后標高為3，加載后觀測7天，最后3天下沉均3mm后，不再觀測開始卸載，根據觀測結果繪制出沉降曲線。在預壓前、后和預壓過程中，用儀器隨時觀測跨中、1/2梁跨位置的變形，并檢查支架各扣件的受力情況，驗證、校核施工預拱度設置值的可靠性和確定支架預拱度設置的合理值。3. 卸載當觀測到最后3天下沉均3mm后，不再觀測開始

21、卸載。卸載完成后，觀測支架的彈性變形。并繪出荷載-變形曲線，根據此曲線確定最后的預拱度。3.支架調整在支架預壓完成后，重新標定橋梁中心軸線，對箱梁的底模板平面位置進行放樣。預壓后通過調承托精確調整底模板標高，其標高設定時考慮設置預拱度。預拱度設置要考慮梁自重所產生底拱度，下沉曲線與預留拱疊加，為成型后梁體底模標高。3.1.8鋼筋綁扎、安設波紋管預留孔道鋼筋檢驗鋼筋按不同種類、等級、牌號、規格及生產廠家分批驗收、分別堆放，不得混雜，且立標牌以示識別。鋼筋在運輸、儲存過程中，應避免銹蝕和污染，并堆置在鋼筋棚內。在鋼筋進場后，要求提供附有生產廠家對該批鋼筋生產的合格證書，標示批號和出廠檢驗的有關力學

22、性能試驗資料。進場的每一批鋼筋，均按JTJ055-83公路工程金屬試驗規程進行取樣試驗，試驗不合格的不得使用于本工程。3.1.8.2鋼筋制作、綁扎箱梁鋼筋按設計圖紙在鋼筋加工棚內進行加工；縱向通長鋼筋采用雙面搭接焊焊接，焊接接頭符合JGJ18-2012鋼筋焊接及驗收規程的要求。焊接接頭不設于最大壓力處，并使接頭交錯排列，受拉區同一焊接接頭范圍內接頭鋼筋的面積不得超過該截面鋼筋總面積的50%。鋼筋布置按設計圖紙，在底模上標出鋼筋布置的位置然后在底模上先綁扎底板鋼筋，待澆筑完底板和腹板混凝土后綁扎頂板及翼板鋼筋。為保證鋼筋保護層的厚度，在鋼筋與模板間設置觸點式塑料墊塊，墊塊用鐵絲與鋼筋扎牢，并互相

23、錯開布置。 3.1.9預應力管道及預埋件的安裝在腹板普通鋼筋安放基本完成后，對預應力鋼材的平面和高度（相對底模板）進行放樣，并在鋼筋上標出明顯的標記。放樣完成即進行穿波紋管，波紋管連接處的縫隙應用膠帶紙包纏牢，防止水泥漿滲入。張拉端錨墊板等的預埋，先制作滿足設計圖紙要求的角度和端頭模板，將錨墊板用螺栓固定于端頭模板上。預應力管道的埋置位置決定了今后預應力筋的受力及應力分布情況，因此對管道的埋設嚴格按照設計圖紙仔細認真的進行，注意平面和立面的位置，用12的鋼筋焊成“”架夾住管道點焊固定在箍筋及架立筋上，波紋管定位筋間距直線段不大于100cm，曲線段不大于50cm。安裝時嚴格逐點檢查管道的位置，如

24、發現有不對的地方立即調整。澆筑前檢查波紋管的密封性及各接頭的牢固性，用灌水法做密封性試驗，做完密封性試驗后用高壓風把管道內殘留的水吹出。3.1.10 預應力鋼材的放樣、安裝鋼絞線下料長度時考慮張拉端的工作長度，下料時，切割口的兩側各5cm先用鉛絲綁扎，然后用切割機切割。下料后在地坪上進行編束，使鋼絞線平直，每束內各根鋼絞線應編號并順序擺放，每隔1m用22號鉛絲編織、合攏捆扎。在波紋管、錨墊板安裝完成和鋼絞線編束后，即進行鋼絞線穿束工作，穿束時注意不捅破波紋管。在安裝預應力管道的時候，同時進行預應力鋼束的穿束工作，穿束完后，用間距50cm的12“”字定位鋼筋將波紋管牢固固定于鋼筋骨架上，確保其平

25、面位置和高度準確。當預應力鋼筋與普通鋼筋有沖突時，可適當挪動普通鋼筋或切斷，并在其它位置得以恢復。鋼絞線外露部分用塑料膜包纏，防止污染。在穿束之前做好以下準備工作： 清除錨頭上的各種雜物以及多余的波紋管。 用高壓水沖洗孔道。 在干凈的水泥地坪上編束，以防鋼束受污染。 卷揚機上的鋼絲繩要換成新的并要認真檢查是否有破損處。 在編束前應用專用工具將鋼束梳一下，以防鋼絞線絞在一起。 將鋼束端頭做成圓錐狀，用電焊焊牢，表面要用砂輪修平滑，以防鋼束在波紋管接頭處引起波紋管翻卷，堵塞孔道。由于預應力束孔道是曲線狀，鋼絞線較長，采用人工為主、卷揚機為輔的穿束方法。用人工穿束困難時，將鋼絲繩系在高強鋼絲上，用人

26、工先將高強鋼絲拉過孔道，然后將鋼絲繩頭用半圓鋼環與鋼束頭經焊接而接在一起，開啟卷揚機將鋼束徐徐拉過孔內，在鋼束頭進孔道時，用人工協助使其順利入孔。底板腹板鋼筋綁扎、設波紋管預留孔道完成自檢合格后，報監理工程師檢驗合格后轉序施工。腹板和內模制作與安裝箱梁外側模板及內模等全部采用竹膠板組合。綁扎完腹板鋼筋和預應力筋后后安裝腹板外模和芯模。在底模上標出腹板側模、內腹模、翼板邊線的位置，然后按標定的位置支立模板。兩側外腹板側模之間頂、底部采用16對拉螺栓進行緊固和支撐。施工時保證模板支架的強度與剛度，防止模板變形。為保證側模穩固在箱梁主筋和腹箍筋上，設置一定數量的定位鋼筋。準確確定模板位置，并在箱梁腹

27、板上設置10對拉螺栓，以保證模板的結構尺寸和防止變形。內模腹板肋條間距為40cm，橫向設置上下兩道豎向間距為60cm的48雙鋼管，對拉螺栓緊固在重力卡上。在安裝模板時特別注意以下問題：在梁端與橫梁位置預應力錨頭位置的模板和支座處模板，應按設計要求和支座形狀做成規定的角度與形狀，并保證錨頭位置混凝土面與該處鋼絞線的切線垂直。所有外露面模板涂豎脫模劑，保證模板光潔、嚴密不漏漿。所有排氣孔、壓漿孔、泄水孔的預埋管及橋面泄水管按設計圖紙固定到位，預埋件的預埋無遺漏且安裝牢固，位置準確。腹板和內模制作與安裝到位，自檢合格后，報監理工程師檢驗合格后轉序施工。混凝土澆筑混凝土采用拌合站強制式攪拌機集中拌制，

28、混凝土罐車運輸，40m臂長泵車泵送入模。底板和腹板混凝土采用斜向分段、水平分層的方法進行澆筑，分段長度為3m，分層厚度為30cm ，澆筑從箱梁中部向兩端推進，底板和腹板澆筑完成后一次澆筑翼板及頂板。采用一臺泵車在橋0#臺對稱進行澆注，配備6臺混凝土罐車運輸混凝土，以保證混凝土澆筑的連續性。在澆筑過程中安排各工種檢查鋼筋、支架及模板的變化，遇到情況及時處理。混凝土澆筑前對支架、模板和預埋件進行認真檢查，清除模板內的雜物，并用清水對模板進行認真沖洗。澆筑過程中為防止內模移位，腹板澆筑時采取對稱平衡澆筑，腹板使用插入式振搗棒振搗。底板采用插入式振搗棒振搗和平板式振動器振搗配合進行。振搗過程注意不要振

29、破預應力束波紋管道，以防水泥漿堵塞波紋管，澆筑過程中要經常來回地拉動鋼絞束的兩個端頭，防止澆筑時漏漿堵塞管道。在腹板兩側預應力張拉錨固區內1.5米范圍內，預埋行筋，以加強錨固連接。混凝土澆筑完成后采用土工布覆蓋混凝土表面，灑水養護，混凝土灑水養護的時間為7天，每次灑水以保持混凝土表面經常處于濕潤狀態為度。 內模和側模的拆除連續梁側模和內模在混凝土強度達到設計強度的75%后拆除，模板拆除輕拿輕放，嚴禁野蠻施工，防止對混凝土震動和碰撞，產生破壞。模板拆除以后灑水養護。 3.1.14 預應力鋼絞線張拉混凝土強度達到設計的90%（45MPa）后且養護齡期不小于7天時開始張拉。張拉前對預應力鋼材、錨具、

30、夾具和張拉設備按設計及規范要求進行檢驗。張拉采用雙控，以張拉應力為主，伸長值進行效核。實際伸長值和理論伸長值差值控制在6范圍以內，否則應暫停張拉，待查明原因并采取措施予以調整后方可繼續張拉。張拉程序：低松弛鋼筋：0 初應力con (持荷2分鐘錨固)； 鋼絞線斷絲、滑絲數量為：每束鋼鉸線斷絲和滑絲允許一根，每個斷面斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數的1%。若超過上述規定，更換鋼絞線后重新張拉。鋼束張拉順序為:F2F1：單端均勻張拉，同端對稱張拉，采用智能張拉系統。張拉時應注意的事項： 鋼絞線錨固外露長度不宜小于30mm，錨具應用封端混凝土保護。切割鋼絞線嚴禁使用電孤焊，必須使用砂輪機切割。 施工前對所

31、有施工人員進行安全施工知識培訓，確保人人掌握安全操作規程。量測鋼絞線伸長值時，應停止千斤頂操作；在高壓油管接頭加防護套，以防高壓噴油傷人；千斤頂支架必須與梁端墊板接觸良好，位置對稱順直，嚴禁多加墊塊，以防支架不穩或受力不均造成傾倒傷人；張拉時千斤頂兩端必須放鋼擋板，以防斷絲傷人；兩端油泵操作盡量保持一致；操作人員應在千斤頂兩側，頂后嚴禁站人。3.1.15 壓漿及封錨壓漿是后張法預應力施工中的最后也是關鍵的一步，壓漿采用智能壓漿系統，壓漿前對壓漿機進行認真檢查，標定，用壓漿機向管道內注壓清水，充分沖洗，潤濕管道，至全部管道沖洗完畢后，正式拌漿，開始壓漿至排水孔噴出純漿并穩定后封閉排氣孔，其后對管

32、道逐漸加壓到0.6Mpa并持續5分鐘后封閉，關閉壓漿嘴。張拉封錨，壓漿在48小時內完成，封錨前先將錨具周圍沖洗干凈并鑿毛，然后按圖紙要求布置鋼筋網澆筑封錨混凝土。支架和底模的卸落 拆除順序 滿堂支架拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。拆除后架體的穩定性不被破壞。滿堂支架一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿。對于滿堂支架整體而言，拆除順序為：應該先拆除跨中處支架，再拆除橋墩處支架，由跨中向兩側橋墩方向

33、推進，具體拆除順序及拆除方式見下圖：拆除方案滿堂支架拆除在梁體張拉壓漿后，漿體強度滿足要求后即可拆除。滿堂支架拆除前，在梁頂做好梁體沉降的觀測點，對這些點，在滿堂支架拆除前進行標高測量，在滿堂支架拆除過程中時時觀察標高變化強況，同時滿堂支架拆除時，也要派專人對梁底進行觀察，如有異常情況，應立即停止滿堂支架拆除工作，待查明原因或通過討論后，按調整方案進行作業。滿堂支架拆除時，方木要與腳手管交替拆除，即：拆一排方木，就拆支撐該方木處的腳手管，滿堂支架拆除時從跨中開始，先拆除梁體跨中處支架，然后由跨中處同時向兩側拆除，為保證拆除過程中支架的穩定性，每層滿堂支架水平拆除自上而下推進。方木落時采用吊車或

34、龍門吊吊卸，由專人統一協調指揮。方木成捆起吊時，為防止方木起吊時滑落，在方木捆兩端位置提前設計防脫裝置。方木落完以后，按拆架工藝，依次拆除支架，所拆除下來的腳手管、扣件須成堆放置好，分批統一落地，杜絕將物料向下拋擲。機械設備及勞動力配制在張拉壓漿完成，并滿足拆架要求以后，按照拆架技術工藝以及安全要求，合理組織人員施工、機具運轉。現將人員分工、機具投入情況安排如下：機具投入情況：吊車一臺； 錘頭、扳手若干把； 安全帶、安全帽若干。人員安排：序號名稱人數備注1架子工10-20視現場情況而定2司機1吊車3現場指揮員1落物料協調指揮4安全員1施工過程中安全監督5電工1保證設備安全正常運轉合計14-24

35、其他相關安排視施工現場實際而定，人員、機具設備安排投入在現場可做適當調整，以滿足現場施工。安全注意事項拆除滿堂支架應設置警戒，張掛醒目的警戒標志，禁止非操作人員通行和地面施工人員能行，并有專人負責警戒。滿堂支架拆架前，全面檢查擬拆支架，應將通道口上的存留材料雜物清除，按自上而下先裝后拆，后裝先拆的順序，必須察看施工現場環境，包括架空線路、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。擬定出作業計劃。1）滿堂支架拆架時劃分作業區，周圍設繩綁圍欄等警戒標志，地面應專人指揮，禁止非作業人員進入。2）滿堂支架拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板

36、、剪刀撐、斜撐，爾后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。3）滿堂支架拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。4）長立桿、斜桿的拆除應由二人配合進行，不宜單獨作業，下班時應檢查是否牢固，必要時應加設臨時固定支撐，防止意外。5）拆立桿時，先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6）連墻桿隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，用臨時撐支住，然后才能拆除。7）拆除時統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人由關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚

37、后方可離開。9）所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。10）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11）拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊。12）拆除時，要把同一種部件集中捆扎（小部件可裝中或木條板箱，鐵皮箱中），使用垂直運輸設備運至地面，不得散亂搬運，以免部件變形和受損。13）所有的腳手板應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。14）在搬運和堆放時不耐壓的部件和小型零部件，應分別采用成組立放單獨擱置。15）吊下的鋼管與扣件運到地面

38、時應及時按品種規格堆放整齊。16）在進庫存放以前逐件檢查，有變形和損傷的部件應剔出修理，漆皮脫落者應重新上漆。 17）每天拆架下班時，不應留下隱患部位。3.2 現澆天橋施工工藝項目共有四座現澆天橋，分布在K130+775，K131+210，K134+750，K133+959。根據設計圖紙，四座現澆天橋的形式基本一樣，因此其施工工藝基本相同。為此，選取K130+775天橋作為樣本，詳細介紹現澆天橋的施工工藝。現澆箱梁采用483.5mm碗扣式滿堂支架現澆施工，支架一次成型。支架立桿間距：順橋及橫向間距為60cm。每根立桿下均裝可調強力底托，利于基礎承載，并通過調整底托高度，使橫桿水平受力。立桿頂均

39、裝可調頂托，便于標高調整、落架等后續工序的施工。橫桿步距為120cm，為增加支架的剛度和穩定性每排立桿沿支架全高分別設置一排剪刀撐，斜桿長不小于6米。剪刀撐斜桿與地面夾角控制在4560之間，斜桿必須用扣件與立桿連接牢固。沿橋梁縱軸線方向，在腳手架頂托上梁底布置10cm10cm方木、翼板底布置10cm10cm方木作為箱梁底模的受力骨架。10cm10cm方木間距同腳手架橫橋向間距為60cm。所有方木必須經壓刨處理、加工后方可使用；要求方木的兩個受力面必須加工平整，厚度均勻、一致。橫、縱向方木交叉點用鐵釘、扒釘等連接構成受力整體，底板采用1.22m2.44m木模，翼板底模采用15mm厚的膠合板（膠合

40、板與方木骨架用鐵釘連接）。中跨架體搭設示意圖基底處理先施工橋下路基及混凝土路面，確保基底承載力滿足要求。地面硬化要求：在放置立桿的地方澆10cm以上的C20混凝土硬化。3.2.2支架施工支架采用483.5mm碗扣式滿堂支架。支架立桿間距：順橋及橫向間距為60cm。每根立桿下均裝可調強力底托，利于基礎承載，并通過調整底托高度，使橫桿水平受力。立桿頂均裝可調頂托，便于標高調整、落架等后續工序的施工。橫桿步距為120cm，為增加支架的剛度和穩定性，每排立桿沿支架全高分別設置一排剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面夾角控制在4560之間，斜桿必須用扣件與立桿連接牢固。沿橋梁縱軸線方向，在腳手架頂托上梁底布置10c

41、m10cm方木、翼板底布置10cm10cm方木，再在其上布設10cm10cm橫向方木；作為箱梁底模的受力骨架。10cm10cm方木間距同腳手架橫橋向間距，為60cm。所有方木經壓刨處理、加工后方可使用；要求方木的兩個受力面必須加工平整，厚度均勻、一致。橫、縱向方木交叉點用鐵釘、扒釘等連接構成受力整體，底板采用1.22m2.44m木模，翼板底模采用15mm厚的膠合板（膠合板與方木骨架用鐵釘連接）。3.2.3支架護攔在所搭設腳手架的頂面，即作業平面左右兩邊，在施工作業時，為了作業人員的安全，設置護欄。護欄采用鋼管扣件連接骨架，掛安全網的方式。3.2.4支架搭設注意事項 立桿應選用同類管徑和壁厚的鋼

42、管搭設，嚴禁不同型號的鋼管混合使用，且所有材料均采用國標構件；在搭設之前，必須對進場的腳手架配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件；腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定執行： 按照支架施工方案放線、標定立桿位置； 從一端向另一端有序的進行搭設，按定位依次豎起立桿，立桿的接長縫要錯開布置，將立桿和縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第一步的縱向和橫向水平桿，校正立桿垂直度之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設； 剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件應隨搭升的架子上一起及時設置，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立

43、桿上； 在搭設過程中嚴格按照設計方案進行，不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作大于100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要調整時，要經過技術計算； 節點應可靠連接，扣件的擰緊程度應控制在扭力距達到4060NM； 鋼管立桿垂直度應1/500。且應同時控制其最大垂直度偏差不大于100mm； 縱向水平桿的水平偏差應1/250。且全架長的水平偏差不大于50mm； 為增加支架的穩定性，支架每跨設置一道縱向和橫向斜桿，其與地面夾角為4560之間，斜桿底部應撐地。支架外側沿全高設十字剪刀撐，每道剪刀撐與56根立桿連結； 支架的搭設和拆除的施工人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋； 作業層上

44、的施工荷載應符合設計要求，不得偏載、超載，嚴禁懸掛起重設備； 支架的搭設要保證橫桿的可靠連接，注意支架與墩身有必要可靠連接。支架搭設前，一定要計算好支架的高度，頂托與底托的調節量，使其在可以調節的范圍內。3.2.5支座安裝在對支承墊石頂標高、預埋支座鋼板錨栓孔位置進行復核無誤后，將支座及錨栓精確定位并固定，并報監理工程師檢驗合格后轉序施工。 支座采用GPZ()4.0DX、GPZ()4.0GD、GPZ()4.0SX盆式支座，支座規格與質量須符合設計要求，支座組裝時其底面與頂面的鋼墊板必須埋置密實，墊板與支座間平整密貼，支座四周不得有0.3mm以上的縫隙，嚴格保持清潔。活動支座的聚四氟乙烯板和不銹

45、板不得有刮傷、撞傷，氯丁橡膠板塊密封在鋼盆內，要排除空氣，保持緊密。 活動支座安裝前用丙酮或酒精仔細擦洗各滑動面，擦潔后在四氟滑板的儲油槽內注滿硅脂類潤滑劑，并注意硅脂清潔，坡道橋注硅脂應注意防滑。 支座底板采用錨固螺栓與支承墊石連接，安裝錨固螺栓時，其外露螺桿高度不得大于螺母的厚度。現澆箱梁底部預埋的鋼板或滑板，應根據澆注時溫度、預應力張拉、砼收縮與徐變對梁長的影響，設計相對與設計支承中心的預偏值。3.2.6鋪設底模板在滿堂支架頂托上面縱向分布10cm10cm方木，橫向分布10cm10cm方木，上鋪15mm厚的122cm244cm竹膠板底模。方木接頭相互交錯布置，方木之間調整頂托螺桿高度以保

46、證底模線形。鋪設時每塊底模間縫隙用雙面膠帶夾縫縱橫連接。底模鋪設完成后，清除模板表面外雙面膠帶，模板表面光滑、平整，確保拼縫質量。報監理工程師檢驗合格后轉序施工。3.2.7支架靜載預壓預壓荷載為了檢查支架的承載力，減少和清除支架的非彈性變形及地基的沉降量 。在鋪設完箱梁底模后，對全橋支架、模板進行預壓，預壓荷載按箱梁自重荷載的130考慮。箱梁預壓總重量計算:G=4.4*2.6*55*1.3=818t式中：4.4m為梁最大截面積，2.6t/m為鋼筋混凝土密度，46m為橋長，1.3為安全系數。預壓方法預壓采用1T/個砂袋裝砂加載。預壓重量按計算荷載的50%100%分兩次逐級加載。預壓觀測每天對觀測

47、點進行觀測1次，觀測的方法采用水準儀測量，測加載前標高為1，加載后標高為2，卸載后標高為3，加載后觀測7天，最后3天下沉均3mm后，不再觀測開始卸載，根據觀測結果繪制出沉降曲線。在預壓前、后和預壓過程中，用儀器隨時觀測跨中、1/2梁跨位置的變形，并檢查支架各扣件的受力情況，驗證、校核施工預拱度設置值的可靠性和確定支架預拱度設置的合理值。卸載當觀測到最后3天下沉均1.3計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求（三）箱梁底模下方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用1010cm方木，順橋向底板下采用1010cm方木，翼板下1010cm方木固定在頂托上。按方木在梁底進行受力計算（偏于安全），方木在

48、箱梁跨中截面處按L60cm進行受力計算。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優于杉木的木材均可使用。 跨中4-4截面處（按截面計算）按方木橫橋向跨度L60cm取3m范圍內進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(32.68+1.0+2.5+2)3=114.54kN/mM(1/8) qL2=(1/8)114.540.625.15kNmW=(bh2)/6=(0.10.10.08)/6=0.000133m3則： n= M/( Ww)=5.15/(0.000133110000.9)=3.9(

49、取整數n4根) dB/(n-1)=3/3=1m 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 經計算，方木間距小于1m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，順橋向1010cm方木布置在頂托上間距60cm滿足要求，橫向1010cm方木間距d取0.3m。 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.10.10.10.08)/12=6.6710-6m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(265.80.64)/(1291066.6710-60.9)=4.4410-4ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計

50、算= MPa=1.7MPa符合要求。（四）底模板計算箱梁底模采用鋼平模，翼板底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置按竹膠板進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖：通過前面計算，橫橋向方木布置間距分別為0.3m時最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=2.812510-7m4 77截面處底模板計算 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(51.24+1.0+2.5+2)0.3=17.02kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據W、b得h為： h=因此模板采

51、用1220244015mm規格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.90.3/400m=6.7510-3m 滿足要求（五）側模驗算根據前面計算，分別按810cm方木以30cm的間距布置，以側模最不利荷載部位進行模板計算，則有： 模板厚度計算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)0.3=16.41kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據W、b得h為： h=因此模板采用1220244015mm規格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.90.3/400m=7.510-3m 滿足要求（六） 立桿底座和地基承載力計算 立桿承受荷載計算在中支點兩側立桿的間距為6

52、060cm，每根立桿上荷載為： Nabq ab(42.7+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(42.7+1.0+2.5+2.5+4.67)=19.21kN立桿底托驗算立桿底托驗算：NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(32.44+1.0+2.5+2.5+4.67)=15.52kN底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd =40KN;得：15.52KN40KN 立桿底托符合要求。 立桿地基承載力驗算立桿地基承載力驗算：Kk式中： N為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm15cm=225

53、cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎承載力：底托下砼基礎承載力滿足要求。7.2 現澆人行天橋安全驗算對現澆箱梁滿堂支架進行安全性驗算，計算分別以中支點最大截面預應力混凝土箱梁和跨中截面預應力混凝土箱梁處為例，因四座現澆天橋基本相同，故以KK130+775天橋為例對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。7.2.1現澆箱梁支架驗算荷載計算（一）荷載分析根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工

54、材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側模的壓力。 q6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm60cm120cm4.667（二）荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統計算側模計算（三）荷載計

55、算 箱梁自重q1計算根據現澆箱梁結構特點，我們取截面（斷面最大）進行箱梁自重計算，并截面下的支架體系進行檢算，首先進行自重計算。截面處q1計算根據橫斷面圖，用CAD算得該處梁體截面積A=4.4m2則：q1 = 取1.2的安全系數，則q132.681.239.2kPa 注：B 箱梁底寬，取3.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算，斷面為最大斷面按實心梁1.2系數，保證安全。 新澆混凝土對側模的壓力q5計算因現澆箱梁采取水平分層以每層約30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=28控制，因此新澆混凝土對側模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數，取摻緩凝外加劑K=1.

56、2當V/t=1.2/28=0.0430.035時 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=8.2現澆箱梁支架驗算結構檢算（一）扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現澆箱梁支架按483.5mm鋼管扣件架進行立桿內力計算，計算結果同樣也適用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 計算截面處 支架體系

57、采用6060120cm的布置結構。、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N=35kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構件設計荷載N=35kN、路橋施工計算手冊中表135鋼管支架容許荷載N=33.7kN）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時） NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力； NG2K構配件自重標準值產生的軸向力 NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.639.2=14.1KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KN NQK

58、=0.60.60.9(q3+q4+q7)=0.324(1.0+2.0+4.67)=2.48KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（14.1+0.36）+0.851.42.48=20.3KNN35kN，強度滿足要求。、立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表5.1.6得。 A48mm3.5鋼管的截面積A489m

59、m2。 軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比查表即可求得。 i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B得i15.8。 長細比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄C得0.744。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表7.2.1得uz=1us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結構荷載規范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0

60、.711.20.8=0.672KNLa立桿縱距0.6m；h立桿步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.069KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范附表B得： W=5.08103mm3則，N/A+MW/W20.3103/（0.744489）+0.069106/（5.08103）69.38 KN/mm2f205KN/mm計算結果說明支架是安全穩定的。7.2.2滿堂支架整體抗傾覆驗算依據公路橋涵技術施工技術規范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩定系數不得小于1.3。K0=穩定力矩/傾覆力矩=yNi/Mw采用中跨20m驗算支架抗傾覆能力：支架

61、寬7.5m，長20m采用6060120cm中跨支架來驗算全橋：支架橫向13排；支架縱向34排；高度11m；頂托TC60共需要1334=442個；立桿需要133411=4862m;縱向橫桿需要1311/0.920-134.5/0.98=2600m；（減去門洞部分，高4.5m，寬7.5m，長8m）橫向橫桿需要3411/0.913.2-58/0.67.5=4998.5m；（減去門洞部分）剪刀撐需要13*33+12*28.2=767.4m；故：鋼管總重（4862+2600+4998.5+767）3.84=50.79t; 頂托TC60總重為：4427.2=3.18t；故q=50.799.8+3.189.

62、8=528.9KN；穩定力矩= yNi=7.5/2依據以上對風荷載計算WK=0.7uzusw0=0.711.20.8=0.672KN/ m2跨中20m共受力為：q=0.6721120=147.8KN；傾覆力矩=q5=147.8K0=穩定力矩/傾覆力矩=1983.4/813.12=2.441.3計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求（三）箱梁底模下方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用810cm方木，順橋向底板下采用I12工字鋼，翼板下1515cm方木固定在頂托上。按方木在梁底進行受力計算（偏于安全），方木在箱梁跨中截面處按L60cm進行受力計算。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全

63、），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優于杉木的木材均可使用。 跨中4-4截面處（按截面計算）按方木橫橋向跨度L60cm取3m范圍內進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(32.68+1.0+2.5+2)3=114.54kN/mM(1/8) qL2=(1/8)114.540.625.15kNmW=(bh2)/6=(0.10.10.08)/6=0.000133m3則： n= M/( Ww)=5.15/(0.000133110000.9)=3.9(取整數n4根) dB/(n-1)=3/3=1m 注：0.9為方木的不均勻折減系數。

64、 經計算，方木間距小于1m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，順橋向1515cm方木布置在頂托上間距60cm滿足要求，橫向810cm方木間距d取0.3m。 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.10.10.10.08)/12=6.6710-6m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(265.80.64)/(1291066.6710-60.9)=4.4410-4ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算= MPa=1.7MPa符合要求。（四）底模板計算箱梁底模采用鋼平模，翼板底模采用

65、竹膠板，取各種布置情況下最不利位置按竹膠板進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖：通過前面計算，橫橋向方木布置間距分別為0.3m時最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=2.812510-7m4 77截面處底模板計算 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(51.24+1.0+2.5+2)0.3=17.02kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據W、b得h為： h=因此模板采用1220244015mm規格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.90.3/400

66、m=6.7510-3m 滿足要求（五）側模驗算根據前面計算，分別按810cm方木以30cm的間距布置，以側模最不利荷載部位進行模板計算，則有： 模板厚度計算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)0.3=16.41kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據W、b得h為： h=因此模板采用1220244015mm規格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.90.3/400m=7.510-3m 滿足要求（六）立桿底座和地基承載力計算 立桿承受荷載計算在中支點兩側立桿的間距為6060cm，每根立桿上荷載為： Nabq ab(42.7+q2+q3+q4+q7) 0

67、.60.6(42.7+1.0+1.0+2.0+3.38)=18.03kN立桿底托驗算立桿底托驗算：NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(32.68+1.0+1.0+2.0+4.66)=14.88kN底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd =40KN;得：14.88KN40KN 立桿底托符合要求。 立桿地基承載力驗算立桿地基承載力驗算：Kk式中： N為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎承載力：底拖下砼基礎承載力滿足要求。八、文

68、明、環保施工措施8.1文明施工8.1.1 文明施工領導小組文明施工領導小組：組長：王軍祥 副組長：王珍金 謝大彬 馬偉 王明 宋世澤組 員：汪貽謀 雷小波 劉威威 李山 謝榮川 施文杰 許嘉坤 楊曉梅 張玉軍8.1.2 文明施工條件規定1、生活區 各種設施建設布局合理、整齊。 舍、辦公室、庫房、工作間內干凈、整潔，各類物品擺放整齊。 區域內垃圾集中存放、定期清理。 區域內不準明溝排放污水。 區域內始終保持清潔、衛生、道路晴雨暢通、平坦。 廁所定期消毒處理，便池加蓋，保持清潔。 區域內各類物品設備存放定置有序。 區域內用電設備安全有效，線路符合標準，防火、滅火器材足量有效。2、施工現場 施工人員

69、要佩帶胸卡上崗，并堅守崗位。 施工現場實施標示牌管理，標示牌上注明分項工程作業內容、簡要工藝和質量要求、施工及質量負責人姓名等。 各種材料、物品、設備分類存放界限清楚，放置規矩，砂石料等地方材料碼方整齊堆放，主要材料設標志牌。 對特殊設備、物品、材料要采取防潮、防雨、防曬、防火等措施不準因管理和存放不善而降低材料的使用性能。如：水泥、石灰等材料。 現場內不準有廢料、垃圾等各類雜物存在（清理不過夜）經常保持清潔。 道路暢通、平坦。現場內無不合格材料、無多余或雜亂無章的堆積物，做到工完料凈。 現場內用電設備、安全、規范、防火、滅火器材足量而有效。 施工人員無違章指揮、違章作業 ，施工工藝符合要求。

70、現場文明整齊有序。 對工程的成品、半成品和在建項目，有積極的保護措施，使其免受損傷。不對工程的成品、半成品造成污染。 分項工程施工實行現場標示牌管理，標示牌上注明分項工程作業內容，簡要工藝和質量要求，施工及質量負責人姓名等。 施工結束后，對場地進行清理，恢復原貌。8.2環境保護8.2.1 環境保護目標施工環保與水土保持工作的目標是：實現本工程建設環保、水保與工程質量雙優。8.2.2 施工環境保護體系 設立專職環境保護管理機構建立健全環境保護管理體系，成立以項目經理為組長的環境保護領導小組，由安全環保部管理，負責施工環保、水土保持等具體工作。各生產單位負責人直接對環保工程師負責，項目部實行環保一

71、票制，即不論該責任人在進度、安全、效益方面多突出，只要環保方面出問題，則不得評先進、晉級、獎勵等。堅持管生產必須管環保的原則，建立健全崗位責任制，從組織上、制度上、經濟上等方面保證施工環境滿足國家和當地環保部門標準。環境保護領導小組：組 長：王軍祥 副組長：王珍金 謝大彬 馬偉 朱自國 宋世澤組 員：汪貽謀 雷小波 劉威威 李山 謝榮川 施文杰 許嘉坤 楊曉梅 張玉軍 建立健全環境保護管理體系建立健全環境保護體系，貫徹國家有關環境保護的法律、法規，定期不定期地召開環境保護會議，發現問題，及時處理解決。9.2.3 生態環境保護措施 加強宣傳教育宣傳環境保護做為基本國策的意義，進行環保知識的教育，

72、提出針對本項目環保工作的要求和環保、水保措施，提高參建職工的環保意識和注重環保的自覺性。 嚴格執行環保的有關法律、法規，依法保護環境嚴格執行設計文件要求和國家及地方有關環境保護、水土保持的規定，依據國家和地方政府有關法律、法規，制定本項目環境保護的管理制度與措施，嚴格遵照執行。定期進行環保檢查，及時處理違章事宜，積極向建設單位、當地環保部門征求意見，及時整改。 嚴格執行檢查制度，抓好環保措施落實建立環保工作各級崗位責任制，明確職責，即領導層抓全面，管理層抓重點，實施層抓具體落實。內部實行“包保責任制”，運用行政和經濟手段，加強環保工作的落實。實行“環保一票否決制”，即施工作業活動不符合環保要求

73、的項目不得開工，具有強制否決權。嚴格落實“無條件服從制”，即無條件地接受環境保護監測單位的指導和監督，無條件遵守建設單位環保工作管理辦法與規定。建立施工中環保工作定期檢查制度，每月對施工環保和水土保持工作進行檢查，發現問題及時查處，及時整改。 堅持環境保護工作與設計、施工統籌規劃，同步運作認真進行現場調查，仔細審核設計方案，同設計單位一道進行設計優化與施工方案優化。合理安排施工順序與時間，合理規劃施工用地，減少對環境的影響，環保與施工同步，恢復措施緊跟，施工中保護施工界外的地表植物和排水溝渠，施工后及時平整清理、恢復植物，完善排水系統、清除垃圾。 生態環境保護措施對施工廢棄物和生活垃圾集中運至

74、指定垃圾處理場進行處理，嚴防逸散，對動植物造成損害。生產施工廢水集中排放至指定位置，現場混凝土養護采用滴灌法養護，減少養護用水的排放量，避免對路面及周圍環境的污染。 大氣環境保護措施配備專用灑水車，對施工現場和運輸道路經常進行灑水濕潤，減少揚塵。 降低噪聲的保護措施機械車輛途經施工生活營地或鄰近村莊時減速慢行，不鳴喇叭。在比較固定的機械設備附近，修建臨時隔音屏障，減少噪音傳播。合理安排施工作業時間，盡量降低夜間車輛出入頻率，夜間施工不安排噪音很大的機械作業。規劃鋼筋加工、模板加工等場地時，盡量遠離居住區。九、應急處置措施9.1高處墜落事故應急處置措施（1）防止共處墜落事故的基本安全要求以預防墜

75、落事故為目標，對于恐怕發生墜落事故等事故的特定危險施工，在施工前，制定防范措施，并應在日常安全檢查中加以確認。凡身體不適合從事高處作業的人員不得從事高處作業。從事高處作業的人員要按規定進行體檢和定期體檢。嚴禁穿硬塑料等易滑鞋、高跟鞋。作業人員嚴禁互相打鬧，以免失足發生墜落危險。進行懸空作業時，應有牢靠的立足點并正確系掛安全帶。卸料平臺外側邊，必須設置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的臨時護欄，護欄圍密目網式安全網。所有操作層均張掛兩道安全平網。（2）發生高處墜落事故應急預案當發生高度墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察

76、傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷著應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉堵塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗桿或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或不跳包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或不跳包扎后。搬運時，講傷者平臥放在帆布擔架或硬板

77、上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩件與兩腿或單肩背運。發現傷者手足骨折，不要盲目的搬運傷者。應在骨折部立用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不在移位或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。遇到創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施：一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%Nacl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊的包扎。加壓包扎止血法：選擇彈性好的橡皮管

78、或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿上1/3（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40分鐘放松一次，每次放松0.5-1分鐘。動作最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往臨近醫院搶救，運送運送途中應盡量減少顛簸。同事，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。9.2物體打擊事故應急處置措施物體打擊傷害是建筑行業常見事故四大傷害之一，特別是在施工周期短，勞動力、施工機具、物料投入較多，交叉作業時常有出現，這就要求在高處作業的人員對機械運行、物料傳接、工具的存放過程中，都必須確保安全，防止物件墜落傷人的事故發生

79、。（1）、防止物體打擊事故基本安全要求人員進入施工現場必須按規定佩帶安全帽。應在規定的安全通道內出入和上下，不得在非規定通道位置行走。安全通道上方應搭設雙層防護棚，防護期使用的材料要能防止高空墜落物穿透。臨時設施的蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。作業工程一般常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩，不得放在臨邊及銅扣附近，并不可妨礙通行。高空安裝起重設備或垂直運輸機具，要注意零部件落下傷人。吊運一切物料必須由持有司索工上崗證人員進行綁碼，散料應用吊籃裝置好后才能起吊。拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。高處拆除作業時，對拆除下的無聊要

80、及時清理和運走，不得向下丟棄。（2）發生物件打擊應急措施當發生物件打擊事故后，遷就的重點放在顱腦損傷、胸部骨折和出血進行處理。發生物件打擊事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質。如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷著應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉堵塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗桿或清潔

81、布等覆蓋傷口，用繃帶或不跳包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。9.3觸電事故應急處置措施 切斷電源，關閉插座上的開關或拔除插頭。如果夠不著插座開關，就關閉總開關。切勿試圖關閉那件電器用具的開關，因為可能正是該開關漏電； 若無法關閉開關，可站在干燥的絕緣物上，如一疊厚報紙、塑料布、木板之類，用干燥的竹竿、木棍、掃帚等將傷者撥離電源，或用繩子、褲子或任何干布條繞過傷者腋下或腿部，把傷者拖離電源。切勿用手觸及傷者，也不要用潮濕的工具、其他物件或金屬物質撥開、拖動傷者； 若傷者昏迷，則將其身體放置成平臥式，迅速清除口腔和呼吸道內的異物，解松衣扣，以保持呼吸道暢通；如呼吸心跳停止，立即對其進行掐壓人中穴、合谷穴（5秒）的方式急救，視復蘇情況現場其他人員同時對其人工呼吸和胸外心臟按壓；切記不能給觸電、雷擊的人注射強心劑； 若傷者曾經昏迷、身體遭燒傷，或感到不適，必須打電話叫救護車，或立即送傷者到醫院急救；局部電灼傷可按熱燒傷進行處理，轉送途中應注意防暑、防寒、防顛簸； 高空出現觸電事故時，應立即切斷電源，把傷者抬到附近平坦的地方，立即對傷者進行急救； 多人觸電，應區別輕重先后，按照重先輕后的原則有條不紊地進行急救； 嚴禁強行剝離粘在傷員身上的衣物，以免加重皮膚損傷。