1、第1章 編制依據1、xx至xx公路改建工程xx段第二合同工程施工圖紙2017年7月2、xx至xx公路改建工程xx段第二合同工程招投標文件3、xx至xx公路改建工程xx段第二合同工程合同文件4、xx至xx公路改建工程xx段第二合同工程相關交底及會議紀要5、國家和交通部現行有關標準、規范、導則、規程、辦法等,主要有:（1）城市橋梁工程施工與質量驗收規范（CJJ 22008）(2）公路工程質量檢驗評定標準（JTG F80-2004）(3）公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2011）(4）工程測量規范（GB500262007）（7）公路工程基樁動測技術規程(JTG/TF81-012004）（8）鋼結

2、構焊接規范（GB506612011）（9）鋼結構工程施工質量驗收規范（GB502052011）（10）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ1662008)6、施工安全管理規范、規程及手冊（1）建筑機械使用安全技術規程 (JGJ33-2012)(2）施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005）；（3）建筑施工安全檢查標準 (JGJ592011）（4)建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）(5）建筑施工起重吊裝工程安全技術規范（JGJ2762012）（6）建筑工程施工現場消防安全技術規范（GB507202011）（7)鋼管滿堂支架預壓技術規程（JGJ/T 194-2009）

3、（8)建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 166-2008）(9）橋梁支架安全施工手冊 人民交通出版社(10）橋梁施工臨時結構工程技術 人民交通出版社（11)簡明施工計算手冊 （第三版） 中國建筑工業出版社（12）當地市政主管部門及相關行業關于建筑施工現場安全管理的文件及規定第2章 工程概況2.1 工程概況xx至xx公路項目位于云南省xx州xx縣與xx州xx縣境內，根據國家公路網規劃（2013年-2030年），該項目是普通國道北南縱線（47條）中的第15縱G215中的xxxx段；同時也是云南省道網規劃（2014年2030年）省高速公路19條南北縱線xx中的xxxx段。是連接xx州、x

4、x州重要的經濟干線和旅游路線，同時通過與G353、S209、S316的連接構成了滇西北區域小環形經濟圈，其路網地位十分重要。我司承建的維通二級公路(xx段)LJ2標段,起止樁號：K4+910K7+100，施工里程2.19km，其中橋梁共5座（K5+005、K5+280、K5+565、K5+895、K6+920）總長850m；隧道共2座(xx一號隧道K5+351K5+510、xx二號隧道K5+611K5+705）總長253m，路基總長1087m，橋梁、隧道總計占總里程的一半。因線路位置處于xx縣城城邊，經xx第一中學、xx氣象站、xx植物園、xx縣第三中學等重要公共場所.結合區域路網，全線共設置

5、1條xx縣城連接線，布置在xx第一中學西北側,連接線橋梁為改移地方道路跨越河流而設,橋中心樁號為K0+465，本橋上部設計113米現澆實心板橋，兩岸橋臺為重力式橋臺；全橋共計兩道伸縮縫。標準寬度為6。5m，標準段跨徑為13m,采用普通鋼筋混凝土現澆實心板結構.2.2 工程建設信息工程名稱xx至xx公路改建工程xx段第二合同段工程地點xx藏族自治州xx傈僳族自治縣所屬轄區xx藏族自治州xx傈僳族自治縣縣城周邊合同總造價0。8億元工程內容主線T型橋梁、主線明挖隧道、主線暗挖隧道、路基工程、排水工程、交通工程建設單位xx縣維通公路建設指揮部勘察單位監理單位設計單位施工單位2.3 現澆實心板橋梁工程概

6、況本工程橋梁工程范圍K0+312。212K16+386.212，全長16.1 km，范圍內的平行匝道有：W1、E1、W2、E2、W3、E3、W4、E4、W5、E5、W6、E6、W7、E7、W8、E8、W9、E9；立交匝道匝道有:三一大道立交的EN、ES、SE、SW、WS、NE和長沙大道立交的NE、EN、SE、ES.本工程橋梁工程結構形式主要有預應力混凝土現澆箱梁、鋼砼疊合梁、鋼箱梁等，一般為兩跨一聯，三跨一聯以及四跨一聯，其中主線橋梁共165聯，最大跨徑65m,平行匝道橋梁共31聯,最大跨徑50m，立交匝道共44聯,最大跨徑43m。主要橋跨見下表:1. 主線標準段（1)主路標準段橋寬25m，孔

7、跨布置以3跨、4跨一聯為主，局部采用2跨一聯,單聯跨徑26m32m，標準跨徑為30m。（2）主梁采用單箱4室箱型斷面,梁高2m，頂寬24.8m,底寬16。6m；頂板厚220mm，底板厚220400mm，腹板厚400600mm。外腹板與頂板間采用半徑3.5m圓弧過渡，外腹板與底板間設置半徑0。6m的圓弧倒角。端橫梁、中橫梁厚度分別為1.5m、2.4m。箱梁跨中斷面圖（單位：mm）（3）主線擬采用滿堂支架形式進行上部結構施工，根據施工現場條件擬采用盤扣式鋼管支架和碗扣式鋼管支架兩種支架形式。全線高架橋橋梁結構統計如下下表所示：主線高架橋橋梁結構統計表梁跨組合 跨徑組合（m) 聯長（m） 結構形式路

8、口備注Pm001Pm00330+3060預應力混凝土連續箱梁第一分部Pm003Pm00630+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm006Pm00945+60+45150預應力混凝土連續箱梁Pm009Pm01230+31+3091預應力混凝土連續箱梁Pm012Pm01629+29+29+29116預應力混凝土連續箱梁Pm016Pm02031+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm020Pm02330+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm023Pm02630+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm026Pm02930+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm029Pm03230+30+3

9、090預應力混凝土連續箱梁Pm032Pm03630+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm036Pm03929+29+2987預應力混凝土連續箱梁Pm039Pm04229+30+2988預應力混凝土連續箱梁Pm042Pm04530+31+3091預應力混凝土連續箱梁Pm045Pm04830+45+30105預應力混凝土連續箱梁Pm048Pm05128+30+2886預應力混凝土連續箱梁Pm051Pm05529+29+29+29116預應力混凝土連續箱梁Pm055Pm05829+29+2987預應力混凝土連續箱梁Pm058Pm06130+45+30105預應力混凝土連續箱梁Pm061Pm

10、06329+2958預應力混凝土連續箱梁Pm063Pm06629+30+2988預應力混凝土連續箱梁Pm066Pm06830.5+30。561預應力混凝土連續箱梁Pm068Pm07230+34+45+34143預應力混凝土連續箱梁Pm075Pm07925+26+32+31114預應力混凝土連續箱梁Pm079Pm08231+32+3194預應力混凝土連續箱梁Pm082Pm08430。5+30.561預應力混凝土連續箱梁Pm084Pm08730+45+30105預應力混凝土連續箱梁Pm087Pm09030+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm090Pm09430+30+30+30120預應力混

11、凝土連續箱梁Pm094Pm09829+29+29+29116預應力混凝土連續箱梁Pm098Pm10130+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm101Pm10427+29+2783預應力混凝土連續箱梁Pm104Pm10827+27+27+27108預應力混凝土連續箱梁Pm108Pm11130+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm111Pm11430+31+3091預應力混凝土連續箱梁Pm114Pm11830+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm118Pm121 30+40+30100預應力混凝土連續箱梁第二分部Pm121Pm124 31+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm1

12、24Pm126 31+3162預應力混凝土連續箱梁Pm126Pm128 31+3162預應力混凝土連續箱梁Pm128Pm130a 45+50+32127預應力混凝土連續箱梁Pm130aPm133 30+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm133Pm136 30+32+3092預應力混凝土連續箱梁Pm139Pm14231+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm142Pm14530+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm145Pm14729。5+29.559預應力混凝土連續箱梁Pm148Pm15135+50+35120預應力混凝土連續箱梁Pm151Pm15430+30+3090預應力混凝土連續箱

13、梁Pm154Pm15830+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm158Pm16232+32+32+32128預應力混凝土連續箱梁Pm163Pm16730+45+45+30150預應力混凝土連續箱梁Pm167Pm17029+30+29118預應力混凝土連續箱梁Pm170Pm17329+30+29118預應力混凝土連續箱梁Pm173Pm17729+29+29+29116預應力混凝土連續箱梁Pm177Pm18030+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm180Pm18330+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm183Pm18530+3060預應力混凝土連續箱梁Pm185Pm18830+

14、40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm188Pm19231+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm192Pm19530+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm195Pm19929+29+29+29116預應力混凝土連續箱梁Pm199Pm20228+30+2886預應力混凝土連續箱梁Pm203Pm20629+29+2987預應力混凝土連續箱梁Pm206Pm20829+2958預應力混凝土連續箱梁Pm208Pm21128+28+2884預應力混凝土連續箱梁Pm211Pm21435+50+35120預應力混凝土連續箱梁Pm214Pm21624+2448預應力混凝土連續箱梁Pm216Pm2

15、1935+50+35120預應力混凝土連續箱梁Pm219Pm22330+35+50+35150預應力混凝土連續箱梁Pm223Pm22730+31+31+30122預應力混凝土連續箱梁Pm227Pm23035+40+30105預應力混凝土連續箱梁Pm230Pm23230+3060預應力混凝土連續箱梁Pm232Pm23530+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm235Pm23831+31+3193預應力混凝土連續箱梁第三分部Pm238Pm24231+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm242Pm24631+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm247Pm25131+31+32

16、+31125預應力混凝土連續箱梁Pm251Pm25430+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm254Pm25730+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm257Pm26031+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm260Pm26330+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm263Pm26627+29+2783預應力混凝土連續箱梁Pm266Pm27029+29+29+29116預應力混凝土連續箱梁Pm270Pm27329+30+2988預應力混凝土連續箱梁Pm273Pm27630+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm276Pm28027+27+27+27108預應力混凝土連續箱梁Pm28

17、0Pm28327+29+2783預應力混凝土連續箱梁Pm283Pm28630+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm286Pm28932+32+3296預應力混凝土連續箱梁Pm289Pm29232+32+3296預應力混凝土連續箱梁Pm292Pm29430+3060預應力混凝土連續箱梁Pm294Pm29832+32+32+32128預應力混凝土連續箱梁Pm299Pm30227+29+2783預應力混凝土連續箱梁Pm302Pm30430+3060預應力混凝土連續箱梁Pm304Pm30730+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm307Pm30930+3060預應力混凝土連續箱梁Pm309Pm3

18、1230+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm312Pm31631+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm316Pm32031+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm320Pm32330+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm323Pm32731+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm327Pm33131+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm334Pm33738+40+36114預應力混凝土連續箱梁Pm337Pm33937+3774預應力混凝土連續箱梁Pm340Pm34430+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm344Pm34730+31+30

19、91預應力混凝土連續箱梁Pm347Pm35031+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm350Pm35431+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm354Pm35830+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm358Pm36030+3060預應力混凝土連續箱梁Pm360Pm36428+28+29+28113預應力混凝土連續箱梁Pm364Pm36628+2856預應力混凝土連續箱梁第四分部Pm366Pm36928+28+2884預應力混凝土連續箱梁Pm369Pm37245+65+45155預應力混凝土連續箱梁Pm372Pm37529+30+2988預應力混凝土連續箱梁Pm375Pm

20、37831+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm378Pm38131+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm381Pm38431+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm384Pm38631+3162預應力混凝土連續箱梁Pm386Pm38831+3162預應力混凝土連續箱梁Pm388Pm39135+50+35120預應力混凝土連續箱梁Pm391Pm39330+3060預應力混凝土連續箱梁Pm393Pm39730+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm397Pm39930+3060預應力混凝土連續箱梁Pm399Pm40330+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm403Pm407

21、31+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁Pm407Pm41132+32+32+32128預應力混凝土連續箱梁Pm412Pm41531+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm415Pm41731+3162預應力混凝土連續箱梁Pm417Pm42030+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm420Pm42430+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm424Pm42735+50+35120預應力混凝土連續箱梁Pm427Pm42930+3090預應力混凝土連續箱梁Pm429Pm43131+3162預應力混凝土連續箱梁Pm431Pm43445+65+45155預應力混凝土連續箱梁Pm434

22、Pm43726+28+2680預應力混凝土連續箱梁Pm437Pm44031+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm440Pm44331+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm443Pm44626+28+2680預應力混凝土連續箱梁Pm446Pm44935+50+35120預應力混凝土連續箱梁Pm449Pm45230+31+3091預應力混凝土連續箱梁Pm452Pm45530+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm455Pm45930+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm459Pm46230+40+30100預應力混凝土連續箱梁Pm462Pm46531+31+3193預應力混凝土連續

23、箱梁Pm465Pm46831+31+3193預應力混凝土連續箱梁Pm468Pm47230+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm472Pm47430+3060預應力混凝土連續箱梁Pm474Pm47830+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁Pm478Pm48130+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm481Pm48430+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm484Pm48745+65+45155預應力混凝土連續箱梁Pm487Pm49030+30+3090預應力混凝土連續箱梁Pm487Pm49030+30+3090預應力混凝土連續箱梁總計：154聯總聯長：15179m2. 主路

24、跨路口橫向門洞根據施工現場條件及交通組織要求,全線共需要設置跨路口橫向門洞支架14座,各跨路口門洞支架相關參數如下表所示：編號橫向道路名稱跨徑（m）交叉形式交角（取銳角)地面高程（m)墩頂高程（m）門洞支架高度（m)門洞支架寬度備注1福元路60十字交叉6642.1648。0335.873272洪山路45T字路口8133.6541。6588。008273舟橋路40十字路口8434.544.129.62274葡園路40十字路口9035。3242。947。62275鴨子鋪路50T字路口9037.0843.6396。559276晚報大道60十字交叉8732。26341。457/41。4689.2277

25、古漢路40十字交叉8732。3440。635/40.8178。38278荷花路50十字交叉6233.9639。725。76279凌霄路40十字交叉9032。741。178。472710朝暉路40十字交叉9033。9343。3229。3922711景園路33十字交叉9040.3349.1128.7822712曲塘路65十字交叉8042。250。2138。0132713木蓮路65十字交叉8042。1850。3128。1322714湘府路65十字交叉7152.5859.2876.707273. 立交及平行匝道標準段立交匝道橋梁結構統計表匝道名稱梁跨組合跨徑組合(m)聯長(m）結構形式備注三一大道立交

26、ENPEN01PEN0325+2550鋼筋混凝土連續箱梁第一分部PEN06PEN1030.399+30。5+30.5+30.5121。899預應力混凝土連續箱梁ESPES01PES0422+24+2268鋼筋混凝土連續箱梁PES04PES0625+2550鋼筋混凝土連續箱梁PES13PES1625+25+2575鋼筋混凝土連續箱梁PES16PES1922+24+2268鋼筋混凝土連續箱梁PES19PES2231+31.856+3193。856預應力混凝土連續箱梁SEPSE01PSE0431+32+3194預應力混凝土連續箱梁PSE04PSE0631+3263預應力混凝土連續箱梁PSE06PSE

27、0823。3+22。26645。566鋼筋混凝土連續箱梁SWPSW01PSW0435+35+32102預應力混凝土連續箱梁PSW11PSW1527+30+30+27114預應力混凝土連續箱梁WSPWS01PWS0421+21+2163鋼筋混凝土連續箱梁PWS04PWS0724。5+24.5+24.573。5鋼筋混凝土連續箱梁PWS07PWS1022+22+2293鋼筋混凝土連續箱梁PWS10PWS1322+24+22114鋼筋混凝土連續箱梁NEPNE01PNE0330+2959預應力混凝土連續箱梁PNE03PNE0524+2448鋼筋混凝土連續箱梁PNE05PNE0822+22+2266鋼筋混

28、凝土連續箱梁PNE11PNE1522+22.5+22。5+21。7288.72鋼筋混凝土連續箱梁PNE15PNE1719。66+18.9138.57鋼筋混凝土連續箱梁PNE17PNE1922.5+22。545鋼筋混凝土連續箱梁PNE19PNE2222+25+2269鋼筋混凝土連續箱梁長沙大道立交NEPNE01PNE0621+324+21114鋼筋混凝土連續箱梁第三分部PNE12PNE1623+24+24+2394鋼筋混凝土連續箱梁PNE16PNE1822958預應力混凝土連續箱梁ENPEN01PEN0620+321+20103鋼筋混凝土連續箱梁PEN06PEN08230.160。2預應力混凝土

29、連續箱梁ESPES01PES0433090預應力混凝土連續箱梁PES04PES0622958預應力混凝土連續箱梁PES06PES0823.5+21.545鋼筋混凝土連續箱梁PES10PES1423+224.1+2394。2鋼筋混凝土連續箱梁PES14PES1423060預應力混凝土連續箱梁SEPSE01PSE05430120預應力混凝土連續箱梁總計35聯總聯長2599。511平行匝道橋梁結構統計表匝道名稱梁跨組合跨徑組合（m)聯長（m）結構形式備注W1PW101PW10330.5+30.561預應力混凝土連續箱梁第一分部PW103PW1-0630。5+30。5+30。591.5預應力混凝土連續

30、箱梁E1PE1-01PE1-0329.5+29。559預應力混凝土連續箱梁PE103PE10629.5+29。5+29。588。5預應力混凝土連續箱梁W2PW201PW2-0430+30.5+3090.5預應力混凝土連續箱梁PW2-04PW2-0630+3060預應力混凝土連續箱梁E2PE2-01PE20430+39+29.598.5預應力混凝土連續箱梁第二分部PE2-04PE2-0730+30+3090預應力混凝土連續箱梁E3PE301PE3-0329+29+2987預應力混凝土連續箱梁PE303PE30630+40+30100預應力混凝土連續箱梁W3PW301PW3-0529+29+29+

31、29116預應力混凝土連續箱梁E4PE4-01PE4-0435+50+35120預應力混凝土連續箱梁W4PW4-01PW40428+28+2884預應力混凝土連續箱梁PW4-04PW40630+3060預應力混凝土連續箱梁W5PW5-01PW50330+3060預應力混凝土連續箱梁PW5-03PW50630+30+3090預應力混凝土連續箱梁E5PE501PE50330+3060預應力混凝土連續箱梁PE5-03PE50627+29+2783預應力混凝土連續箱梁W6PW601PW6-0531+31+31+31124預應力混凝土連續箱梁第三分部E6PE6-01PE6-0531+31+31+3112

32、4預應力混凝土連續箱梁W7PW701PW7-0330+3060預應力混凝土連續箱梁PW7-03PW70630+30+3090預應力混凝土連續箱梁E7PE701PE7-0330+3060預應力混凝土連續箱梁PE703PE7-0728+28+29+28113預應力混凝土連續箱梁W8PW801PW80430+30+3090預應力混凝土連續箱梁PW804PW8-0730+30+3090預應力混凝土連續箱梁E8PE801PE80530+30+30+30120預應力混凝土連續箱梁W9PW901PW90431+31+3193預應力混凝土連續箱梁第四分部PW904PW90630+3060預應力混凝土連續箱梁E

33、9PE9-01PE9-0430+30+3090預應力混凝土連續箱梁PE904PE90630+3060預應力混凝土連續箱梁總計31聯總聯長26734. 上部結構施工期間的交通組織主線高架橋開始上部結構施工時，需要對施工區域進行33m寬圍擋，西側圍擋距道路中線13。5m，東側圍擋距道路中線19。5m。主線高架橋上部結構施工期間萬家麗路全線被占用,屆時需在圍擋外側設置雙向四車道和兩條2.5m人非混行道作為施工期間臨時便道，確保萬家麗路交通通暢。對于主線跨路口段的施工采用設置橫向門洞的方式保證橫向交通正常運行，橫向門洞的具體設置詳見5.5橫向門洞支架設計(1）標準斷面a瀏陽河以北（福元路瀏陽河）東側便

34、道需利用7m原有綠化帶及人行道修筑交通便道，西側利用現有道路2。5m，對原綠化帶位置進行4。5米道路加寬.b瀏陽河以南（瀏陽河湘府路）東側便道需利用7m原有綠化帶及人行道修筑交通便道,西側利用現有道路5m，對原綠化帶位置進行2米道路加寬。 標準斷面如下圖所示（2)喬木保護段便道的設置。萬家麗路主線高架二期施工時，外側便道占用綠化帶設置雙向4車道,為合理利用綠化帶和人行道及兩側空置用地，并應盡量減小便道偏折角度保證便道線性順暢并盡可能保護萬家麗路兩側綠化帶喬木,當便道遇到喬木時，便道在確保線性順暢的前提情況下采取繞開喬木的形式.便道喬木保護斷面如下圖所示第3章 現澆鋼筋混凝土預應力箱梁施工流程本

35、工程主線高架橋標準寬度25m，為單箱四室結構。橋梁變寬段寬度25m41m不等。現澆段箱梁標準跨徑為30m,一般3跨一聯。匝道橋梁橋跨均布置聯數不等的預應力砼連續鋼構或連續箱梁.根據設計，結合現場交通實際情況，上部構造連續箱梁施工采用483.5滿堂碗扣式鋼管支架整體現澆法施工方案，在需要保證車輛通行的地方設置門洞.3.1 現澆箱梁施工工藝流程圖3.11預應力混凝土連續箱梁施工工藝框圖3.2 箱梁模板施工（1）為保證箱梁外表面砼的光潔和平整以及施工方便，箱梁的內、外模板及底模均采用d=18mm的涂塑膠合板。按立桿間距在立桿頂部縱向布置鋼管,在其頂部沿橫橋向間距25cm設置縱向木楞進行加勁。木楞頂部

36、鋪設預彎成型涂塑竹膠板，竹膠板均按規定的尺寸及弧形預彎成型后安裝。因此，要求采購的涂塑膠合板必須保證其質量能夠滿足預彎的要求，且用于箱梁腹板、翼緣板的外模板周轉不得超過2次,以保證箱梁拆模后的弧形尺寸不變形。現澆箱梁外模板及模板支撐如下圖所示。圖3.2Error! Bookmark not defined.外模、底模示意圖(2)箱梁側模采用18mm厚的竹膠板，以5*10cm方木為豎向擱柵，間距為50cm.為保證箱梁的外觀，腹板不用對拉螺桿，內側采用48*3。5mm鋼管支撐，間距60cm，并設5*10cm方木為豎向擱柵，間距30cm,橫向用48*3。5mm鋼管作為水平圍檁，間距60cm,外側利用

37、48*3。5mm鋼管水平對其進行支撐,豎向間距60cm,橫向間距30cm。支撐鋼管至少與兩根立桿用扣件扣緊。腹板及橫隔板側模如下圖所示。頂板底模板采用木模板，采用鋼管支架，立桿縱橫向間距均為1m左右.在支架縱向鋼管上橫向鋪設510cm的方木，間距30m，然后在方木上，鋪放模板，要求拼縫嚴密。在頂板L/8L/4范圍內設置人孔，其尺寸為0。80.8m，四角設置0.20。2m倒角，并布置直徑12mm倒角鋼筋.人孔待內模拆除后連接鋼筋并澆筑微膨同樣標號混凝土封閉。頂模模板及支撐結構形式如下圖所示。圖3.2Error! Bookmark not defined.箱梁內模及支撐示意圖(3)底板、橫隔梁、端

38、橫梁和腹板混凝土澆注后，且有一定強度(不小于2.5MPa，通常為澆注后36小時）拆除橫隔梁、端橫梁和腹板的側模板，并將頂部混凝土鑿毛,鑿除浮漿及松散混凝土,露出石子。按設計標高作好頂模板支立的標記。（4）在鋪設梁底模時應設置預拱度,以抵消基礎沉降，支架、底板等壓縮造成的影響，預拱度數值根據設計給出的數據和實測的加載試驗數據來定。試驗時在1跨的1/4L,1/2L與支點處放置所需的荷載。（5）根據已布置支撐和兩墩間的坡度，再加預拱度施工拋高值來測放底板再在已鋪設底模板上精確放出箱梁的邊線與中心線，作為側模和布置鋼筋的依據。（6）底模鋪完后，再用儀器檢驗梁的標高和邊線。特別要注意梁轉角側模與梁底模銜

39、接。（7）內模安裝應在鋼筋定位后進行。(8）模板安裝完畢后，應對其平面位置,頂部標高，節點聯系及縱橫向穩定性進行復驗。(9）施工支架不能和模板及其支撐相連。(10）模板使用前,必須將表面污垢清除干凈，涂刷適量脫模劑或清潔的機油，不得用廢機油。外露面砼模板的脫模劑，應采用一種品種，不能使用易粘在砼上或使砼變色的油料。重復使用的模板，拆除后必須加強保養和維修，始終保持其表面平整、光潔、形狀準確，拼縫嚴密、不漏漿.（11)模板及支撐要有足夠的強度、剛度和穩定性。模板的內側面要平整，接縫嚴密，不得漏漿。預留孔、預埋件位置要準確。(12）澆筑砼時要設置沉降標志，模板要派專人看模,發現模板有超過允許偏差變

40、形值的可能時,要及時糾正。（13)箱梁腹板兩次澆搗之間的接合面應嚴格進行鑿毛處理。(14)對有支座墩的箱梁底模鋪到墩柱上時,在底模處開一個與頂面積同樣大小的洞，梁底與支座墊塊間隙以砂填實，并在砂表面抹上一層砂漿，替作底模落架時將其挖除即可.墩柱與梁體固接的墩，把該處的箱梁模板與柱包起，使墩模與箱體固接在一起。（15）側模要在混凝土強度到達 2。5mpa，方可拆除.底模必須在頂板混凝土強度符合標準，并完成預應力張拉和孔道壓漿后，方可拆除。拆除后必須及時報請監理進行外觀檢查,并及時對局部有缺陷處加以整修.(16）落架嚴格按規范要求進行操作，每跨先跨中開始拆除支架，再延伸到支點橫向應對稱均衡卸落.第

41、4章 現澆箱梁支架布置形式4.1 現澆梁支架布置形式本工程為保證上部結構施工期間相關道路的正常通行,根據現場情況,將本工程現澆梁支架分為2種類型.第一類：滿堂落地式支架，適用于一般路段，無河道及橫向交通通行的路段；滿堂支架擬采用碗扣式支架。第二類：門洞支架,適用于如主線跨現有道路等必須保證橫向交通通行的路段。4.2 箱梁支架地基加固（1)根據現場踏勘情況來看，原有道路寬度約為32m左右,道路地基情況較好。現澆箱梁施工時計劃根據現場實際情況，對需要補強的地段進行地基加固,考慮將支架布置在原有道路行車道上.在下部結構施工期間路面損壞部分為了保證箱梁地基穩固及線形平順，擬采用的地基加固方式為20cm

42、C30混凝土+20cm建筑舊料進行處理。(2）幾條匝道橋路段大部分為綠化區域,地基條件較差，因此考慮搭設箱梁支架時候對綠化帶的地基加固方案采用20cmC30混凝土+20cm碎石。在地基處理之前需對基底進行清表處理，清表厚度按平均15cm計。(3)支架搭設的面積考慮箱梁投影面積兩側再各加寬1m，需要加固的地基加固面積需寬于支架面積，為箱梁投影面積兩側再各加寬2m。(4）為保證施工地基上的排水，在加固地基的一側設置臨時邊溝，縱坡不宜小于3。（5）在澆筑砼地坪時，確保地面的平整度,以保證鋼管支架的平整穩固。第5章 現澆箱梁設計5.1 主線高架碗扣式支架設計5.1.1 箱梁支架地基加固（1）原有道路寬

43、度約為38m左右，道路地基情況較好。現澆箱梁施工時計劃根據現場實際情況,對需要補強的地段進行地基加固,原則上將支架布置在原有道路行車道上，對于下部結構施工過程中開挖部分擬采用的地基加固方式為10cm碎石+15cmC25混凝土進行處理。（2）對匝道橋路段大部分為綠化區域，地基條件較差，因此考慮搭設箱梁支架時候對綠化帶及房基礎的地基進行加固處理。在地基處理之前需對基底進行清表處理，清表厚度按平均15cm計。（3）支架搭設的面積考慮箱梁投影面積兩側再各加寬1m,需要加固的地基加固面積需寬于支架面積，為箱梁投影面積兩側再各加寬1m。（4）為保證施工地基上的排水，在加固地基的一側設置臨時邊溝，縱坡不宜小

44、于3。（5）在澆筑砼地坪時，確保地面的平整度，以保證鋼管支架的平整穩固。（6）搭設支架時在鋼管下安可調支座。5.1.2 滿堂支架布置（230m標準段）1、碗扣式鋼管支架搭設布置(1）主線標準段2。0m高橫梁部位，以支座中心線為準，單側2。4m 范圍內，立桿縱橫間距布置為60cm60cm，步距取用 1。2m,單桿承載面積為 0。36；（2）箱室空心部位:箱梁中間空腹部分支架立桿縱橫間距設置為 90cm60cm，支架步距取用 1。2m，單桿承載面積為0.54；（3）翼緣部分：在箱梁的翼緣部分立桿縱橫間距設置90cm 90cm,步距取用 1。2m，單桿承載面積為 0。81。表5-4 主線標準段現澆箱

45、梁支架布置匯總表間距位置縱距(cm）橫距(cm）步距（cm）2.0m橫梁6060120箱室空心處6090120翼緣部分9090120 （4）支架首層立桿應采用不同的長度交錯布置，底部橫桿(掃地桿）嚴禁拆除， 立桿應配置可調底座（見下圖）。圖52 首層立桿布置示意圖（5）剪刀撐設置1)剪刀撐斜桿與地面夾角應在4560之間，每步應與立桿扣接。剪刀撐要通長設置。 2）橫向剪刀撐布置：從每聯開頭，每5.7m-6m設置一排，每排連續設置。3）縱向剪刀撐布置：順橋向每4。5m連續設置，兩側各設一道,所有腹板下各設置一道。 4）水平剪刀撐布置：從頂端開始向下每4.8m設置一道,通長設置，距箱梁底部1.2m設

46、置一道. 5)剪刀撐應每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節點的距離宜 150mm;當出現不能與立桿扣接的情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應牢固。 （6)掃地桿的設置碗扣式支架立桿底部設置可調底座,可調底座不調高，確保立桿底端距底層橫桿高度為25cm，利用底層橫桿代替掃地桿.頂層橫桿設置，因梁高截面在不斷變化,支架頂需配置部分20cm長立桿進行高度調節，確保立桿頂部托座伸出距離小于20cm,頂層橫桿采用48*3。0鋼管沿梁高變化線將立桿頂部進行縱橫向連接，確保立桿頂部自由段長度小于20cm.（7)支架頂托上縱向布置分配梁，端/中橫梁以及腹板處分配梁采用248mm3.5mm 鋼管組合，分配梁橫向間距60

47、cm；空腹箱室處以及翼緣板處分配梁采用248mm3。5mm 鋼管組合，分配梁橫向間距90cm。匝道模板主格柵均采用統一布置形式:格柵采用100mm100mm方木橫向立鋪,匝道現澆箱梁支架布置中方木間距布置均為0.25m。支架按每一聯為一個整體,在每一聯的頂端設置1.2m寬上下扶梯，或設置梯籠，供施工人員上下。支架頂端箱梁兩邊應預留不小于1m通道，通道護欄高度不小于1.2m,支架外側應設置綠色密目網防護。四邊與中間每隔4排支架立桿設置縱向和橫向剪刀撐，由底至頂連續設置，水平剪刀撐滿開；支架兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置1道水平剪刀撐。滿堂支架立面圖滿堂支架搭設縱斷面示意圖翼板邊

48、緣詳圖支架搭設時，支架下安設可調底座，支架頂安設可調頂托,以便鋪設縱向托梁及調整平整度。支架頂縱向鋪設8#槽鋼、橫向為1010cm方木，縱向槽鋼在腹板、橫梁底間距0.45m，翼板底間距0。61。2m，其余底板處間距0。9m。橫向方木在腹板、橫梁底間距0.25m，其余底板處間距0。5m。橫向方木上鋪2。44m1。22m1.8cm的醛樹脂膠合板。主線碗扣支架相關圖紙詳見附件一：碗扣支架圖紙5.1.3 碗扣式支架計算1、 碗扣式支架穩定承載力計算 A：立桿橫截面積489mm2：軸心受壓桿件穩定系數,根據長細比=l0/i 取值i為截面回轉半徑,取1。58cm。l0=h+2a，a 取30cm，h為立桿步

49、距取1.2mf：鋼材強度設計值，205N/mm2長細比1。8/0。158114，查表0。489碗扣式支架單桿穩定承載能力Nd=Af0。48948920549。02KN2、模板支撐架立桿承載力計算(1）2.0m中/端橫梁處立桿軸向力計算(0.60.6m）：=1。22.88+1。4*（1。0+2。0）*0.60。6+1。2*26*0。60.62=25.00kN 單根立桿軸向力滿足要求!！(2）箱室空心部分下立桿軸向力計算（0。9*0.6m）:=1。2*2.88+1。4（1.0+2.0）*0.9*0。6+1。2*260.90.6*(0。22+0.40）=14.47kN 單根立桿軸向力滿足要求!！(3

50、)翼緣板部分下立桿軸向力計算（0.9*0.9cm）：=1。22。88+1。4*（1。0+2.0）*0.9*0.0。9+1.226*0.9*0。90.4=16.14kN 單根立桿軸向力滿足要求！ （4）立桿承載力計算2.0m中/端橫梁處位置：N1=25.00kNNd=49.02kN箱室空心部分位置：N2=14。47kN kNNd=49.02kN翼緣板部分位置:N3=16.14kNNd=49。02kN立桿承載力滿足要求。3、膠合板強度及撓度驗算膠合板采用優質覆膜竹膠板（122*244*1.2cm），膠合板最低靜彎曲強度fm為13N/ mm2;彈性模量e為6000N/m；所選膠合板厚度h為12mm，

51、板底間距l為200mm，以1mm寬度b按兩跨連續梁計算。荷載Q=1.2*（0.8+262）+1.4*（1.0+2.0）=67。56kN/q=67.560。001=0。068kN/m膠合板截面的抵抗矩w=bh2/6=37。5mm；彎矩M= ql2/8=3.4Nmm；抗彎承載能力為M/w=0。08N/mm213N/ mm2。抗彎強度滿足要求！截面慣性矩i=bh3/12=281。25 mm4;撓度 w = 5ql4/384EI= 50。0681004/(3846000281.25)=0.05mm w=0。63mm撓度滿足要求！4、模板底下方木計算在碗扣式腳手架頂部橫桿(2483.0mm鋼管）上，順橋

52、向均布置10cm*10cm的方木（馬尾松），查相關資料，其順紋彎應力為13。0MPa,按簡支梁計算。現澆箱梁支架布置中，方木間距布置采用統一形式,間距均為0。25m。（1）中/端橫梁處方木受力計算（立桿間距0.60.6m，方木間距0。25m)抗彎強度計算:由于橫梁處立桿間距為0.6m*0。6m，則作用于方木上的均布荷載為：荷載Q=1。2*（0.8+26*2）+1。4(1。0+2。0)=67.56kN/q=67.560。25=16。89kN/m M=ql2/8=16.89*0。62/8=0。76kNmW=bh2/12=0.120.1/12=8。33*105m3則=M/W=0。76*103/8.3

53、3*10-5=9.12MPa13。0MPa 抗彎強度滿足要求！抗剪強度計算：支點剪力Q=1/2*ql=1/216。890。6=5。07kN木方毛截面慣性矩:Im=1/12*b*h=1/12101000 =833.3cm4木方毛截面慣矩：Sm=（10+10/2）*10/4=37。5cm3木方凈截面抵抗矩：Wji=1/6*b*h=1/610100=166.66cm3剪切強度:=Q*Sm/(Imb)=5.0710*37.5*10/（833。3100)=0。23MPa方木的受剪應力計算值0.23 MPa小于方木的抗剪強度設計值1。50 MPa。抗剪強度滿足要求！撓度驗算f=5q*/(384EI)=5*

54、16。89*/(38410000833。3） =0。34mmf=l/400=600/400=1.5 mm撓度符合要求!！（2）空腹箱室處方木受力計算(立桿間距0。9*0。6m,方木間距0.25m，頂板+底板總厚取最大：0。22+0.40=0。62m)抗彎強度計算:由于橫梁處立桿間距為0.9m*0。6m，則作用于方木上的均布荷載為：荷載Q=1。2(0。8+260。62)+1。4*(1.0+2。0)=24。5kN/q=24.50。25=6。13kN/m M=ql2/8=6.13*0.62/8=0.28kNmW=bh2/12=0.12*0.1/12=8.33*105m3則=M/W=0。28103/8

55、.33105=3.31MPa13。0MPa抗彎強度滿足要求!！抗剪強度計算：支點剪力Q=1/2ql=1/26。130.6=1。84kN木方毛截面慣性矩：Im=1/12bh=1/1210*1000 =833。3cm4木方毛截面慣矩：Sm=(10+10/2）*10/4=37。5cm3木方凈截面抵抗矩:Wji=1/6*bh=1/610100=166.66cm3剪切強度:=Q*Sm/（Im*b)=1。84*1037。5*10/(833。3*100）=0.08MPa方木的受剪應力計算值0.08 MPa小于方木的抗剪強度設計值1。50 MPa。抗剪強度滿足要求。撓度驗算f=5q/(384*E*I）=56.

56、13*/(384*10000*833。3) =0。12mmf=l/400=600/400=1。5 mm撓度符合要求. （3)翼緣板處方木受力計算由于翼緣板厚取最大為0。4m，立桿間距0.90。9m，方木間距0。25m，經計算也符合要求.5、支架頂部橫桿（2483。0mm鋼管）驗算碗扣支架頂部設置頂托，中/端橫梁處以及腹板處在頂托上放置兩根48鋼管作為模板楞木支撐，橫梁處鋼管位置間距60cm；空腹箱室處和翼緣板處頂托上設置兩根48鋼管作為模板楞木支撐，鋼管位置間距60cm. （1)1.8m端/中橫梁處2483.0mm鋼管強度計算（立桿間距0.6*0。6m） 抗彎強度計算：由于橫梁處立桿間距為0。

57、6m*0.6m，則作用于鋼管上的均布荷載為：荷載Q=1。2(0。8+26*2）+1.4*（1.0+2.0)=67.56kN/q=67。560.6=40.54kN/m M=ql2/8=35.500。62/8=1。82KNmfM/W=1。82*106/(4。492*103）/2=203 N/mm2 f=205 N/mm2抗彎強度滿足要求！ 撓度計算：查建筑結構荷載規范(GB500092001)，得：E=2.06*105N/mm2;I=10.78cm4；w = 5ql4/384EI = 540.546004/(3842.0610510。78104)/2=1。54mm w=600/150=4mm撓度滿

58、足要求！（2）空腹箱室處248*3.0mm鋼管強度計算（立桿間距0。9*0.6m，頂板+底板總厚取最大:0.22+0。40=0。62m）抗彎強度計算:由于橫梁處立桿間距為0.9m0。6m，則作用于鋼管上的均布荷載為：Q=1.2*(0。8+25*0。62)+1.4（1。0+2。0）=24.5kN/q=24。5*0。6=14.7kN/m M=ql2/8=14.70.92/8=1.50kNmfM/W=1。50106/(4。492103）/2=166.75 N/mm2 f=205 N/mm2抗彎強度滿足要求。撓度計算：查建筑結構荷載規范(GB500092001),得:E=2.06105N/mm2;I=

59、10.78cm4；w = 5ql4/384EI = 514。79004/（3842。0610510.78104)/2=2.82mm w=900/150=6mm 撓度滿足要求。（3）翼緣板處2483.0mm鋼管強度計算(立桿間距0.9*0。9m，翼緣板厚取最大:0。4m）經計算符合要求.6、 翼板懸挑計算（1） 翼板最外端立桿承載力計算翼板立桿離外緣間距為0。4m，經計算此處翼板厚度為0.235m Q=1。2*(0。8+260。235）+1。4*(1。0+2.0）=12.21kN/ 承載力滿足要求.(2)翼板處2483。0mm鋼管強度計算（立桿間距0.9*0.9m，厚度取最大:0。235m）抗彎

60、強度計算：懸挑處則作用于鋼管上的均布荷載為：Q=1.2(0.8+250.235)+1.4*（1。0+2.0）=12。21kN/q=12.210。9=10.99kN/m M=ql2/2=10。990。42/2=0。88kNmfM/W=1。50106/（4。492103)/2=97.74 N/mm2 f=205 N/mm2抗彎強度滿足要求.抗剪強度計算Q=1.2(0。8+25*0。235)+1.4(1。0+2。0)=12。21kN/q=12。210.9=10。99kN/mV=ql=10。991=10.99kN248*3.0mm鋼管抗剪能力V=22351060.642410-6=119.6kN。抗剪

61、強度滿足要求撓度計算：查建筑結構荷載規范（GB50009-2001）,得:E=2。06105N/mm2；I=10。78cm4；w = ql4/8EI = 14。74004/(82.0610510.78104）/2=0.41mm w=400/150=2。7mm 撓度滿足要求。7、基礎承載力計算支架基礎原位處為現狀城市主干道路,支架搭設于原城市主干道上，分兩種情況考慮。第一種是立桿直接作用于原地面道路；第二種是立桿作用于開挖承臺上部，因承臺施工破壞原地面,須對承臺處地面進行加固處理。加固方法為：承臺處回填優質粘土并進行分層壓實，其上鋪設10cm厚碎石，并澆筑15cm厚C25混凝土.地基處理示意圖（

62、1）立桿作用于原道路上道路結構承載力取=300kPa,在下部結構施工期間遭到破壞的路面結構經過處理后承載能力可以達到=200kPamax1=Nmax/A=25。00kN /（0.6m0.6m）=69。44kPa=300kPa（2） 立桿作用于加固地基上開挖部分地基加固方式為15cm碎石+15cmC20混凝土進行處理地基承載面積A=（10tan30+15tan40+5.7/2）2=1412cm2max2=Nmax/A=25.00/0.1412=177。05kPaf=200kPa地基承載力符合要求。5.2 匝道現澆箱梁設計1、匝道現澆箱梁模板支架布置立交匝道現澆箱梁模板支架布置形式如下：1)匝道2

63、。0m高橫梁部位，以支座中心線為準,單側2.4m 范圍內,立桿縱橫間距布置為60cm60cm,步距取用 1.2m，單桿承載面積為 0.36；2）箱室空心部位:箱梁中間空腹部分支架立桿縱橫間距設置為 90cm60cm，支架步距取用 1.2m，單桿承載面積為0。54；3）翼緣部分：在箱梁的翼緣部分立桿縱橫間距設置90cm 60cm，步距取用 1。2m,單桿承載面積為 0。54。表5-4 匝道現澆箱梁支架布置匯總表間距位置縱距（cm)橫距（cm)步距（cm）2。0m橫梁6060120箱室空心處6090120匝道單箱室現澆箱梁支架橫斷面布置示意圖現澆箱梁縱斷面圖5.2.1 匝道現澆箱梁模板支架總體布置

64、1、首層支架設置支架首層立桿應采用不同的長度交錯布置，底部橫桿（掃地桿）嚴禁拆除， 立桿應配置可調底座（見下圖）.圖5-2 首層立桿布置示意圖2、剪刀撐設置1）剪刀撐斜桿與地面夾角應在4560之間,每步應與立桿扣接.剪刀撐要通長設置。 2）橫向剪刀撐布置：從每聯開頭，每4.2m設置一排，每排連續設置。3）縱向剪刀撐布置：順橋向每4。5m連續設置，兩側各設一道，所有腹板下各設置一道. 4）水平剪刀撐布置：從頂端開始向下每4.8m設置一道，通長設置，距箱梁底部1.2m設置一道。 5)剪刀撐應每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節點的距離宜 150mm；當出現不能與立桿扣接的情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點

65、應牢固.3、掃地桿的設置碗扣式支架立桿底部設置可調底座，可調底座不調高，確保立桿底端距底層橫桿高度為25cm，利用底層橫桿代替掃地桿.頂層橫桿設置，因梁高截面在不斷變化,支架頂需配置部分20cm長立桿進行高度調節，確保立桿頂部托座伸出距離小于20cm，頂層橫桿采用483。0鋼管沿梁高變化線將立桿頂部進行縱橫向連接，確保立桿頂部自由段長度小于20cm。4、人行坡道坡度設置1)人行坡道坡度設置在支架兩端頭，避免增加支架寬度，影響兩側主便道車輛通行。 人行坡道坡度采用1：3,并在坡道腳手板下增設橫桿，坡道可折線上升。圖5-3 人型坡道設置圖2)登高人行梯架采用登高梯籠形式，梯籠安裝在堅實的基礎上以確

66、保穩定性，工作人員經梯籠上下現澆箱梁腳手架。5、現有立柱處的支架設置可調節桿伸長量不得超過 300mm，箱梁支架立桿與完成的砼立柱用腳手鋼管在上下兩道水平支撐位置形成抱箍。支架與立柱井字形抱箍每三檔設置一道，具體詳見圖5-5 立柱與支架連接示意圖。圖55 立柱與支架連接示意圖匝道支架頂托上縱向布置分配梁，端/中橫梁以及腹板處分配梁采用248mm3.5mm 鋼管組合，分配梁橫向間距60cm；空腹箱室處以及翼緣板處分配梁采用248mm3.5mm 鋼管組合，分配梁橫向間距90cm。匝道模板主格柵均采用統一布置形式：格柵采用100mm100mm方木橫向立鋪，匝道現澆箱梁支架布置中方木間距布置均為0。2

67、5m.匝道碗扣支架相關圖紙詳見附件二:匝道碗扣支架圖紙5.2.2 匝道現澆箱梁模板支架驗算1、匝道上支架單肢立桿承載力的計算1）2.0m中/端橫梁處立桿軸向力計算（0。60。6m）:=1.22.88+1.4*（1.0+2。0）*0。60.6+1.226*0.60。62=25.00kN 單根立桿軸向力滿足要求！2）箱室空心部分下立桿軸向力計算（0。9*0.6m）：=1.2*2.88+1.4*（1。0+2。0）*0.90.6+1.2260.9*0.6(0.22+0。40)=14。47kN 單根立桿軸向力滿足要求！3）翼緣板部分下立桿軸向力計算(0。90.6cm）：=1.22.88+1.4*（1.0

68、+2。0）0.9*0。6+1。2260。9*0。6*0。4=10.76kN 單根立桿軸向力滿足要求！!2、水平風荷載作用下穩定性計算：根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范4。3。1所示，作用于模板支撐架上水平風荷載標準值的計算公式如下式所示。式中：-風荷載標準值(KN/m2）;-風壓高度變化系數，按建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范附錄D采用,本橋為C類地形，高度在22m取為0。872;按照無遮攔多拍模板支撐架的體型系數進行計算：；經計算取0.57-基本風壓(kN/m2），按照長沙地區取值0。35kN/m2；風荷載的計算如下所示：根據圖紙可知，支架搭設高度在20m（最高）時,風荷載如下所示。=0

69、.70。840。630.35=0。13kN/m2按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范5。6。4規定,當模板支撐架有風荷載作用時，應進行內力計算，并驗算連接扣件的抗滑能力。其計算簡圖如下圖5-6所示。圖59 斜桿內力計算簡圖由建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范規定,架體內力計算應將風荷載化解為每一節點的集中荷載W；W在立桿及斜桿中產生的內力、S按下列公計算：荷載加載在結點上，密目網按照簡支板的方法計算風荷載，w=0。130.61。2=0.094kN.由上式計算內力，其計算過程如下所示。Wv=1。20。094/0.6=0.19KN根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范5。6.4規定，自上而下疊加斜桿的

70、最大內力，驗算斜桿兩端連接扣件抗滑強度，按照下列公式計算。式中：Q扣件抗滑強度,取8KN。根據公式計算斜桿兩端連接扣件抗滑強度。在每個剪刀撐兩端共計兩個扣件，其抗滑強度計算過程如下所示。通過以上計算可知，斜桿兩端連接扣件抗滑強度滿足施工使用的要求。架體傾覆驗算如下：P=2。36kn/m=3。23 kn/m箱梁支架抗傾覆能力滿足要求。5.2.3 匝道現澆箱梁模板計算1、膠合板強度及撓度驗算膠合板采用優質覆膜竹膠板（122244*1。5cm）,膠合板最低靜彎曲強度fm為13N/ mm2;彈性模量e為6000N/m；所選膠合板厚度h為15mm,板底間距l為100mm，以0。6 m寬度計算.荷載Q=1

71、。2（0。8+26*2)+1.4*（1.0+2。0)=67。56kN/q=67.560.6=40.54kN/m膠合板截面的抵抗矩w=bh2/6=22500mm；彎矩M= ql2/8=202700Nmm；抗彎承載能力為M/w=9N/mm213N/ mm2。抗彎強度滿足要求!！截面慣性矩i=bh3/12=11250mm4;撓度 w = 5ql4/384EI= 540.546004/(384600011250)=0。002mm w=0。63mm撓度滿足要求！!2、模板底下方木計算在碗扣式腳手架頂部橫桿（2483.0mm鋼管）上，順橋向均布置10cm*10cm的方木（馬尾松），查相關資料，其順紋彎應力

72、為13。0MPa，按簡支梁計算。匝道現澆箱梁支架布置中,方木間距布置采用統一形式，間距均為0.25m.1）中/端橫梁處方木受力計算(立桿間距0。6*0.6m，方木間距0。25m)（1)抗彎強度計算:由于橫梁處立桿間距為0。6m*0。6m,則作用于方木上的均布荷載為：荷載Q=1.2（0。8+262）+1.4（1。0+2。0）=67.56kN/q=67。560.25=16.89kN/m M=ql2/8=16。890.62/8=0.76kNmW=bh2/12=0。12*0.1/12=8。33*10-5m3則=M/W=0。76*103/8。33105=9。12MPa13。0MPa 抗彎強度滿足要求！（

73、2)抗剪強度計算:支點剪力Q=1/2ql=1/2*16。890.6=5.07kN木方毛截面慣性矩:Im=1/12b*h=1/12*10*1000 =833.3cm4木方毛截面慣矩：Sm=（10+10/2）10/4=37.5cm3木方凈截面抵抗矩:Wji=1/6b*h=1/610*100=166。66cm3剪切強度：=QSm/(Imb)=5。0710*37。5*10/（833。3*100)=0。23MPa方木的受剪應力計算值0。23 MPa小于方木的抗剪強度設計值1。50 MPa。抗剪強度滿足要求！（3）撓度驗算f=5q/（384E*I)=5*16.89/（38410000*833.3*） =0

74、。34mmf=l/400=600/400=1。5 mm撓度符合要求!！2）空腹箱室處方木受力計算（立桿間距0.90。6m，方木間距0。25m，頂板+底板總厚取最大：0。22+0。40=0。62m)1）抗彎強度計算：由于橫梁處立桿間距為0。9m0。6m,則作用于方木上的均布荷載為：荷載Q=1.2(0。8+26*0.62)+1.4*(1.0+2。0)=24.5kN/q=24.5*0.25=6。13kN/m M=ql2/8=6.130.62/8=0.28kNmW=bh2/12=0。12*0。1/12=8.33*105m3則=M/W=0。28*103/8.33105=3。31MPa13.0MPa抗彎強

75、度滿足要求！2）抗剪強度計算：支點剪力Q=1/2q*l=1/2*6。130.6=1.84kN木方毛截面慣性矩:Im=1/12bh=1/1210*1000 =833.3cm4木方毛截面慣矩：Sm=(10+10/2）*10/4=37.5cm3木方凈截面抵抗矩：Wji=1/6bh=1/6*10100=166。66cm3剪切強度:=QSm/（Imb)=1.8410*37.5*10/（833.3*100）=0。08MPa方木的受剪應力計算值0。08 MPa小于方木的抗剪強度設計值1。50 MPa。抗剪強度滿足要求。3)撓度驗算f=5q*/(384E*I)=56。13/（38410000*833。3) =

76、0.12mmf=l/400=600/400=1.5 mm撓度符合要求。3)翼緣板處方木受力計算由于翼緣板厚取最大為0.4m空腹箱室處0.62m，且立桿間距0。90。6m,方木間距0.25m,與空腹箱室處布置一樣，故不再重復驗算.3、支架頂部橫桿(248*3.0mm鋼管）驗算碗扣支架頂部設置頂托，中/端橫梁處以及腹板處在頂托上放置兩根48鋼管作為模板楞木支撐，橫梁處鋼管位置間距60cm；空腹箱室處和翼緣板處頂托上設置兩根48鋼管作為模板楞木支撐，鋼管位置間距60cm。1）1。8m端/中橫梁處2483.0mm鋼管強度計算（立桿間距0。60.6m）（1）抗彎強度計算：由于橫梁處立桿間距為0.6m*0

77、。6m，則作用于鋼管上的均布荷載為:荷載Q=1.2(0.8+262）+1.4*(1。0+2。0)=67.56kN/q=67。560。6=40。54kN/m M=ql2/8=35。500.62/8=1。82KNmfM/W=1.82*106/(4。492*103)/2=203 N/mm2 f=205 N/mm2抗彎強度滿足要求！（2)撓度計算：查建筑結構荷載規范（GB50009-2001），得：E=2。06105N/mm2;I=10.78cm4；w = 5ql4/384EI = 540.546004/(3842.0610510.78104）/2=1.54mm w=600/150=4mm撓度滿足要求

78、！2）空腹箱室處248*3。0mm鋼管強度計算（立桿間距0。9*0。6m，頂板+底板總厚取最大：0。22+0。40=0.62m）（1）抗彎強度計算:由于橫梁處立桿間距為0.9m0.6m，則作用于鋼管上的均布荷載為：Q=1。2*（0。8+250。62）+1。4*(1.0+2.0)=24.5kN/q=24.50。6=14.7kN/m M=ql2/8=14.70.92/8=1.50kNmfM/W=1。50*106/（4。492103）/2=166.75 N/mm2 f=205 N/mm2抗彎強度滿足要求。(2）撓度計算:查建筑結構荷載規范(GB50009-2001）,得:E=2.06*105N/mm

79、2；I=10。78cm4；w = 5ql4/384EI = 514。79004/（3842.0610510.78104)/2=2.82mm w=900/150=6mm 撓度滿足要求。3）翼緣板處2483.0mm鋼管強度計算(立桿間距0。9*0.6m，翼緣板厚取最大：0。4m）由于翼緣板厚取最大為0。4m空腹箱室處0.62m，且立桿間距0.90。6m，方木間距0。25m，與空腹箱室處布置一樣，故不再重復驗算。地基承載力計算可調底座底板的鋼板尺寸為15cm15cm，故A=0.15*0。15=0。0225；單根立桿的最大可承載軸向力按照N=30kN進行計算，則地基承載力應為：f=N/A=30/0。0

80、1=1.33MPa由于立交匝道處原為綠化草地，故先對地基進行清表和地基碾壓，然后在其上鋪設10cm碎石并碾壓密實,對計算結果取0.3的安全系數,即f為1.33/(10.3）=1.9MPa，故采用15cmC25混凝土進行現澆箱梁地坪硬化.綜上所述，立交匝道地坪硬化結構層為：10cm碎石+15cmC25混凝土。5.3 橫向門洞支架設計5.3.1 門式支架布置門洞支架結構及平面布置圖詳見附件三：門洞支架相關圖紙5.3.2 箱梁構造選取跨木連路路口箱梁作為計算依據，所選箱梁聯結構形式45+65+45m，其中跨路口為65m變截面梁.箱梁構造如下圖所示箱梁截面參數表5.3.3 支架布置本工程全線共設置門洞

81、14座,本次計算選取跨度最大的雙向六車道進行設計計算，部分路段采用雙洞四車道門洞的除貝雷架長度縮短外其他部分采取與本設計相同的支架布置模式。1. 門洞布置形式門洞支架采用10.8m基礎，鋼管采用直徑609mm鋼管立柱，本工程采取雙洞六車道方案，共需要設置三排鋼管立柱，每排內鋼管支架均須采用槽鋼進行橫向連接。鋼管上面布置36#雙拼工字鋼,在36雙拼工字鋼上鋪設貝雷架，貝雷架共14組具體布置見門洞支架橫斷面圖。貝雷架上方鋪設20#工字鋼間距0.9m,作為上方鋼管支架的支撐。鋼管立柱斷面圖2. 門洞上方鋼管支架布置門洞上方采用鋼管支架搭設，具體規格為縱向立桿間距為0。9m。橫向立桿間距在腹板位置為0

82、.6m，其他位置為0.9m。水平桿步距1.2m，做上面一層水平桿步距0.6m，同步設置垂直及水平剪刀撐。立桿頂托上沿縱向布置雙拼48鋼管，間距同立桿間距，上方橫向布置1010cm方木，間距0。2m。門洞支架縱斷面布置圖5.3.4 支架承載能力校驗1. 荷載組合計算1） 永久荷載（1）模板自重標準值膠合板自重7。3kN/m3，縱向取1m計算則為0.0157。3=0.11kN/m2。（2）鋼筋混凝土自重荷載取26 kN/m3，根據計算腹板位置混凝土自重荷載為54。7kN/m2，箱室位置為13.52kN/m2.（3）鋼管支架自重荷載2） 可變荷載可變荷載分為施工荷載和風荷載（1)施工荷載施工荷載是指

83、施工階段為驗算構件安全所考慮的臨時荷載，包括施工人員及設備荷載、振搗混凝土時所產生的荷載.A：施工人員及設備荷載標準值：對支架系統取1.0kN/m2B：振搗混凝土時產生的荷載標準值對平水模板采用2 kN/m2;對垂直模板（側模）采用4 kN/m2(作用范圍在新澆混凝土側壓力的有效壓頭高度之內）。（2）風荷載標準值風荷載標準值指作用于支架上的水平荷載標準值,計算公式為wk=0。7zsw02. 模板計算1）荷載組合箱室位置：N1=1.2（0.11+13。52）+1.4（1.0+2.0）=20。56kN/m2腹板位置：N2=1.2（0.11+54。7）+1.4（1.0+2.0）=69。97 kN/m

84、22）1。5cm模板驗算腹板位置受力最不利，以腹板位置進行受力驗算N=20.560.45+69.970.55=47。74kN/mW=bh2/6=37500mm3I=281250mm41.5cm厚竹膠板抗彎強度為35N/mm2計算模型M=ql2/8=0。537kNm抗彎強度驗算=M/W=6。36N/mm235N/mm2撓度驗算=5q1l4/384EI=0。357mm=0。5mm 模板能夠滿足。3. 模板下方1010方木驗算取0。2m寬度進行計算計算模型N=9。548kN/m查橋梁支架安全施工手冊得1010cm方木相關計算參數為：W=bh2/6=166660mm3I=8333300mm4抗彎強度f

85、=13N/mm2=M/W= ql2/（8M）=7。56N/mm213N/mm2=5q1l4/384EI=57mm=1.5mm橫向方木滿足要求反力:R=0。5ql=2。8644kN4. 頂托上方248橫桿驗算取受力較集中的腹板位置進行設計驗算,橫桿下方立桿間距為0。6m，取兩跨進行設計驗算,由模板下方方木設計驗算可知按照簡直模型考慮時方木對橫桿的作用力為R=2。8644kN，則單根橫桿受力F=0。5R=1.4322kN則計算范圍受力情況如下圖所示:圖中跨徑為0.6m，作用力間距為0。2m。計算所采用單位體系為：力的單位是N,長度單位是m.鋼管支架材料為48mm,=3.5mm的Q235軋制鋼管。鋼

86、管截面特性如下:鋼管彈性模量:E=205.8GPa截面抗彎模量：W=5078mm3截面慣性矩:I=121900mm4抗彎、抗拉強度設計值:f=205N/mm2查表得Q235鋼材的抗壓強度：f=205MPa；截面回轉半徑：i=15。78mm；截面凈面積：A0=489。3mm2；彎矩圖剪力圖內力計算結果=M/W=286.44103/5078=56.4N/mm2205N/mm2=0.18mm=1.5mm滿足要求。反力計算結果支座反力R1=2.387kN，R4=5.251kN,R7=2。387kN。則單根立桿的軸力為2R4=10.502kN.5. 立桿強度穩定性驗算立桿步距1。2m，鋼管支架材料為48

87、mm，=3.5mm的Q235軋制鋼管。本工程支架高度小于10m，在計算單根立桿受力荷載時，可以不考慮立桿自重.鋼管截面特性如下：截面抗彎模量：W=5078mm3截面慣性矩：I=121900mm4抗彎、抗拉強度設計值：f=205N/mm2一根立桿受到的上部荷載計算如下：N=10.502kN。查表得Q235鋼材的抗壓強度：f=205MPa;截面回轉半徑：i=15.78mm；截面凈面積：A0=489.3mm2；長細比：=L/i=查表得,軸心受壓構件的穩定系數=0.626，立桿穩定驗算：N/（A）=10.502103/（0。626489.310-6）=37。1MPa205MPa整體穩定性滿足要求。6.

88、 底托強度驗算底托采用38mm(Q235）可調底托，其最小抗壓能力：Nmin=故上部鋼管支架是穩定的。7. 貝雷架及分配梁驗算貝雷架上分配梁采用I20工字鋼，間距0。9m；下分配梁采用雙拼I36工字鋼，每排鋼管一組.1） 貝雷架上方I20工字鋼分配梁驗算鋼管下部為3mm厚鋼板,鋼板下方為I20工字鋼，間距0。9m橫向排列,貝雷梁共計14組28片.貝雷架托梁為雙拼I36具體布置形式如下圖所示：I20工字鋼相關算計參數：W=237cm3I=2370cm4截面面積:A=35。58cm2彈性模量：E=210GP抗彎、抗拉強度設計值:f=205N/mm2抗剪強度設計值：fV=120N/mm2工字鋼腹板厚

89、度：tw=7.0mm計算截面：面積矩S=136。1cm3EI=4977000EA=747180000(1）腹板位置腹板位置混凝土自重荷載為54.7kN/m2，底板位置混凝土自重荷載為13。52kN/m2，順橋向間距為0.9m,腹板荷載為q1=49。23 kN/m2，底板位置q2=12.168 kN/m2,橫橋向支撐間距0.9m，選取最不利受力情況建立計算模型進行受力驗算。則分配梁受力模型如下圖所示：圖中力的單位為:N，（1)號單元長度為0。15m,（2）號單元長度為0.6m，（3）號單元長度為0。15m.計算結果如下所示：彎矩、剪力計算結果=M/W=2352103/(237103）=9。92N

90、/mm2205N/mm2=13.6N/mm2fV=120N/mm2變形計算結果（單位：m）變形v=0.038mml/400=2.25mm根據變形計算結果可知撓度滿足要求。（2）底板位置底板位置混凝土自重荷載為13.52kN/m2,順橋向間距為0.9m，底板位置q2=12。168 kN/m2,橫橋向支撐間距1。35m,選取最不利受力情況建立計算模型進行受力驗算。最大彎矩M =2。772 kNm最大剪力Q=ql/2=8.2134kN=M/W=2772103/（237103）=11。7N/mm2205N/mm2=6.74N/mm2fV=120N/mm2最大撓度=5ql2/（384EI)=0.106m

91、ml/400=3。375mm滿足要求。2） 貝雷架縱梁驗算采用321普通貝雷架，內力計算參數如下：單排單層容許彎矩：788.2 kNm容許剪力:245。2kN雙排單層容許彎矩：1576。4kNm容許剪力:490.5kN腹板位置貝雷架縱梁受力最不利,取該段貝雷架縱梁進行受力驗算貝雷架上荷載q=0.6N1+0.3N2=48.15kN/m最大彎矩M =1096.917 kNm1576。4kNm最大剪力Q=ql/2=325kN490.5kN最大撓度=5ql4/(384EI)=4.18mml/400=33.775mm3）貝雷架縱梁下方橫梁驗算貝雷架下方橫梁采用雙拼I36工字鋼作為橫梁。I36工字鋼相關參

92、數如下所示：A=76.48cm2I=15800cm4W=875cm3S=389。9cm3彈性模量：E=210GP抗彎、抗拉強度設計值：f=205N/mm2抗剪強度設計值：fV=120N/mm2tw=10.0mm貝雷架自重275kg/片，每跨需用貝雷片285=140片，貝雷片加在貝雷架下方工字梁荷載為q3=14.26kN/m，工字梁自重q4=1.2kN/m，腹板位置q1=13。5N1=277。56kN/m，底板位置q2=13.569。97=944。595kN/m,作用在工字梁上荷載在底板位置為p1=q1+q3+q4=293。02kN/m,腹板位置為p2= q2+q3+q4=960。055kN/m

93、。計算模型如下圖所示，圖中力單位為N，長度單位為m，1#、3#單元長度為0。15m，2單元長度為0。6m。縱向貝雷架下方橫梁受力圖內力計算結果約束反力計算結果由以上計算結果可知最大彎矩M=46.498kNm最大剪力Q=331。97kN=M/W=46498103/（875103)=53.14N/mm2205N/mm2=81。92N/mm2fV=120N/mm2豎向位移變形計算結果V=0。75mml/400=2。25mm貝雷架下方橫梁滿足要求.8. 609鋼管立柱驗算1）荷載組合計算(1) 永久荷載模板自重標準值膠合板自重7。3kN/m3,縱向取1m計算則為0.0157。3=0.11kN/m2。鋼

94、筋混凝土自重荷載取26 kN/m3，根據計算腹板位置混凝土自重荷載為54。7kN/m2，箱室位置為13。52kN/m2。鋼管支架自重荷載I36工字鋼q=20.627/0。9=36kN貝雷架自重荷載q=27552810/1000=385kN（2） 可變荷載可變荷載主要包括施工荷載施工荷載施工荷載是指施工階段為驗算構件安全所考慮的臨時荷載，包括施工人員及設備荷載、振搗混凝土時所產生的荷載。A：施工人員及設備荷載標準值：對支架系統取1。0kN/m2B：振搗混凝土時產生的荷載標準值對平水模板采用2 kN/m2；對垂直模板（側模）采用4 kN/m2(作用范圍在新澆混凝土側壓力的有效壓頭高度之內）。2）

95、立柱剛度計算橫向每排11根，鋼管長度為3。6m，壁厚12mm.回轉半徑:r=0.35(d+D)/2=0。35（597+609）/2=211.05mm長細比=l0/r=3600/211。05=17.05=150剛度滿足要求.3） 立柱臨界應力驗算荷載組合箱室位置：N1=1.2（0。11+13。52）+1.4（1.0+2。0）=20.56kN/m2腹板位置：N2=1。2(0.11+54.7）+1.4（1.0+2。0）=69.97 kN/m2則作用在每立柱上的力N=20。5620。6513。5+69.974。1513。5+36+1。2385/11=922.7kN。此類鋼管為b類,軸心受壓桿件，安全系

96、數取1。3，查表得:=0.967，A=11366mm2，=170MpaN=A/1.3=113660。967170/1.3=1473.27kN922.7kN。鋼管立柱的穩定承載力滿足要求。4） 基礎承載力驗算門洞支架基礎原位處為現狀城市主干道路，道路結構承載力取=300kPa，如果部分路段不能滿足承載力要求，應進行地基處理.基礎有效受力尺寸為2911m,按照45度擴散角A=（0.6tan452+1.0）2=4.4m2max=Nmax/A=922.7/4。4=230。67kPa=209。7kPa地基承載力滿足要求第6章 滿堂支架預壓現澆混凝土工程施工的鋼管滿堂支架的預壓包括支架基礎預壓與支架預壓.

97、鋼管滿堂支架預壓前,應對支架進行驗算與安全檢驗。本工程全線共分為四個分部，擬每個分部選一跨進行預壓,對于立交匝道位置需進行基礎預壓與支架預壓.6.1 支架基礎預壓工程施工場區內的支架基礎應按不同類型進行分類，本工程萬家麗路快速化改造工程，主線支架可以直接坐落在現狀萬家麗路路面結構層上，部分區域在下部結構施工期間遭到破壞的路面應進行地基處理，匝道路段大部分坐落在現狀綠化帶內，需要進行地基處理。現狀萬家麗路為城市主干道路，路面結構層經過多年的車輛荷載檢驗能夠滿足支架承載力要求,故僅需對在下部結構施工期間遭到破壞的區段及匝道支架區段進行支架基礎預壓.對支架基礎代表性區域的預壓監測過程中，當最初72h

98、各監測點的沉降量平均值小于5mm時,應判定為同類支架基礎的其余部分預壓合格。根據本工程的現場條件你選取一分部匝道支架基礎坐落在綠化帶內部分進行預壓.對支架基礎的代表性區域預壓監測過程中，當最初72h各監測點的沉降量平均值大于5mm時，同類型支架基礎應全部進行處理，處理后的基礎應重新選擇代表性區域進行預壓，必要時應對該類型支架基礎全部進行預壓。支架基礎預壓荷載不應小于支架基礎承受的混凝土結構恒載與鋼管支架、模板重量的1。2倍。支架預壓荷載不應小于支架承受的混凝土結構恒載支架基礎預壓范圍不應小于所施工的高架上部結構實際投影面寬度加上兩側向外各擴大1m的寬度。6.2 支架預壓本工程萬家麗路快速化改造

99、工程滿堂支架共有碗扣式支架。本工程施工時間短,進度非常緊，如按相關要求進行每跨預壓，將大大延長工程施工時間，為滿足工程進度要求,又滿足箱梁預壓要求,我單位根據設計圖紙,結合現場實際情況，計劃對各類型第一聯施工的箱梁進行預壓，其余箱梁支架參照預壓的相關參數進行支架調整，不再進行預壓。預壓在一聯支架搭設完成、驗收通過、擱柵布置好以后進行.壓重擬采用鋼筋、砂袋等材料，鋼筋主要堆載在中、端橫梁處。根據事先計算的相應部位的重量來放置壓重，預壓重量為鋼筋混凝土荷載的1.1倍.1）支架頂部標高的控制：根據支架需搭設的頂標高和地基面標高，合理選擇和搭配不同高度的鋼管，用管子割刀將多余鋼管割除，在修平的立桿上口

100、安裝可調頂托，適當調節可調底座和頂托的螺紋長度（外露螺紋不得超過其托座總長1/3)，測量組在底板邊緣沿里程方向每隔5。0米提交控制點的標高，其余各點由工人拉線控制，頂部標高要求控制2cm以內。2）支架預拱度設置：預拱度計算公式為f=f1+f2,其中f1：地基彈性變形，f2：支架彈性變形，f3：梁體撓度預拱度，最大值設在梁的跨中位置,并按拋物線形式進行分配，算得各點的預拱度值后,通過支架上的可調頂托或底座對底模進行調整。考慮到張拉時起拱及設計資料要求，此處不考慮f3。3）搭設和拆除的相關要求支架及其地基基礎在下列階段進行檢查與驗收：A.基礎完工后及腳手架搭設前；B。作業層上施加荷載前；C。每搭設

101、完10-13m高度后；D.達到設計高度后；E.遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；F.停用超過一個月。為保證支架能夠滿足受力要求，在支架搭設過程和驗收中,嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2008）以及建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）要求進行.（1)支架搭設前，建立相應組織機構,明確責任人.項目部按本施工方案和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定要求向搭設和項目部相關人員做技術和安全交底,本工程支架搭設由專業施工隊伍負責施工.(2)支架搭設前按設計位置先彈出立桿位置線,墊板、底座安放位置保證準確。墊板放置要求不晃動，底座放置要求不滑

102、動。（3）為保證讓支架立桿直接傳遞上部荷載,每搭完一步架體后，按下列要求校正縱距、橫距、步距及立桿的垂直度:項目允許偏差（mm)立桿垂直度H/1000,絕對值不大于100mm間距縱距 50橫距 20步距 20縱向水平桿高差一根桿的兩端20同跨內兩根104）立桿：在豎立桿時要注意桿件的長短搭配使用。開始搭設立桿時每隔6跨設置一根拋撐，直至掃地桿和水平桿安裝穩定后，方可根據情況拆除。立桿的接頭必須采用對接扣件實行對接。立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm;各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。整個支

103、架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定,高低差不大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm.5)縱橫向水平桿長度不宜小于3跨，一般不小于6m；縱橫向水平桿四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。縱橫向水平桿對立桿起約束作用，故立桿和縱向水平桿必須用直角扣件扣緊，不得遺漏。拆模前在任何情況下不得拆除貼近立桿的縱橫向水平桿。上下相鄰的縱橫向水平桿錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿的偏心受荷情況。

104、縱橫向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接.保證對接、搭接符合下列規定：縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3;搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。6）采用扣件連接時須符合下列規定:（1)扣件規格與所連鋼管的外徑相配；（2）扣件螺栓擰緊扭力矩宜為5060N.m，并不得小于40N。m;（3）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不小于100mm.7）鋼管支架施工時同時按下列要求

105、做好工作:（1)采用泵送混凝土時，隨澆隨搗隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處，及時攤平；（2）避免裝卸物料對模板與支撐架產生偏心,振動和沖擊；（3）交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸.8)鋼管支架組裝完畢后須由項目部組織進行下列各項內容的驗收檢查，辦理相關手續和書面檢查、驗收記錄。（1）所有落地承重墊木板是否全部墊實，且其軸線是否與支架在同一搭設軸線上；檢查所有承重鋼管或槽鋼是否與頂托密貼，確保立桿受力均勻;（2）支架設置情況，包括底座、頂托、桿件的設置和連接是否符合要求；（3)地基是否積水，底座是否松動,立桿是否懸空，立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范要求;（4）底托、頂托螺旋桿

106、伸出長度；（5)扣件緊固力矩，螺栓是否松動;（6）安全防護措施是否符合要求。9）搭設、拆除支架時，施工操作層鋪設腳手板，工人必須系好安全帶。10）支架的拆除必須按本施工方案的總體拆除順序要求確定拆除時間；拆除時在統一指揮下，按后裝先拆、先搭后拆的順序組織拆除工作。10)拆除支架前，清除支架上材料、工具和雜物等，然后先拆除上部可調托座,同時卸下跨梁、木楞等，再拆除梁板底模，后按順序要求自上而下逐層拆除整個支架.12)拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；分段拆除高差不大于2步,如高差大于2步，增設桿件加固；當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，設置橫向斜撐加固。在拆除過

107、程中，立桿的自由懸臂高度不得超過兩步；通長水平桿和剪刀撐等，必須在支架拆卸到相關的立桿時方可拆除;當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6m）時，先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除水平桿及其它桿件；拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、挖、硬拉.13)拆除支架時，設置警戒區和警戒標志，并設專職人員負責警戒。14）拆下的鋼管與配件，必須單件由人工傳遞至地面,運至地面的構配件及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。嚴禁高空拋擲。15）支架預壓底模安設完畢后根據要求對箱梁選擇最不利的一跨進行預壓.預壓的目的一是檢驗支架及地基的強度及穩定性，消除砼施工前支架的非彈性變形（消除整個地基的沉

108、降變形及支架各接觸部位的變形）。二是檢驗支架的受力情況和彈性變形情況,測量出支架的彈性變形。本方案采用沙袋逐孔預壓法進行預壓,預壓重量為箱梁砼重量的120。沙袋事先稱重以便控制，沙袋碼放根據梁體重量分布情況設置。以每孔為單位,逐孔預壓，一孔卸載后，沙袋移至相鄰孔.一聯結束后，具備作業條件的,移至下一聯，不具備作業條件的吊至地面，運輸堆放到合適位置備用。預壓前一定要仔細檢查支架各節是否連接牢固可靠，同時做好觀測記錄，預壓時各點壓重要均勻對稱,防止出現反常情況。支架預壓前在箱梁斷面上設觀測點，觀測點沿梁長方向按13m設置斷面，在鋼管支架與門洞結合部位以及輪渡路邊線與地基處理結合部位，因為沉降不一致

109、，為了準確測出變形數據，在這些關鍵部位觀測點沿梁長方向按1m設置,其余部位沿梁長方向按3m設置，每斷面設7點，分別設在翼板邊緣、底板邊緣、底板中間。觀測點設在底模上,底模不得懸空或翹曲，否則將影響觀測結果。觀測點在預壓前、預壓時、預壓后、卸載后觀測并記錄結果。為減小人為觀測誤差，定人、定儀器觀測。預壓時首日每隔4h進行一次沉降觀測，以后可每隔8h進行一次，盡量避免在強光、高溫時進行。預壓時間不少于7天, 連續觀測沉降值小于1mm/d，即可認為沉降穩定。（1)測點布置：加載前，先準確確定各測點位置，用紅漆做好記號。（2)加載及卸載順序: 按荷載總重的060%120%600進行加載及卸載，并測得各

110、級荷載下的測點的變形值.預壓前，測量各點標高。按混凝土重量的分配情況，分兩次加載至120%箱梁荷載。沙袋堆放順序為先底板,后翼板，均勻對稱進行.為防止沙袋壓載時遇陰雨天氣，沙袋吸濕重量增加引起支架失穩，所以沙袋堆載完畢后,視情況使用篷布覆蓋防雨。碼放高度H=h2。61.2/1。6m(h為該處箱梁混凝土平均厚度)。其余計算同地基預壓。（3）數據處理預壓時主要觀測的數據有：支架底座沉降地基沉降；頂板沉降支架沉降；卸載后頂板可恢復量以及支架的測位移量和垂直度.沉降穩定卸載后算出地面沉降、支架的彈性和非彈性變形數值。測量人員用專用表格對每次測量數據進行詳細記載，根據現場采集的數據及時進行計算、分析、處

111、理、修正,得出系統變形值。（4）預拱度的設置主要考慮地基、支架下沉等施工預拱度，以及梁體張拉時起拱和彈性變形等因素，根據觀測結果，按監控單位實時得出的數據設置預拱度. （5)安全注意事項： a所有工作人員必須戴安全帽。 b設立安全禁區，預壓時嚴禁無關人員進入預壓區。 c壓重試驗總負責人由作業隊隊長擔任，現場預壓人員及機具由負責人統一指揮。d加載和卸載均要逐步均勻進行。e發現異常情況，立即停止作業；經檢查分析處理后方可繼續進行。 f預壓前仔細作好安全技術交底工作，使所有參加預壓人員嚴格操作按規程進行，確保預壓過程安全。6.3 支架預壓計算預壓箱梁構造如下圖所示：以230m標準段現澆箱梁預壓計算，

112、選取一跨30m現澆箱梁進行預壓計算及材料統計。根據交警批復的萬家麗路快速化改造工程交通組織設計，上部結構施工期間主線圍擋33m，包括27m箱梁支架及6m寬的施工便道，考慮吊車站位及吊裝只有6m寬度的作業面，本工程采取先進行底板支架預壓，在鋪設箱梁兩側翼緣板位置模板的施工方法。支架預壓過程中吊車最不利站位吊裝圖如下所示：支架預壓吊車站位圖（圖中單位均為m）由圖可知當起升高度為45m時作業半徑能夠滿足要求。（1)預壓荷載荷載計算：根據主線標準230m直線梁設計圖紙及本方案碗扣式支架計算內容，鋼筋混凝土比重取2。6t/m3。端梁位置厚2m，長1。6m，預壓荷載作用長度取2。4m（5根立桿），寬16.

113、6m；腹板位置厚2m,長為3022.1=25.8m，腹板寬度為0.6m，預壓荷載作用寬度取1。8m(跨4根立桿）；空心底板位置總厚度為0。44m.梁端及腹板位置需加荷載q1=1.15。2=5.72 t/m2，空心底板位置需荷載q2=1。11。144=1.26 t/m2。（2)預壓荷載布置預壓采用沙袋布置，沙袋選用9090110cm的沙袋，沙比重取1.7 t/m3，每個沙袋重1。5t,由50t汽車吊性能參數表可知，臂長49m時起重量為1.55t,能夠滿足要求。根據以上計算底板位置沙袋縱橫向間距1m布置可滿足要求。在腹板及端梁位置緊密布置雙層沙袋，梁端位置需要在第二層沙袋上方堆放鋼筋,每個梁端需堆

114、放鋼筋49。14t。支架預壓沙袋布置如下圖所示：吊車站位及支腿位置圖詳見附件四：支架預壓圖紙第7章 安全生產管理體系及保證措施7.1 安全生產管理體系7.1.1 安全生產管理體系1. 安全生產目標按照湖南省、長沙市安全管理相關規定，工程建設期間做到安全生產，爭創平安工地.2. 安全生產管理體系項目經理部設立以項目經理為首的安全生產管理網絡，項目經理為安全生產責任人，由專職安全員負責處理施工現場的安全生產管理。加強安全管理,做到安全施工，堅持管生產必須管安全的原則，各項目組簽訂有安全保證指標和措施的安全承包協議書.實行安全目標管理，明確本工程安全標準和職責,形成一個有效的安全保證體系.各項目部安

115、全管理網絡圖如下。圖7.1Error! Bookmark not defined.安全管理網絡圖7.1.2 安全責任制為了貫徹執行安全生產方針，強化“誰承包，誰負責的原則，本工程實行安全責任制。（1）項目經理為安全施工的總責任人。（2)分管生產的項目副經理對安全施工負直接領導責任，具體組織實施各項安全措施和安全制度。（3）項目總工負責組織安全技術措施的編制和審核,安全技術的交底和安全技術教育.（4）施工員對分管施工范圍內的安全施工負責，貫徹落實各項安全技術措施。（5）工地設專職安全管理人員，負責安全管理和監督檢查。（6)各專業人員負有崗位的安全職責。（7）每個施工人員亦有安全職責.7.1.3

116、安全教育工程實施前，對參與本工程施工的全體職工進行安全生產的宣傳教育，組織職工學習國務院、市、局、公司頒發的關于安全生產的規定條例和安全生產操作規程，并要求職工在施工中嚴格遵守有關文件的規定。安全教育分為一般性安全教育和安全技術交底兩個階段。(1）工程項目經理、施工現場施工員、安全員經安全崗位培訓，考核合格，持證上崗.（2)新工人進入施工現場前完成三級安全教育:安全基本知識、法規、法制教育；現場規章制度和遵章守紀教育；本工種崗位安全操作及安全制度紀律教育。（3）施工現場作業人員安全教育：進場安全教育；節假日前后安全教育；季節性安全教育（如高溫、汛臺、低溫等自然變化).(4）特種作業人員的安全教

117、育:對特種作業人員進行安全教育，經培訓、考核,取得勞動局核發的“操作證”后持證上崗；施工現場中小型機械操作人員經培訓考核,取得教育培訓中心核發的“操作證”后持證上崗。7.1.4 安全技術交底施工員在安排生產任務的同時，結合分部、分項施工的特點,實施安全技術交底，操作人員簽證認可，并保持記錄。（1)施工員或安全員對“班組安全員”進行安全監控職責范圍交底.(2）根據授權范圍，項目管理人員在簽署“動火證“的同時，對“動火監護員”進行安全交底，明確監護職責和監護范圍，“動火監護員”簽字認可，并保持記錄。7.1.5 安全檢查及記錄（1）建立安全檢查制度,除專職安全員每天進行例行檢查外，項目管理部安全管理

118、部門每周組織一次安全檢查，并有專職安全員出具安全檢查記錄單，發現安全問題或隱患限期整改。（2）班組每天進行上崗安全檢查、上崗安全交底、上崗安全記錄和每周一次的安全講評活動。（3）每月由項目經理帶隊，對工地現場進行一次安全檢查，記錄存在的安全問題及隱患,并及時進行整改。（4）項目經理部將協助業主及政府有關部門對工程施工進行安全檢查，并根據檢查結果及時進行整改.(5)在節假前后、汛臺期間、高溫季節組織施工用電、防汛、防臺和高溫的專項安全檢查。7.2 安全生產保證措施7.2.1 安全管理措施（1)項目部專職安全員負責對現場施工人員進行安全生產教育和對安全制度的學習，增強全體職工安全意識和自我保護觀念

119、.（2）加強對工程施工的安全管理工作，遵守標書、合同和政府有關安全生產的規章制度，施工負責人對本單位的安全工作負責，要進行有針對性的安全交底,提出明確的安全要求,并認真監督檢查。對違反安全規定冒險蠻干的要勒令停工，嚴格執行“安全生產一票否決”制度。（3)加強機械設備安全技術管理，機械設備的操作人員和起重指揮人員必須經過專門的培訓，考試合格取得主管部門頒發的特殊工種操作證后方可獨立操作.（4）設備安全防護裝置做到可靠有效，起重機械嚴格執行“十不吊”規定和安全操作規程，所有起吊索具確保滿足六倍以上安全系數，捆綁鋼絲繩確保滿足十倍以上安全系數。（5）施工現場健全電氣安全管理責任制度和嚴格的安全規程.

120、電力線路和設備的選型按國家標準限定安全載流量，所有電氣設備的金屬外殼具備良好的接地或接零保護，所有的臨時電源和移動電具均設置有效的漏電保護裝置，經常對現場的電氣線路、設備進行安全檢查，對電氣絕緣、接電零電阻和漏電保護器安排專人定期測試。（6）建立安全檢查制度，除專職安全員每天進行例行檢查外，項目經理部安全管理部門每月組織一次安全大檢查,發現安全問題或隱患及時整改。此外，項目經理部將協助業主及政府有關部門對工程施工進行安全檢查，并根據檢查結果及時進行整改。（7)在施工區域和生活區域及道路上設置照明系統，保證夜間照明和生活用電。（8）施工現場坑、洞、危險處，設防護設施和明顯的警示標志,不準任意移動

121、。（9）所有大臨設施利用地錨將屋頂錨住.在臺風季節，現場的臨時設施如腳手架、臨建、庫房均需有抗風能力。雨季施工期間組織專人對施工現場進行防洪澇、防淤積的安全檢查。（10）施工區域內按有關規定建立消防責任制，按照有關防火要求布置臨設，配備足夠數量的消防器材,并設立明顯的防火標志。(11)加強工地臨時施工便道的保養工作,教育司機遵守交通規則，文明駕駛，確保施工期間現場人員和車輛運輸的安全。7.2.2 施工現場安全技術措施1. 施工現場用電安全技術措施(1）施工現場用電符合建設工程施工現場供用電安全規范的有關規定,采用三相五線制配電.（2)施工用電管理，操作由取得上崗證書的電工擔任。必須嚴格按操作規

122、程操作,無特殊情況不準帶電作業，正確使用個人勞保用品.(3)本工程所有機械設備用電一律采用接地保護和現場重接地保護,接地體一律用44角鐵二根入土深2.5米，間距2。5米,接地電阻不大于4歐姆，并聯接入地平線，連接牢固可靠,接觸良好,接頭處電焊10螺栓緊固，綠黃色線作為接地線。（4）配電線一律選用標準箱，掛設高度1。40米，箱前及兩側1米內不準作為工作面，門鎖應有效，配電箱應作統一編號，并有檢查保養記錄卡，每十天為一次，按規定作好重復保護接地。(5）移動電箱的距離不大于30米，做到一機一閘一保護。井架開關箱一律實行低壓36V起動.(6）下桿箱進線，應設塑料管子作滴水彎,引出線應分清。（7）單相電

123、氣設備照明開關箱,配備單相三線制，插座關在上方設漏電保護開關，移動電器和燈具一律采用絕緣良好橡皮嵌線，無接頭、無損壞、無碾壓現象.（8)各箱內應明顯分開”動力”、”照明”單相電器電焊”等使用插座熔斷器。(9）做好各項防雷工作。2. 現場施工機械安全技術措施（1）機械操作人員持公司的操作證上崗，必須嚴格執行各項操作規程,正確使用個人勞動用品。（2）安全措施必須齊全有效,支架搭拆工作必須持有勞動局培訓頒發的操作證才有效，搭設完畢,必須經公司安全員驗收簽字，掛上驗收牌和限載牌,否則不得使用。（3）電焊機與對焊機及切割器材,應采用一機一閘，應該置空氣開關作過載保護，二次進線電源接頭處用絕緣材料作好防護

124、裝置，二次出線使用線鼻子夾緊，氧氣瓶乙炔氣瓶要有面火防止器。兩瓶之間的距離應大于5米，離易燃物大于15米,離明火作業點應大于30米，焊割作業前應辦理動火審批手續，并有專人負責監護工作。操作人員必須持特殊工程操作證方可上崗，嚴格執行”十不燒制度,正確使用個人勞動用品。(4）木工機械：圓鋸設置松口刀，軋刨設回彈安全裝置，外露傳動部位均設置防護裝置，所有機械必須隨機開關，操作人員必須懂得本機安全操作規程，熟知本機的安全性能。(5）各機械實行例保制度，損壞修理工作有專職機械修理工負責修理。3. 高空作業安全技術措施凡在墜落高度基準面在2m以上（含2m)有可能墜落的在高處進行的作業，均稱為高處作業。1）

125、進行高處作業時，應注意以下的要求:(1）凡參加高處作業人員必須經醫生體檢合格，方可進行高處作業.對患有精神病、癲癇病、高血壓、視力和聽力嚴重障礙的人員,一律不準從事高處作業。（2）登高架設作業(如架子工）人員必須進行專門培訓,經考試合格后，持勞動安全監察部門核發的特種作業安全操作證，方準上崗作業。(3）凡參加高處作業人員，應在開工前進行安全教育,并經考試合格。（4）參加高處作業人員應按規定要求戴好安全帽、扎好安全帶，衣著符合高處作業要求,穿軟底鞋,不穿帶釘易滑鞋,并要認真做到”十不準:一不準違章作業；二不準工作前和工作時間內喝酒；三不準在不安全的位置上休息；四不準隨意往下面扔東西；五嚴重睡眠不

126、足不準進行高處作業；六不準打賭斗氣；七不準亂動機械、消防及危險用品用具；八不準違反規定要求使用安全用品、用具；九不準在高處作業區域追逐打鬧；十不準隨意拆卸、損壞安全用品、用具及設施。(5）高處作業人員隨身攜帶的工具應裝袋精心保管,較大的工具應放好、放牢，施工區域的物料要放在安全不影響通行的地方，必要時要捆好.（6）吊裝施工危險區域，應設圍欄和警告標志，禁止行人通過和在起吊物件下逗留.(7）夜間高處作業必須配備充足的照明。（8）盡量避免立體交叉作業，立體交叉作業要有相應的安全防護隔離措施，無措施嚴禁同時進行施工。（9）在高處吊裝施工時，密切注意、掌握季節氣候變化，遇有暴雨，6級及以上大風，大霧等

127、惡劣氣候，應停止露天作業，并做好吊裝構件、機械等穩固工作。（10）高處作業中所用的物料必須堆放平穩，不可置放在臨邊或洞口附近，對作業中的走道、通道板和登高用具等,必須隨時清掃干凈。拆卸下的物料、剩余材料和廢料等都要加以清理及時運走，不得任意亂置或向下丟棄。各施工作業場所內凡有可能墜落的任何物料，都要一律先行撤除或者加以固定,以防跌落傷人.2）“三寶防護(1）進入施工現場的任何人員必須按標準佩戴好安全帽.(2）凡在高處作業或懸空作業，必須系掛好符合標準和作業要求的安全帶.（3)高處作業點的下方必須設掛安全網，凡無外腳手架做為防護的施工，必須在第一層或離地高度4m處設一道固定安全網。3)“臨邊”防護：在支架搭設中，臨邊的一面要有防護措施，須設置圍欄或搭設安全網.4)攀登作業的防護，所有各類人員的上下都必須在規定的通道行走，不允許利用臂架或腳手架桿件與施工設備進行攀登.攀登時，不管使用哪一類和形式的梯子,都應事先按有關標準加以檢查和驗收5)作業警示、監護在高處作業范圍以及高處落物的傷害范圍須設置安全警示標志，并設專人進行安全監護,防止無關人員進入作業范圍和落物傷人。（1)進入施工現場人員必須戴安全帽，非工作人員不得進入。（2）上下交叉作業設置雙層防護隔板。（3）對下方有行人通過的門口，通道搭設安全通道防護棚。（4）上下物品須用繩或專門容器拉上送下，不得扔擲.