1、援xx衛生中心項目水塔專項施工方案目 錄第一章工程概況3第二章編制依據5第三章施工部署5第四章施工現場平面布置8第五章工程質量保證體系及措施9第六章關鍵部位的施工工藝方案措施11第七章腳手架工程14第八章施工力量計劃及布置29第九章現場文明施工措施30第十章施工進度計劃及保證措施31第十一章主要材料、構件用量計劃32第十二章主要機具使用計劃32第十三章 附表34第十四章計算書37第一章工程概況1。1、項目概況工程名稱xx衛生中心項目建設地點xx市建設單位勘察單位設計單位監理單位1.2、水塔概況本工程為300m3/45鋼筋混凝土倒錐殼水塔，其容量為300立方米，有效高度為25米(內存最低水位）.

2、水塔的水箱外表為花瓣圖案，配上細長的筒身,造型美觀、結構合理.整座水塔采用現澆施工工藝，施工場地較大,施工簡便，質量可靠，省工省料，施工安全。倒錐殼水塔主要由鋼筋混凝土基礎，筒身和水箱三大部分組成。 1)基礎:采用鋼筋混凝土倒錐殼不保溫水塔（04S8022)圖集中的基礎，型號：J30030-6a，基礎為整板鋼筋混凝土結構,基礎埋深3。0米，底板外緣半徑9。6米 ，砼標號C30，用量為618m。地基以2層中風化石英砂巖夾頁巖為基礎持力層。2） 筒身為等截面筒體現澆鋼筋混凝土結構，直徑為2400mm，壁厚為180mm， 筒身縱向兩側每隔5米設有圓形窗1個，內設有平臺、爬梯等.砼標號C30，砼用量2

3、41m。3)水箱為倒錐殼整體現澆鋼筋混凝土結構。水箱外部由氣窗頂蓋、上環梁、正錐殼(水箱上殼）、中環梁、倒錐殼（水箱下殼)及下環梁組合而成。水箱上面外緣直徑為13204mm,上殼厚80mm，下殼厚130mm。下殼殼體角度為45 度。 上殼殼體矢跨比為1:4，頂蓋厚80 mm，殼體矢跨比為1:5 ，水箱混凝土為C30，抗滲等級S8,砼用量為170.9m。 1.3、腳手架概況腳手架用于水塔支筒和上部水箱模板支架及防護架.腳手架搭設高度33m，采用扣件式落地鋼管腳手架.1。4、模板概況支筒模板為弧形鋼板模板,焊接連接，對拉螺栓、鋼管柱箍固定。水箱模板支設在高度25m以上，采用15mm厚層板做面板，按

4、水箱輪廓尺寸支模，用鋼筋環箍固定,木方做小楞,鋼管做大楞固定于支撐架上。1。5、本工程特點與施工關鍵1）腳手架搭設高度較高且用作模板支撐，需承受架子自重、風荷載、模板荷載、鋼筋混凝土荷載及施工荷載的聯合作用。對整個架體的承載能力和穩定性要求極高。2）腳手架搭設必須嚴格按照設計及相關規范要求搭設，根據現場實際情況增加保證安全性和穩定性的構造措施.參與施工的人員必須嚴格按照各自工種的安全操作規范要求施工，正確佩戴、使用安全防護設施。第二章編制依據1）、建筑施工安全檢查標準（JGJ 592011)；2）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ 130-2011);3）、施工手冊；4）、鋼筋混凝

5、土倒錐殼不保溫水塔(04S802-2）;5）、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）；6）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001）;7）、鋼結構設計規范（GB 50017-2003);8)、建筑施工模板安全技術規程（JGJ 162-2008）；9）、混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB 502042002）10)、施工圖紙.第三章施工部署3.1、施工管理目標施工部署的原則是：實行項目法管理,積極開發、引進、采用新技術、新工藝、新材料、新設備.精心操作,優質、高速、低耗、安全、文明完成本工程施工。質量目標:積極推行質量體系管理，實行質量終身負責制,確保該工程質量達到優良工程標

6、準。工期目標：合理規劃施工工序,制訂月、旬、周工期目標，確保本工程150天完成承包范圍內的工程量.安全生產目標：杜絕重大設備損壞事故,杜絕人身重傷和死亡事故，不發生重大火災事故，不發生主要責任交通事故和重大經濟損失事故。服務目標：在施工階段嚴格按施工規范、施工圖紙、合同要求進行施工,履約守信、優質服務。工程竣工后，定期進行工程回訪,如有質量問題，接業主通知后，在24小時內及時進行處理，確保服務到位,虛心接受設計、監理等各方的指導和監督。3.2、施工組織機構：本工程組建高效務實的施工技術組,由徐志林工程師擔任施工技術組組長，楊衛民高級工程師為技術負責人.甘正坤、張友作、魯煒、申慶鵬、殷洪平負責現

7、場的組織。施工技術組下設工程部、財務部、物資部、機務大隊，全面負責施工過程中的生產、技術、質量、安全、材料、設備、資金、生活服務等管理工作.組織機構圖： 3.3、協調配合：1）協調好周邊環境之間的關系，減少人為因素對施工的影響,做到不相互影響，不相互扯皮。2）積極配合監理方、設計方，一切行動聽從監理方、設計方的指揮，確保工程按計劃、按要求進行。3）認真配合工程質量監理工程師的工作，辦好各種簽證手續,力保工程按照規范要求和設計要求進行。4）有命令立即執行，有情況立即報告，互通信息，共同把關。5）及時辦理中間交換，全力保證工程順利進行.3.4、管理體制：1）為了加強施工技術組的責任，公司與施工技術

8、組、施工技術組與作業等班組簽訂質量責任合同，實行橫向承包到邊，縱向承包到底，責任到人的承包形式，做到責、權、利相結合,充分調動所有人員的積極性。2）為保證按期竣工，砂石、水泥和鋼筋堆放盡量布置在水塔附近，以減少二次搬運,混凝土攪拌機布置在水塔和砂石堆放之間,使拌合物出料處與澆筑點距離最短，保證砼在初凝前澆筑完畢，各種材料有計劃的采購，準備充分，在施工時做好各工種的交叉作業，統籌安排，土建與水電等協調配合施工,避免返工補修，減少二次用工。第四章 施工現場平面布置根據施工圖等資料和工程實際勘探情況，工程施工場地作如下布置：1）、護欄：生產區用鐵絲網隔離，確保現場封閉施工。在辦公區外、生產區入口處掛

9、“五牌一圖”及有關宣傳標語.2）、生產設施：(1）砼、砂漿攪拌布置：在施工現場布置一臺JS750型砼攪拌機，攪拌機旁設置一個水泥庫房，砂石堆場緊鄰攪拌棚堆放。（2）鋼筋、木工棚：鋼筋、木材進行集中加工，鋼筋堆放時采用架空堆放,分類堆碼整齊。3）、辦公、生活設施:辦公及宿舍、食堂等臨建采用配套工程統一臨建設施.4）、施工臨時用水：施工用水由經施工組織設計中指定的地點接入.5)、施工臨時用電：經施工組織設計中指定的地點接入，由環形電纜引至各用電點.電線采用架空敷設，布線采用三相五線制。第五章 工程質量保證體系及措施質量目標：確保一次驗收合格.為確保本工程質量目標的實現，特采取如下組織和技術措施:1

10、）、建立工程質量保證體系：（1）嚴格按GB/TI9002ISO9002標準的質量體系，建立一套嚴謹、完整、行之有效的質量體系,我公司在本工程中將確保質量體系有效運行，以優異的工作質量確保工程質量。（2）建立施工技術組質量保證體系組織機構，并對施工技術組領導及職能部門按質量體系要素進行分工，建立各崗位責任制，健全各項規章制度，實行質量終身負責制.（3）成立以施工技術組組長為首的全面質量領導小組,形成行政上支持、技術上把關的良性循環，并負責工程總體質量控制.2）、人員方面保證措施:（1）選擇專業水平高、技術好、管理能力強的工程技術人員和管理人員負責本工程的施工管理和質量安全管理的工作。（2)施工技

11、術組設專人負責情報信息、檔案管理工作，及時搜集、傳遞、整理、分類與歸檔,保證施工規范、標準的有效性，確保工程質量。（3)重要崗位安排專人持證上崗，并保證人員相對穩定。3）、機械設備方面的保證措施：(1）采用性能穩定可靠的設備進行本項目施工，配備修理人員跟班作業,出現故障及時搶修，使工程設備處于最佳運行狀態。（2)在施工現場配備高精度的測量儀器，砼用量實行計量，所有計量測試儀器定期檢查、校正，避免由于儀器的誤差影響工程質量。4)、材料管理保證措施：（1）施工技術組進行物資采購時,其供貨方必須是經評審合格的物資分供方，提供的產品必須有出廠合格證和原材料檢驗報告。（2）對鋼筋、水泥、砂、石等原材料、

12、半成品，施工技術組試驗按規定取樣送檢合格后方可使用,未經檢驗及檢驗不合格的不得使用。5)、主要工序質量保證措施：（1)定位測量:建立本工程軸線、標高控制點,標高和坐標控制點用砼保護好，并做好測量成果標識和記錄。（2）鋼筋工程：所有進場鋼筋必須提供質保書或產品質量證明書以及檢驗合格證后方可下料加工.（3）模板工程：模板及其支架均通過計算確定，使其具有足夠的強度、剛度和穩定性。（4）砼工程：必須嚴格按配合比設計通知書配料拌制，砼澆灌前必須用水濕潤模板，砼施工過程中，按要求進行振搗，防止漏振和欠振現象。（5)定點放線工作要認真復核、檢查，嚴格防止軸線偏移，尺寸錯誤.（6）內外裝飾、防水施工及分部分項

13、工程完成后，要認真做好已完項目的保護工作，對質量不合格的項目必須返工。（7）每隔5m進行沉降觀察一次.（沉降觀測點設置在基礎杯口上面A、B、C、D點四個位置上.）第六章關鍵部位的施工工藝方案措施6.1、施工順序與施工起點流向1）、分部工程劃分及順序本工程為鋼筋砼結構，分項工程劃分即按施工順序分為：基礎、支筒主體、水箱、水電管網安裝和內外裝飾，水箱主體完成，中期質量驗收后各工種立體交叉作業，外裝飾按由上而下的順序進行。2）、施工起點流向基礎支筒主體-平臺、爬梯-水箱主體管道安裝試壓試水塔內外裝飾6.2、施工方法、施工機械及技術措施1）、基礎工程：機械挖土石方、混凝土墊層、鋼筋焊接綁扎、支模、砼的

14、澆筑、拆模、管道配合、回填土等工序。挖土：基礎埋深3。0米，按圖紙尺寸加1：1。5放坡面寬度線，采用機械開挖土石方,留置需要回填的土，其余土外運。墊層及基礎砼基坑內搭簡易腳手架，沿坑對稱澆搗混凝土，墊層施工前，先用水準儀找平打上水平樁，利用水平樁控制其厚度,平板振動器振搗，基礎砼采用插入式振動器，振搗密實,基坑回填土方沿基坑對稱回填，每填30cm厚用機械夯實。技術要求及措施：在基坑開挖時如發現不良地質情況,應及時通知施工監理及現場設計代表確認修改;基坑開挖到設計標高后，由施工監理、勘探部門及設計代表共同驗槽，校核基礎軸線，如有不符合要求的地方及時處理修正,合格后及時施工墊層；混凝土的標號和鋼筋

15、的搭接均應符合設計和規范要求,并抽樣試驗；基礎鋼筋分三層，施工時要用16鋼筋做支撐,間距1米。在各分項工程完成后,均做出技術檢查和質量驗收，并做好隱蔽工程驗收記錄。2)、支筒主體：劃分為腳手架搭設、鋼筋綁扎、支模、焊接、混凝土澆筑等工序。技術要求及措施：3）、水箱：分為底板支模、鋼筋焊接、綁扎、混凝土澆筑等工序。鋼筋按要求搭接，必須符合設計（圖紙會審）要求，水箱下殼使用C30現場自拌普通防水混凝土，抗滲等級為S8，其最大水灰比不宜超過0。55,一般按小于0。52,塌落度以3-5cm為好，水泥以混凝土強度達到C30的用量為準,水泥標號不低于P。O42。5，含砂率不少于35%，粗骨料最大粒徑不得大

16、于3厘米，骨料中雜質含量應限制在規范規定范圍內：即砂中含泥量不大于3%，石中含泥量為不大于1%,為了保證混凝土的抗滲性，混凝土不能采用人工振搗，必須采用插入式振搗器與平板振搗器配合使用并仔細振搗密實，不得漏振、欠振。水箱澆筑時混凝土要連續施工,澆筑砼時，必須在水箱的兩邊沿對稱方向下料,以防模板變形，水箱頂蓋模板支撐要可靠，保證混凝土在澆灌時,模板不下垂變形，要求預先起拱23cm左右。內表面抹灰按五層防水做法，嚴格控制質量。4）、裝飾工程：水箱外表用1：2的水泥砂漿找平壓光，支筒內外用1：2水泥砂漿隨澆壓光，水箱花飾及支筒外裝飾所采用的涂料品牌由設計認可，各種施工嚴格按操作程序進行。5）、管線工

17、程：基礎完成后，回填土之前，各種地下給排水管線均一道配合施工,留出地面管道做好封口,水箱主體完成以后，由下而上安裝水管一次完成，在澆筑支筒同時,留好預留空洞，安裝好各種預埋件，避免二次打洞修補。第七章腳手架工程7。1、腳手架設計1）、構件選型腳手架鋼管采用483。5鋼管；外徑d48mm；壁厚t3.5mm；每米長質量3.84kg/m；扣件采用可鍛鑄鐵扣件；腳手板采用50mm厚木腳手板;連墻件采用鋼管剛性連接；2）、腳手架方案設計筒身防護架、水箱模板支撐架采用鋼管扣件落地架形式,搭設為15排，內側14排同時用作支筒施工及水箱模板支撐，到上部水箱處外挑1排用作水箱施工圍護架.立桿橫距0.9m、縱距1

18、m，步距1.5m。架體與筒身做剛性拉結，拉結方法為用鋼管抱箍支筒和在支筒窗子處設剛性拉墻件，每二個步距必須與筒身拉接。腳手板布置2層，在架體上只允許同時作業2層。設置之字形斜道作為人員和材料上下通道。腳手架四角在16m高、24m高處分別設置4根纜風繩，與地面成45、60夾角。腳手架基礎外架基礎必須回填夯實并澆100mm厚混凝土墊層,立桿下設400030050mm的木墊塊.沿基礎外側挖300200淺排水溝。腳手架底座底面標高宜高于自然地坪100mm.腳手架基礎經驗收合格后,應按腳手架的柱距、排距要求進行放線、定位.立桿橫距0.9m、立桿縱距1m、立桿步距1.5m。立桿接長采用對接扣件連接.搭設四

19、排架.縱、橫水平桿的縱向水平桿設置于橫向水平桿上面,縱向水平桿接長采用對接扣件連接。主節點處必須設置橫向水平桿，用直角扣件連接。水平桿與立桿連接采用雙扣件連接。設置縱、橫掃地桿.縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上；橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。架體最外側剪刀撐在立面整個長度和高度上連續設置，與地面夾角為56，長度7。5m，接長采用搭接.水平剪刀撐設置于掃地桿、每個縱向剪刀撐底部、中間及頂部。橫向剪刀撐在四邊與中間每隔四跨設置一道，由底至頂連續設置。豎向斜支撐在四角及中間每隔四跨從底到定連續設置.腳手板距離水塔120mm，與橫桿綁扎牢固。腳

20、手板鋪設2層，只允許同時施工作業2層。架體用立網封閉，每4步設置一道平網.基礎回填土分層夯實，密實度達到0.94以上，架基及周圍無積水.腳手架墊板采用50mm300mm*4000mm長木板。3）、拉結間隔每2步用鋼管抱箍支筒，在支筒窗子處設剛性拉墻件兩種方法同時使用。4）、上下斜道采用之字型布置，斜道寬1m，坡度1:6，拐彎處設1。5m寬平臺,坡道滿鋪腳手板。5）、纜風繩采用11mm鋼絲繩設置于架體四角1/2高和3/4高處做攬風繩，與地面成45與60夾角，固定架體.7。2、施工準備與材料配置計劃1）、準備工作:技術組按照施工方案及有關規范、標準、要求，逐級向架設和使用人員進行技術交底。按驗收標

21、準對鋼管、扣件、腳手板進行檢查驗收，不合格的構配件不得使用。經檢查合格配件應按品種、規格分類堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。當腳手架基礎下設有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施.清除地面雜物,平整搭設場地，并使排水暢通。2）、材料配置計劃腳手架材料用量計劃材料名稱單位數量進場時間腳手管T652014年2月15日直角扣件個65002014年2月15日對接扣件個26002014年2月15日旋轉扣件個33002014年2月15日腳手板塊2002014年2月15日密目網片（1。86m）9002014年2月15日平網片（23m）2402014年2月15日7.3、腳手架

22、的搭設要求1）、腳手架搭設順序：根據需要選料、備料地面平整夯實，擺放掃地桿逐根樹立桿，隨即與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊安第一步橫向水平桿與各立桿扣緊第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿架子設臨時斜撐桿第三、四步大橫桿和小橫桿連墻桿接立桿架子設剪刀撐鋪腳手板2）、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。3)、每搭完一步腳手架后，應按規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。4)、底座、墊板均應準確地放在定位線上。5）、墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板。6)、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離不宜小于1800mm。7）、開始搭

23、設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐,直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。8）、當外架搭至有連墻件的構造點時,在搭設完該處的立桿縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連接件.9）、立桿的接長對接扣件連接。10)、架體頂端防護欄桿高出建筑物的高度： 1。5米 11)、縱向水平桿的搭設要求：縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨?？v向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接?？v向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；搭接長度不應小于1m,

24、應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm.12)、橫向水平桿的搭設要求:節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且在施工過程中嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距離不應大于150mm.靠墻一端的橫向鋼管的外伸長度不應大于500mm。13)、剪刀撐的搭設要求：每道剪刀撐跨越5根立柱，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6米，斜桿與地面的傾角宜在450600之間。腳手架外側立面剪刀撐由底至頂連續設置.剪刀撐斜桿接頭采用旋轉扣件連接。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心距主節點的距離不應大于150mm。

25、14）、連墻件的設置腳手架連墻件設置在支筒窗子處.連墻件做法為在支筒窗子上下的筒壁內預埋4塊10010010mm鋼板，在窗內立2根4.8鋼管與預埋的2塊鋼板焊接，將架體連墻桿與窗內的豎向鋼管扣件連接，使之成為剛性連墻件，連墻桿必須水平與窗內鋼管相連。做法見下圖：除在窗子處設置連墻件外，架體每隔2步用鋼管設置井字形抱箍與水塔支筒剛性相連,增強架體同結構的拉結。井字形抱箍從第一步開始設置。做法見下圖：當腳手架施工層高出連接處二步時，采用臨時固定措施，直到連墻件或抱箍搭設完后方可根據情況拆除。當腳手架下部暫不能與支筒連接時可搭設拋撐.拋撐采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角在4560之間，連接

26、點中心至主節點的距離不大于300mm，拋撐應在連墻件、抱箍搭設后方可拆除。15）、攬風繩使用11鋼絲繩8根2組，與架體在16m、24m高處的四角相連，與地面成45、60夾角。攬風繩地錨用48鋼管打入地面1.5m深，地錨采用3排。攬風繩使用花籃螺絲調整、拉緊.16)、模板安裝支筒模板：支筒模板采用3mm厚弧形鋼板模板，在鋼板上焊接403扁鐵作為模板縱、橫肋。在縱、橫肋上開10螺栓孔用螺栓與相鄰模板連接。支筒模板見圖：支筒對拉螺栓使用M12，間距為縱、橫向450mm。支筒模板用483.5鋼管做箍，成八邊形，縱向間距500mm，離地200mm起為第一道。支筒模板安裝自下向上安裝，下層模板禁固后方能安

27、裝上層模板。對拉螺栓必須與模板垂直，松緊一致.支筒壁厚尺寸應正確。水箱模板：水箱模板面板為183091515mm層板,用10050mm木方做次楞，間距300mm,483。5鋼管做主楞與支架扣接。用7根8環形鋼筋箍出水箱倒錐殼輪廓.水箱模板見圖：17）、質量要求搭設高度縱向偏差橫向偏差H25mH/200且100mmH/400且50mmH 25mH/400且100mmH/600且50mm縱向水平桿水平偏差總長度的1/300，20mm，橫向水平偏差10mm。腳手架的步距、立桿橫距偏差20mm,立桿縱距偏差50mm。連墻點的數量、位置要正確，連接牢固、無松動現象。7.4、腳手板的鋪設1)、腳手板應鋪滿

28、、鋪穩，離開墻面120150mm。2）、采用對接或搭接時:腳手板對接鋪設時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度在130mm150mm之間,兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm。腳手板搭接鋪設時，接頭必須在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm,其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。 對接 搭接3)、腳手板探頭應用直徑為3.2mm的鍍鋅鐵絲固定在支承桿件上.4）、在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動.5）、自頂層作業層的腳手板往下計,宜每隔12m滿鋪一層腳手板。6）、腳手板采用50板，材質必須符合要求，有缺陷的木板禁用。7.5、斜道的構造要求1）、人行斜

29、道單行寬度不得小于米,坡度1：3（高：長）2）、立桿橫桿間距應與結構架子同步. 3）、斜道及四周必須設1.2米高的護身欄，綁兩道橫桿,側面設18厘米高的檔腳板.腳手板應鋪嚴、鋪牢，斜道上面應釘防滑木條，防滑條規格23厘米，間距不得大于30厘米。4）、斜道腳手板采用順鋪，接頭采用搭接，下面的板頭應壓住上面的板頭,板頭的凸棱處應用三角木填順。5）、人行斜道的腳手板上應每隔250300mm設一根防滑木條，木條厚度采用2030mm。6）、為保證斜道的結構穩固，在斜道兩側、平臺外圍和端部應設剪刀撐.附在腳手架外側的斜道（即利用腳手架的外排立桿作為斜道的里排立桿），應加強腳手架連墻桿的設置。7）、之字馬道

30、的轉彎處應搭平臺，平臺面積應根據施工需要，但寬度不得小于1。5米。7。6、外架的外圍防護和水平防護1）、外圍防護采用密目安全網隨架體升高同時封掛，并用鍍鋅鐵絲拴牢.2）、水平防護在每四步架子高度位置采用水平網封閉，并用鍍鋅鐵絲拴牢.7。7、腳手架的驗收腳手架搭設二層后專職質安員按照規范、標準及方案要組織驗收，外架搭完后組織對外架進行總體驗收，并辦理驗收手續，驗收合格后要掛牌。7。8、腳手架的維護質安員、工長每天要對外腳手架進行檢查，檢查拉結點是否被改動，立網和水平網拉結繩是否被改動，腳手板是否拴牢等，如有上述情況必須派人立即進行維護.7。9、腳手架的拆除1）、拆除前必須完成以下準備工作：拆除的

31、安全技術措施,應由項目技術負責人逐級進行技術交底。全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐件是否符合要求。根據檢查結果,補充完善方案中的拆除順序和措施,質安員批準后方可實施。清除腳手架上的雜物及地面障礙物。2）、拆除應符合以下要求:拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時進行.嚴格遵守拆除順序,由上而下,后綁者先拆，先綁者后拆，一般應先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架.分段拆除高差不應大于2步,若高差大于2步，應增設連墻件加固。當腳手架手拆除下部最后一根長鋼管(高度約6.5米)時,應先在適當位置搭臨時拋撐加

32、固，后拆連墻件。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先設置連墻件和橫向支撐加固.連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，不應大于4米。腳手架的兩端必須設置橫向斜撐,中間宜每隔6跨設置一道.拆除前要將上部的外粉、涂料修補成型.7.10、腳手架搭設安全措施1）、腳手架搭設的操作工人必須合格：年滿18周歲以上；工作認真負責，身體健康，沒有妨礙從事本工種作業的疾病和生理缺陷；具有本工種作業所需的文化程度和安全、專業技術知識及實踐經驗；必須經特各安全技術培訓,考試合格者取得安全操作證，方準獨立作業。2）、施工員必須向每個操作者進行項目的全面技術交底,安全交底。3)、搭設腳手架人員必須戴

33、安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。4）、腳手架的構配件質量必須符合規定要求，通過檢驗,合格后方準使用。腳手架搭設過程檢查發現的問題必須及時糾正。鋼管：采用48，壁厚3.5mm低壓流體輸送用焊接鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GB70089中Q235A的規定。不得使用彎曲或有嚴重銹蝕的鋼管。扣件：使用合格的瑪鋼扣件。必須是GB97867可鍛鑄鐵分類及技術條件中規定的機械性能不低于KT338的可鍛鑄鐵制造;螺紋應符合QB196-81普通螺紋的規定；墊圈應符合QB96-76墊圈的規定。不得使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。扣件必須有出廠合格證。安全網：要符合國家標準，并須取得建筑安全監督管理

34、部門的準用證。腳手板：厚度50,寬度200300,長度大于2000的青松木枋。不準使用腐朽、扭曲、破裂或有大橫透節的木板. 距兩端8厘米處應用鍍鋅鉛絲箍繞2-3圈或用鐵皮包牢 。5)、腳手架搭設質量必須經驗收合格后方能使用。6）、外架限荷270kg/m2（施工荷載2kN/m）。使用階段不得超載，架體只作防護和裝修操作，嚴禁作為堆料平臺。嚴禁任意懸掛起重設備和將電線拴在腳手架上。7）、設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修.經常檢查地基是否積水,立柱是否懸空，扣件是否松動，安全防護措施是否符合要求。嚴禁任意拆除腳手架的任何配件,確需拆除必須有現場技術負責人簽字同意，并制定可靠方案。8）、嚴禁在腳手

35、架下進行挖掘作業。9）、拆除腳手架前必須先驗收、檢查,制定細部拆除方案和拆除順序，對作業人員必須進行全面的技術和安全交底.檢查作業人員的健康情況，地面設圍欄和警戒標志，嚴禁一切非操作人員入內。10)、遇有惡劣氣候影響施工安全時，須停止外架作業。7.11、腳手架防電避雷及雨季施工措施1）、大霧、大雨和六級以上的大風天氣不得進行腳手架的高處作業，雨天作業必須采取安全防滑措施，在腳手架上鋪設草席.2)、腳手架若在相鄰建筑物、構筑物防雷范圍之外，則應安裝防雷裝置，防雷裝置的沖擊接地電阻不得小于30歐姆。3)、避雷針可用2532mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管或直徑不小于12mm的鍍鋅鋼管制作，設在四角

36、腳手架的立桿上，高度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網絡.4)、接地板可利用施工過程的垂直接地板，也可用直徑不小于20mm的圓鋼，水平接地可用不小于4mm，寬度25mm-40mm的角鋼制作.接地板的設置可按照腳手架的長度不超過50m設一個,接地板埋入地下的最高點，應在地面下深度不淺于500mm,埋設接地板時，應將新填土夯實.5)、在施工期間遇有雷雨時，鋼腳手架上的操作人員應立即離開。第八章施工力量計劃及布置8.1、勞動力安排措施1）本工程工期150天，計劃組織24人的隊伍。2）勞動力要比計劃進場日期提前10天落實，勞動力安排以職工為主（占80以上）,以民工為輔。3）技術性較

37、強的工程采用素質高的職工，普工則一般采用民工,并保持施工隊伍的相對穩定性。人員實行半軍事化管理，嚴肅勞動紀律，提高工作效率。8。2、勞動力安排計劃:（見勞動力安排計劃表)第九章現場文明施工措施為創造良好的施工環境，采取如下文明施工措施:9.1、施工管理措施：1)、建立現場文明施工領導小組，由 徐志林 施工技術組組長任組長,項目總工 楊衛民 任副組長,甘正坤、張友作、魯煒、申慶鵬、殷洪平任小組成員，領導小組負責文明施工措施的制定與落實，做到措施有效，貫徹有力，責任到人。2)、將施工現場人員的教育納入日常生活和生產中,由施工技術組牽頭組成職工教育領導小組，制定日常生活規章制度。3)、制定文明施工規

38、章制度，認真遵守援外制度的有關要求，爭創建筑施工文明工程。9.2、文明施工實施措施：1）、施工現場實行鐵的制度、鐵的紀律、整齊的面貌，管理人員和職工安全帽分類分色。2）、施工中密切注意協調好與監理單位、設計單位、受援國政府及周圍居民的關系，盡可能地不影響周圍居民的生活,減少人為因素對施工的影響。3）、施工現場用護欄與外界隔離,實行全封閉管理.4)、在顯眼處、出入口及危險作業區掛好安全標志.5)、臨建設施、機械設備、水電的布置都要按審批后的平面圖布置，按標準化現場的要求進行布置。6)、建筑材料要在指定場地內分類堆碼整齊,廢料盡可能回收加工利用或及時處理，建筑垃圾必須及時清理出現場.第十章施工進度

39、計劃及保證措施10.1、進度計劃：根據施工組織設計的工期要求，考慮我公司施工經驗和現有的施工力量及技術裝備，確定絕對工期為150天。其中：基礎為14天，筒身為23天，水箱為25天，中期質量驗收15天，水電安裝為14天，裝飾工程為14天，掃尾工程、試水及驗收為10天。(具體詳見施工進度計劃圖）。10.2、保證工程進度措施：本工程為鋼筋混凝土結構，工序較多，為確保工期完成，必須采用強有力的組織措施和科學先進的技術措施。1)組織措施：人、材、物在公司范圍內實行全面調度,優先解決。施工技術組將每周召開調度會,進行統一調度指揮，確保施工正常進行。本工程預計用工3600個,計劃組織施工人員24人。提前編制

40、材料采購計劃，材料部門嚴格材料采購制度.合理管理,及時保養、檢修機械設備，防止機械故障影響工程進度。2)技術措施:投入足夠的周轉材、模板,保證不因材料短缺而影響工期。投入足夠的機械設備，JS750型砼攪拌機1臺，鋼筋、木工加工設備一套，提高機械化施工程度.合理布置施工平面，在施工平面范圍內，避免因道路阻塞,延誤材料進場,同時避免材料二次運輸而影響施工進度。第十一章主要材料、構件用量計劃11.1、材料管理：1）材料計劃的編制：開工前計算出材料、構件用量計劃，并提前交材料采購部門落實.2)材料的消耗定額管理:材料核算應以材料施工定額為基礎，經?？己撕头治鱿亩~的執行情況，不斷提高定額管理水平。3

41、）材料的現場管理:、加強材料管理,嚴禁次品及不合格材料進入施工現場，現場材料嚴格實行驗品種、驗規格、驗質量、驗數量的“四驗”的制度。、開展生產節約活動,對各班組根據其工程量實行限額領料。11。2、主要材料、構件用量計劃:(見主要材料、構件用量計劃表）第十二章主要機具使用計劃機具設備的使用管理：1）、根據項目實際情況編制本項目所需機具使用計劃,包括機械設備的型號、規格、數量、進出場時間。并按照機具使用計劃組織設備進場；所有進場機械必須經檢驗合格方可投入使用。2)、實行人機固定、機械使用、保養責任制,要求操作人員必須遵守安全操作規程，愛護機械設備，執行保養規程;認真執行交接班制度,填好運轉記錄.3

42、）、實行操作證制度.施工機械操作人員及特種作業人員必須持證上崗。4)、計劃投入本工程的主要機具設備：1臺自卸汽車進行土方外運。結構施工時在現場設置攪拌站，配1臺攪拌機攪拌砼?，F場調配鋼筋加工設備一套、木作加工設備一套以及鐵件加工設備等。施工主要機具使用計劃：（見主要施工機具使用計劃表）第十三章附表附表一、勞動力安排計劃表序號工種單位數 量1泥工人42木工人63鋼筋工人44砼工人45油漆、涂料工人16架子工人47冷作、電焊工人28機械工人19維 護 電 工人110普工人3合計人30附表二、主要施工機具使用計劃:序號機械設備名稱型號規格數量額定功率（KW）1砼攪拌機JS7501臺7。52混凝土輸送

43、泵601臺903卷揚機2T1臺7.55鋼筋切斷機GJ5-401臺2。26鋼筋彎曲機GJ7-401臺47插入式振動器HX50、204臺2.29磅秤500KG2臺10光學經緯儀JDJ61部11臺鉆1臺12水準儀DS31臺13電阻測試儀1臺14交流電焊機BX35004臺3215對中定線錘25KG2個16沖擊夯機HW-282臺17氧割設備1套18砂輪切割機1輛19斗車3臺附表三、周轉材料計劃表材料名稱單位數量進場時間腳手管T652014年2月15日直角扣件個65002014年2月15日對接扣件個26002014年2月15日旋轉扣件個33002014年2月15日腳手板塊2002014年2月15日密目網片

44、(1。86m)9002014年2月15日平網片(23m)2402014年2月15日材料名稱單位數量進場時間腳手管T1002014年2月15日直角扣件個30002014年2月15日對接扣件個5002014年2月15日旋轉扣件個10002014年2月15日腳手板塊2002014年2月15日密目網片（1。86m）5002014年2月15日平網片（23m）2402014年2月15日第十四章 計算書14.1、腳手架計算書鋼管腳手架計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）.計算腳手架為4排架，以雙排架為模型進行驗算。相關參數如下：結構施工腳手架，架搭設高度32m；立桿為單立管。

45、立桿縱距la1m、立桿橫距lb0。9m、立桿步距h1。5m，內排架距支筒200mm；大橫桿在小橫桿上面；鋼管類型483.5,每米立桿承受的結構自重標準值0.1291 kN/m，抗壓、抗拉和抗拉強度設計值取205N/mm2;連墻件為2步3跨;腳手板為50mm木板，同時鋪設2層,同時施工2層；施工均布活荷載標準值3kN/m2，腳手板自重標準值0。35 kN/m2，安全網自重取0。005 kN/m2,欄桿、擋腳板自重取0.14 kN/m基本風壓0。3 kN/m2，風壓高度變化系數取1.42，風荷載體型系數取1.12，無雪荷載;對接扣件（抗滑)承載力設計值3.2kN，直角扣件、旋轉扣件（抗滑）承載力設

46、計值8kN，底座（抗壓）承載力設計值40kN，地基承載力標準值取160kpa?？紤]到現場扣件為舊扣件，扣件抗滑承載力系數取0。8；縱、橫向水平桿容許撓度l/150與10mm；受壓、手拉構件容許長細比:立桿210,橫向斜撐、剪刀撐的壓桿250，拉桿350。1、荷載計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ;腳手板的自重標準值：P2=0.350.9/3=0。105 kN/m ；活荷載標準值： Q=30.9/3=0。9kN/m；靜荷載的設計值:q1=1。20。038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值：q2=1。40.9=1.26 kN/m;2、縱向水平桿驗算2.1強度

47、驗算必須滿足大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）跨中和支座最大彎距分別按計算簡圖組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢嚎缰凶畲髲澗酁镸1max=0.080。17212+0。101.2612 =0。14 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max= 0。100。17212-0.1171。2612 -0。165kN.m;選擇支座彎矩進行強度驗算：= 0.165106/5080=32.48 N/mm2；縱向水平桿的最大彎曲應力為= 32。48 N/mm2 大橫桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求。2。2撓度驗算:最大撓度考慮

48、為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中:靜荷載標準值：q1= P1+P2=0。038+0。105=0。143kN/m； 活荷載標準值:q2= Q =0。9 kN/m；最大撓度計算值為:= 0.6770.14310004/（1002.06105121900）+0.9900.910004/（1002。06105121900） = 0。393 mm;縱向水平桿的最大撓度0.393mm大橫桿的最大容許撓度 1000/1506。67 mm與10 mm，滿足要求。3、橫向水平桿驗算橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,縱向水平桿在橫向水平桿的上面。用縱向水平桿支座的最大反力計算值作為橫向水

49、平桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算橫向水平桿的最大彎矩和變形。3.1荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0381 = 0。038 kN；腳手板的自重標準值：P2=0。350。91/3=0.105 kN；活荷載標準值:Q=30。91/3=0。9 kN；集中荷載的設計值：P=1。2(0。038+0.105)+1.40.9 = 1。432 kN；計算簡圖3.2強度驗算最大彎矩考慮為橫向水平桿自重均布荷載與縱向水平桿集中荷載的標準值最不利分配的彎矩之和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = 1.20.0380。92/8 = 0.005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax

50、 = 1。4320.9/3 = 0.43kN.m；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。435 kN。m；最大應力計算值 = M / W = 0.435106/5080=85.49 N/mm2 ；橫向水平桿的最大彎曲應力 =85。49N/mm2橫向水平桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求。3.3撓度驗算最大撓度考慮為橫向水平桿自重均布荷載與縱向水平桿集中荷載的設計值最不利分配的撓度之和;橫向水平桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax=50.0380.910004/(3842.06105121900) = 0。013 mm；縱向水平桿傳遞荷載 P = p1 +

51、 p2 + Q = 0.038+0。105+0。9 = 1.043 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：pmax = 10430.91000(30。910002-40。910002/9 ） /（722。06105121900) = 1。075 mm；最大撓度之和 = qmax +pmax = 0.013+1.075= 1。088 mm；橫向水平桿的最大撓度為1.088mm橫向水平桿的最大容許撓度1000/150=6。67mm與10 mm,滿足要求。4、扣件抗滑力驗算直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為

52、6。40kN,雙扣件承載力取值為12.8kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取12。80 kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1 = 0.03812/2=0.038 kN；小橫桿的自重標準值：P2 = 0.0380.9/2=0.017 kN;腳手板的自重標準值:P3 = 0。350。91/2=0。158 kN;活荷載標準值：Q = 30。91 /2 = 1.35 kN；荷載的設計值:R=1。2（0。038+0。017+0.58）+1.41.35=2。146kN;R 12。80 k

53、N，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求.5、立桿驗算 5.1立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： 每米立桿承受的結構自重標準值為0。1489kN/mNG1 = 0.1291+（1.002/2）0.038/1。5032。00 = 4。950kN；腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0。35kN/m2NG2= 0。3521（0。9+0.2)/2 = 0.385kN；欄桿與擋腳手板自重標準值;采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/mNG3 = 0.1421/2 = 0.14 kN；吊掛的安全設施荷載,包括安全網；0.005 kN/m2NG

54、4 = 0.005132 = 0.16 kN；經計算得到,靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =5。635kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值NQ= 30。912/2 =2.7kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中Wo = 0。3 kN/m2； Uz= 1。42; Us取值為1.12;經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 0.31。421.12= 0.334 kN/m2；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0。851。4NQ = 1。25。635+ 0.851。42。7= 9。

55、975kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0.851.4Wklah2/10 =0.850 1。40.33411.52/10= 0。089kN。m；5.2立桿穩定性驗算考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值:N =9。975kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數:k = 1.155；計算長度系數: = 1。5 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 2.599m；長細比: l0/i =164;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。262立桿凈截面面積：A = 4。89cm2；立桿凈截面

56、模量（抵抗矩)：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； = 9975/（0。262489)89000/5080=95。465N/mm2；立桿穩定性計算 =95.465N/mm2立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求。6、最大搭設高度驗算按規范考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0。685kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.7kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.129kN/m;計算立桿段由

57、風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / （1.40.85) = 0。089 /(1.40。85） = 0。075kN.m；Hs=0。2624.89104205103-(1。20.685+0.851.4（2。7+0.2624.891000。075/5。08）)/(1。20。129）=128。93m；按規范腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 128。93/(1+0.001128。93)=114。206m；H=114。206和50比較取較小值.經計算得到,腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為32mH，滿足要求.7、連墻件穩定性驗算連墻件的

58、軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.334 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw =9m2；按規范連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力N0= 5kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 4。208kN;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw+N0=9.208kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比l/i =200/15.8的結果查表得到=0。966，l為內排架距離墻的長度；又：A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連

59、墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.89104205103 = 96.837kN；Nl =9.208 Nf =96.837，連墻件的設計計算滿足要求。連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9。208雙扣件的抗滑力12.8 kN，滿足要求。8、地基承載力驗算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值：fg = fgkkc = 64 kPa;其中,地基承載力標準值:fgk= 160 kPa;腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =52.712kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N =10.

60、542kN；基礎底面面積：A = 0。2 m2 。p=52。712kPafg=64 kPa 。地基承載力滿足要求。（二）模板計算書本模板計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）、建筑結構荷載規范(GB500092001）、建筑施工模板安全技術規程(JGJ1622008）、鋼結構設計規范(GB50017-2003)等規范編制。考慮到本工程水塔水箱模板搭設高度25m以上，屬于高大模板，本計算書僅針對水箱模板進行驗算。1、相關計算參數如下：模板支撐立桿為單立桿，立桿縱距la1m、立桿橫距lb0。9m、立桿步距h1。5m；

61、立桿上端伸出至模板支撐點長度0。1m;模板支架搭設高度25m;鋼管為483.5；板底支撐為方木支撐;立桿承重連接方式為雙扣件，考慮扣件的保養情況,扣件抗滑承載力系數取0.80;模板與木板自重取0.35kN/m2，混凝土與鋼筋自重取25 kN/m3；施工均布荷載標準值取2。5 kN/m2；面板采用膠合面板,厚度為15mm；面板彈性模量E=9500N/mm2，面板抗彎強度設計值取13N/mm2;木方抗剪強度設計值取1.4N/mm2,間隔距離500mm；木方彈性模量E=9500N/mm2，抗彎強度設計值取13N/mm2;木方的截面寬度100mm，截面高度50mm；混凝土板計算厚度為120mm。2、模

62、板面板驗算面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=1001。52/6=37.5cm3；I=1001。53/12=28。125cm4；模板面板按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖2.1、荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土和模板面板的自重：q1=250.121+0.351=3.35 kN/m；活荷載為施工人員及設備荷載：q2=2。51=2。5kN/m；2.2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：其中：q=1.23。35+1。42.5=7。52kN/m最大彎矩M=0。17。520.52=0.

63、188kNm;面板最大應力計算值= 188000/37500=5.013 N/mm2；面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2；面板的最大應力計算值為5.013N/mm2面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求。2.3、撓度驗算撓度計算公式為：其中q=3。35kN/m面板最大撓度計算值：v0。6773。355004/(100950028.125104）=0.531mm;面板最大允許撓度v=500/250=2mm;面板的最大撓度計算值0.531mm面板的最大允許撓度2mm，滿足要求。3、模板支撐方木計算方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1055/6=41.67cm3

64、;I=10555/12=104。17cm4；方木楞計算簡圖3.1、荷載計算：鋼筋混凝土板自重：q1=250。50。12=1.5kN/m；模板的自重線荷載：q2=0。350.5=0。175kN/m；活荷載為施工荷載標準值與振、倒混凝土時產生的荷載:p1=2。50.5=1。25 kN/m；3。2、強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：均布荷載q=1.2(q1+q2）+1.4p1=1。2(1.5+0.175）+1.41。25= 3。76kN/m；最大彎矩M=0。125ql2=0.1253.7612=0.47 kNm；方木最大應力計算值=M/W=0.47106

65、/41666.67=11。28 N/mm2；方木的抗彎強度設計值f=13。000N/mm2；方木的最大應力計算值為11.28N/mm2方木的抗彎強度設計值 13N/mm2，滿足要求。3。3、抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足：=3V/2bhn其中最大剪力：v=0。6253。761=2。35kN;方木受剪應力計算值=32.35103/（210050)=0。705 N/mm2;方木抗剪強度設計值=1。4 N/mm2;方木的受剪應力計算值0。705N/mm2方木的抗剪強度設計值 1。4N/mm2，滿足要求。3。4、撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載q

66、=q1+q2=1。675kN/m；最大撓度計算值=0。5211.67510004/（10095001041666.667）=0。882mm；最大允許撓度v=1000/250=4mm;方木的最大撓度計算值0.882mm方木的最大允許撓度4mm，滿足要求.4、支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=4.7kN； 支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm）支撐鋼管計算變形圖(mm）支撐鋼管計算剪力圖(kN）最大彎矩Mmax=0。882kNm;最大變形Vmax=1.803mm；最大支座力Qmax=9。542kN；最大應力=882000/5080=1

67、73.622N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值173。622N/mm2支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求。支撐鋼管的最大撓度為1。803mm1000/150與10mm，滿足要求。5、扣件抗滑移計算雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=9.542kN；R9.542kN12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。6、立桿穩定性驗算6.1荷載計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。靜荷載標準值

68、包括以下內容:腳手架的自重：NG1=0。13825=3.46kN；鋼管的自重計算參照JGJ1302001附錄A.模板的自重：NG2=0.350。91=0。315kN;鋼筋混凝土自重：NG3=250。120。91=2。7kN；靜荷載標準值：NG=NG1+NG2+NG3=6。475kN；活荷載為施工荷載標準值與振、倒混凝土時產生的荷載.活荷載標準值：NQ=（2.5+2 ）0.91=4.05kN；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值：N=1.2NG+1。4NQ=13。44kN;6。2穩定性驗算立桿的穩定性計算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，取13.44kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長

69、細比lo/i查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑，取1。58cm； A - 立桿凈截面面積，取4。89cm2; W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，取5。08cm3；- 鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值:f=205N/mm2； l0- 計算長度（m）；考慮到高支撐架的安全因素，由下式計算l0=k1k2(h+2a） k1 - 計算長度附加系數,查表取值1.185;k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1。7,查表取值1.071;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1 m；立桿計算長度lo=k1k2（h+2a)=1.1851。07

70、1（1。5+0.12）=2.158 m；lo/i =2158/15。8=137;由長細比lo/i結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0。362；鋼管立桿的最大應力計算值：=13440/（0.362489)=75.924 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=75.924N/mm2鋼管立桿的抗壓強度設計值f =205N/mm2，滿足要求。 模板承重架應盡量利用支筒結構連接連墻件，否則存在安全隱患。7、地基承載力驗算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pfg 地基承載力設計值：fg=fgkkc=1600。4=64kpa; 地基承載力標準值：fgk=160 kpa;腳手架地基承載力調整系數：kc

71、=0.4；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=13.44/0.25=53。76kpa ;其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值:N=13。44kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=53.76kpafg=64kpa，地基承載力滿足要求。8、纜風繩受力計算： 纜風繩的拉力設計值選取各支點力水平分力最大值作為設計依據，最大值繩拉力為 Fg=1.00/sin45。00=1.00kN 纜風繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg - 纜風繩的容許拉力（kN)； Fg - 纜風繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為纜風繩直徑（mm）； 纜風繩之間的荷載不均勻系數,對619、637、661纜風繩分別取0.85、0.82和0.8； K 纜風繩使用安全系數。 計算中Fg取1.00kN，=0.8,K=5.5，得到：纜風繩最小直徑必須大于9.3mm才能滿足要求！