1、一、編制依據1、xx市醫療衛生中心門診綜合樓建筑和結構圖紙。2、主要規范、規程建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）建筑施工模板安全技術規范（JGJ1622008、J814-2008）建筑施工手冊（第四版)扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全鋼管腳手架扣件（GB158311995）木結構設計規范（GB50005）混凝土模板用膠合板（ZBB70006)二、工程概況1、工程基本概況xx市醫療衛生中心門診綜合樓工程，位于320國道和金橋北路交叉口，總建筑面積110289平方，總建筑

2、高度為62.95米，地下一層，地上十五層的框剪結構。2、高大模板部位概況直線加速器設備用房在地下一層A-1/SAR交A-21A23軸之間,為鋼筋混凝土結構，基礎為600mm厚的砼抗水板，地面結構標高-7。60,板頂標高-1.00（頂板厚1300mm、頂板厚2500mm）；板底距地面5.3m。東邊臨坑壁墻體厚度800mm，其余墻體厚度有1450mm、1300mm，局部2700mm厚.1300mm厚頂板的恒荷載1。3m23。5kN/m3=30.55 kN/m2；2500mm厚頂板的恒荷載2.5m23。5 kN/m3=58。75 kN/m2;以上數值遠遠大于15 kN/m2，所以必須進行驗算。三、構

3、件支撐體系的選擇1、直線加速器的現澆砼頂板支撐體系的選擇選用扣件式鋼管滿堂架支撐體系，48鋼管壁厚2.7mm以上;立桿橫向間距300mm，縱向間距300mm;立桿步距1000mm；板底通過4m、6m、2m長的5090mm木方與15mm厚木膠合板連接,木方橫向間距200mm，木方直接放置在立桿頂托上。架體坐落在400mm厚基礎鋼筋砼底板上,立桿直接放在砼底板上。架體搭設高度5。2m和4.0M。2、直線加速器周邊現澆砼墻體的支撐體系選擇采用15厚木膠合板,背楞為5090mm木方，豎向布置，水平間距=200mm；用14對拉螺桿固定，端頭配1個蝴蝶扣、兩個螺母。螺桿縱橫間距=450mm，螺桿水平夾管采

4、用48鋼管壁厚2。7mm以上。墻體內外模板通過打斜撐與樓板支撐架體掃地桿連接以保證墻模的穩定。直線加速器墻體模板在現澆板厚度范圍內的加固采用14對拉螺桿與現澆板內的雙向分布板鋼筋采用單面搭接焊連接來固定墻體模板。1450mm板厚范圍內豎向設十二道，螺桿的豎向間距同板內水平筋的間距450mm，水平間距隨鋼筋的分布間距300mm；2700厚度范圍內豎向設八道,其中在1450mm板厚范圍螺桿縱橫向間距為450mm，在1300mm高差范圍內螺桿豎向間距450mm，共十二道,水平間距450mm。螺桿與板筋單面焊接14螺桿 300 300 250 墻厚15mm厚模板4590木方水平鋼管立桿頂托現澆板與墻體

5、交接處模板安裝示意圖（板厚1400mm）-1.000步距h1500螺桿與板筋單面焊接14螺桿四、施工計劃1、架體材料及木方、模板計劃（1）架體鋼管采用48mm壁厚2.7mm 以上的焊接鋼管，立桿長度3。95。1m，水平桿長度1。5-4m。鋼管材性應符合碳素鋼結構（GB/700）的相關規定（根據現在租賃市場的情況，鋼管的壁厚很難保證在3.2mm以上）。鋼管頂部應平整，內外表面應光滑。不得有影響使用的變形、裂縫、嚴重銹蝕等缺陷存在，不得有超過0。5mm 深的劃道、刮傷、焊縫錯位、燒傷和結疤等缺陷存在。(2) 直角扣件、回轉扣件和對接扣件均采用可鍛鑄鐵扣件，其應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB1

6、5831）的規定?？奂菟〝Q緊力矩達65N。m 時，扣件不得破壞。對重新使用的扣件應及時進行檢查，有裂縫、變形的扣件嚴禁使用；滑絲的螺栓必須更換.（3) 15mm厚木膠合板,表面應平整光滑，具有防水、耐磨的保護膜；各層板的原材含水率不大于15%;進場的膠合板應具有出廠質量合格證，且要保證外觀和尺寸合格。（4）4590mm木方,杉木材質,長度2m；木方不得有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節等缺陷；含水率不大于25。五、施工工藝一）、模板支架搭拆操作工藝1、模板支架工藝流程：放線 搭設立桿并同時搭設掃地桿 搭設水平桿 設置豎向剪刀撐 安裝頂托、木方、模板校正。2、放線：模板安裝前,根據測量標記的標高、

7、中心線，彈出模板安裝控制內邊線及滿堂架立桿位置定位線.3、立桿搭設要求：立桿直接放在砼底板上。根據加速器的空間，排架的搭設自一端延伸向另一端，自下而上按步距架設，并逐層改變搭設方向，減少誤差積累。不能自兩端相向搭設或相間進行,以免結合處錯位，導致最后難以連接。做到縱橫各成一線，以便準確搭設水平拉桿和剪刀撐。4、掃地桿:掃地桿可約束立桿的水平位移及沉陷，提高支架的承載力,因此不可忽視掃地桿的作用.距地面150mm設置掃地桿，縱橫桿均用直角扣件扣在立桿上，橫桿在下，縱桿在上。5、剪刀撐：滿堂模板支架四邊及中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；從頂層開始設置一道水平剪刀撐.剪刀

8、撐可提高支架的整體穩定性，提高立桿的極限承載能力。6、縱橫向水平桿：沿架體豎直方向，每步架均設置縱橫向水平桿.搭設時每步水平桿必須縱橫雙向貫通,尤其是頂層的水平桿更要注意?？v橫向水平桿采用對接扣件連接，不得搭接?？v橫向水平桿端頭與周邊墻體模板頂緊。水平桿的接頭、高差也應符合規范要求.二）模板支架的驗收1、支架在搭設過程中，應嚴格按照本方案要求執行，搭設完成后由項目經理組織，技術負責人、安全工程師、監理工程師牽頭,施工員及施工班組長參加,進行檢查驗收。2、驗收的依據為建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）、建筑施工安全檢查標準和模板支撐施工專項方案以及各級技術交底記錄。重點

9、驗收支架的立桿搭設位置、構造尺寸、材質、連接件、剪刀撐、掃地桿、縱橫向水平桿的節點是否牢固可靠，桿件間距、接頭位置及扣件擰緊力矩是否符合要求。3、驗收過程中發現的問題應一一列出交由班組專人整改，按規定整改完成后方可進行下一道工序，未經檢查驗收或整改未完成的支架嚴禁進行下道工序的施工.支架整改完成后應由監理工程師，項目技術負責人、安全工程師復驗合格簽字后，方可鋪設模板、綁扎鋼筋、澆搗混凝土。三）、模板的支設1、支模前應熟悉圖紙設計,確定幾何尺寸、形狀；用水準儀將建筑物樓層相對標高引測到模板支撐架或其他相對固定物件上作為參照標高，一般取樓層結構標高1.000m為宜。立模要按現有的控制線組裝，如有不

10、相符，應及時檢查模板拼裝是否符合圖紙要求;模板的組裝應注意拼縫，不得在拼縫處塞木條來代替空隙，拼縫處的加固應多加木方支撐,且拼縫處上口釘加幫條，確保板砼在接縫處不漏漿.模板組裝前要涂刷脫模劑，嚴禁后刷，避免污染鋼筋.模板拼裝要嚴格按施工方案進行施工,模板支撐體系的立桿和水平橫桿間距不得隨意更改,以保證模板系統的整體穩定。2、立桿必須要標準,垂直拉通在一條直線上，頂托要調平在設計標高；木方應擱置平整，使混凝土樓板成形后平整.六、模板支架搭設的質量控制措施1、支架搭設應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20011）的相關規定。架體一次搭設高度高出操作架不宜大于一步.2、由于本

11、架體立桿間距密、架體步距小，所以要求縱橫向水平鋼管的位置不能出現偏差，包括扣件的緊固程度應一次到位。3、縱橫向水平鋼管的搭設：根據房間的尺寸，水平桿采用長度2m-5m的鋼管對接連接,接頭采用對接扣件連接，嚴禁搭接；并且接頭位置要錯開；縱橫向水平桿端頭與周邊墻體模板或所背木方頂緊。5、剪刀撐搭設要點：剪刀撐與縱向水平桿呈450600；剪刀撐應用旋轉扣件固定在立桿上,旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；剪刀撐的搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。6、搭設前，對所用鋼管、扣件由材料部門進行認真挑選，逐一檢查后方可在施工現場使用

12、。7、項目部配備專人跟蹤作業，隨時檢查立桿的間距、垂直度，水平桿的接頭位置及扣件的擰緊力矩，保證每個扣件的緊固程度用力矩扳手檢查值達到4065KN.m.七、直線加速器砼施工方案1、加速器設備房情況1)直線加速器設備用房在地下一層A1/SAR交A-21A-23軸之間，為鋼筋混凝土結構,地面結構標高-7。600，板頂標高1.000（頂板厚1300mm頂板厚2500mm)；板底距地面5。3m。東邊臨坑壁墻體厚度800mm,其余墻體厚度有1450mm、1300mm，局部2700mm厚.2、砼澆筑順序根據平面位置及砼方量，采用一臺砼泵澆筑，先澆筑墻體砼，,墻體砼每一澆筑層的高度控制在一米之內，要保證整個

13、澆筑段內墻體砼的高度基本在一個平面內。待墻體砼澆筑到加速器1300mm厚板三分之一時停止澆筑，在混凝土凝初凝之前澆筑中間三分之一的頂板混凝土，最后三分之一的混凝土厚度與周邊混凝八、直線加速器房間墻體、現澆板模板支撐體系計算書直線加速器墻體模板支設計算書直線加速器房間墻體厚度有2700mm、1300mm、800mm、局部2500mm厚；凈高H=5300mm，設施工氣溫為T=25，采用泵送砼，外加劑修正系數1=1.2，混凝土坍落度160mm，砼坍落度修正系數2= 1。15，砼澆筑速度取V=2m/h，（拼裝圖如下）計算參數:A、模板15mm木膠合板,彈性模量E=6000N/mm2;抗彎強度設計值fj

14、m=15 (N/mm2）；（以上見建筑施工模板安全技術規范附錄A表A。5。2） B、杉木5090木方背楞,豎向布置，水平間距=250mm， 截面抵抗矩W=bh2/6=67500mm3；慣性矩I=bh3/12=3037500mm4；（計算按5090mm）抗彎強度設計值fm=11 （N/mm2）；（以上見建筑施工模板安全技術規范附錄A表A。5.2）C、水平夾管用2根482。7鋼管，豎向間距300mm；其中截面抵抗矩W=4。12103mm3；慣性矩I=9.89104mm4;截面積A=384mm2；回轉半徑i=16mm；彈性模量E=2.06 105N/mm2；抗彎強度設計值f=205N/mm2；直角扣

15、件、旋轉扣件抗滑承載力設計值Rc=80.8=6。4KN(0。8的折減系數）（以上見JGJ130-2011、J84-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范) D、14對拉螺栓，縱橫向間距均為300mm 凈面積A=105mm2；容許拉力f=17.8KN；螺栓的抗拉強度170 N/mm2.(螺桿每端至少擰兩個螺母）蝴蝶扣（12型）的容許荷載為12KN（根據螺桿的計算拉力，螺桿每端至少需要1個蝴蝶扣)(以上見施工手冊456頁表8-4、85）450 450 450 450 450 450 墻模板拼裝立面圖450 450 450 450鋼管外楞墻模板拼裝剖面圖1、荷載計算采用內部振搗器時，新澆筑的砼

16、作用于模板的最大側壓力標準值F1=0。22ct012V1/2 =0。2223。46200/（25+15)1。21.1521/2=50。36（KN/m2)F2=cH=23。466.6=154。84 (KN/m2）式中 c-砼的重力密度,取23.46kN/m3 t0-砼的初凝時間,t0=200/(T15）=5，T為砼溫度，取T=25 ； V-砼澆筑速度,取1m/h； H-砼側壓力計算位置至新澆砼頂面的總高度,取最大層高6。6m； 1外加劑影響修正系數，取1.2; 2-坍落度影響修正系數,取1.15。并取兩式中的較小值故取F1=50。36kN/m2,并乘以分項系數1。2得設計值:F4=F11.2=5

17、0。361。2=60。43kN/m2傾倒砼產生的荷載標準值F3=2 KN/m2則傾倒砼產生的側壓力F5F5=1。4F3=1.42=2。8 kN/m2側壓力合計為：F= F4+F5=60.43+2。8=63。23 kN/m2板肋方木所承受的均布荷載q1=bF=0。2563。23=15。81KN/m 2、墻模板所背木方的驗算1)木方的抗彎強度驗算按三跨連續梁計算，其計算簡圖如下：300 300 300木方計算簡圖15.81N/mmM=0.1q1L20。115。810。32=0.142KNm=M/W=0。142106/67500=2.106N/mm =11N/mm式中：W=bh2/6 按距形梁計算，

18、其中b=50,h=90。所以木方的強度滿足要求2）木方的撓度驗算板肋所受的均布荷載q1=F0。25=63.230。25=15。81KN/mI=bh3/12=50903/12=3037500mm4E=9000N/mmW=0。677q1L4/（100EI）=0.67715.813004/（10090003037500)=0.03mmw=300/250 =1。2mm 所以木方的撓度滿足要求3）木方的抗剪強度驗算 Q = 0。6ql=0。615。810.3=2。906KN T = 3Q/2bh T T=32906/（25090）=0.97N/mm2T=1。10N/mm2 所以木方的抗剪強度計算滿足要求

19、3、墻模板驗算:1）模板撓度驗算按三跨連續梁計算,以一米為計算單元，計算簡圖：250 250 25063.23N/mmq2=F1=64。621=63.23 KN/mI=bh3/12=1000153/12=281250mm4E=6000N/mm W=0。677q2L4/(100EI）=0.67763.232504/(1006000281250）=1mm=f=250/250=1mm 所以模板的撓度滿足要求。2）模板的強度驗算（按三跨連續梁計算）M=0.1q2L20.163。230。252=0。404KNm=M/W=0。404106/54000=7.48N/mm =15N/mm式中：W=b h2/6

20、 =54000mm3按距形梁計算,其中b=1000，h=15。所以模板的抗彎強度滿足要求。3）模板抗剪計算 Q=0。6ql=0.663.230.25=9。691kN T = 3Q/2bh T T=39691/（2100015)=0。97N/mm2T=1。20N/mm2 所以模板的抗剪強度滿足要求4、水平夾管的驗算（按三等跨連續梁計算)荷載計算：兩根鋼管所承受的均布荷載：q=0.363.23=18。969KN/m每根鋼管所承受的均布荷載：q3=18.969/2=9.485KN/m水平夾管的強度驗算 （W= 4。12103mm3 見施工手冊44頁表25） 計算簡圖：300 300 3009.485

21、N/mmM=0。1qL2=0.19.4850。32=0.085KNm=M/W=0。085106/（4.12103)=20。6N/mm2=205N/mm2 所以鋼管的抗彎強度滿足要求水平夾管的撓度驗算：見施工手冊72頁表282;I= 9.89104mm4 （見施工手冊44頁表25)w=0.677q L4/(100EI)= 0。6779。4853004/(1002。061059.89104)=0.03mmw=300/150=2mm 所以鋼管的撓度滿足要求5、14對拉螺桿的驗算（由施工手冊456頁表84得A=105mm2） 對拉螺桿所承受拉力設計值N=0。30。363.23=5.781KN抗拉強度=

22、N/A=5.816103/105=55。1N/2f=170N/2 所以14對拉螺桿的抗拉強度滿足要求。 2700mm厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書 計算參數: 模板支架搭設高度為5.2m， 立桿的縱距 b=0.3m，立桿的橫距 l=0.3m,立桿的步距 h=1。5m。 面板厚度15mm，剪切強度1.2N/mm2，抗彎強度15N/mm2,彈性模量6000N/mm4。 木方4590mm，間距200mm，剪切強度1.1N/mm2，抗彎強度11N/mm2,彈性模量9000N/mm4。 模板自重0.5kN/m2，混凝土鋼筋自重25。1kN/m3，施工活荷載6.5kN/m2（其中振搗砼產生的荷載標準值4

23、kN/m2；施工人員及設備荷載標準值2。5kN/m2)。 扣件計算折減系數取0。80，采用的鋼管類型為482.7。15mm厚模板4590木方水平鋼管立桿頂托 h1000 a=75 DH=5300 L150200 200 樓板支撐架立面簡圖15mm厚模板4590木方水平鋼管立桿頂托 h1000 a =75 DH=5300 b150400 400樓板支撐架立面簡圖300 一、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板按照三跨連續梁計算.取1000mm為計算單元，計算簡圖如下： 200 200 200 150015mm厚膠合板4590mm木方 200 200 200200 20

24、0 20080.08N/mm 靜荷載標準值 q1 =23.462。5001+0.51=59。15kN/m 活荷載標準值 q2 = （4+2。5)1=6.5kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 10001515/6 = 37500mm3； I = 1000151515/12 = 281250mm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2）; M 面板的最大彎距（N。mm）; W 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q

25、 荷載設計值(kN/m）；q=1.259.15+1。46.5=80。08 kN/m 經計算得到 M = 0。180。0820。20。2=0。352kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.352106/37500=9。387N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求！ （2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。6ql=0.680。080。2=9.61kN 截面抗剪強度計算值 T=39610/(2100015）=0.961N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求！ （3)撓度計算 v = 0。677ql4 / 1

26、00EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。67780，082004/（1006000281250)=0。51mm 面板的最大撓度小于200/250=0。8mm,滿足要求！ 二、頂托支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算.計算簡圖如下： 300 300 30016.016N/mm 1。荷載的計算 （1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）： q1 = 23.462。50。2=11。73kN/m （2)模板的自重線荷載（kN/m）： q2 = 0.50.2=0。1kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）： 經計算得到，活荷載標準值 q3 =

27、(2.5+4）0.2=1.3kN/m 靜荷載 q1 = 1.211。73+1。20。1=14.196kN/m 活荷載 q2 = 1.41.3=1.82kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = q1+q2=16。016kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.116。0160.30。3=0。144kN.m 最大剪力 Q=0.60。316。016=2.883kN 最大支座力 N=1。10。316。016=5.285kN 木方的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 459

28、0100/6 =67500mm3; I = 4590100100/12 =3375000mm4； （1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.0。144106/67500=2.13N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11。0N/mm2，滿足要求！ （2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32883/（24590）=1.078N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.10N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! （3)木方撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 最

29、大變形 v =0。67716。0163004/（10090003375000）=0。03mm 木方的最大撓度小于300/250=1.2mm，滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.4kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿,無需計算。 四、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： (1)架體鋼管、扣件、頂托的自重（kN）： NG1 = 5.3+(0.2+0.3)4 38+

30、2513。2+61=0.47KN (2）模板的自重(kN）： NG2 = 0。50。30.2=0。03kN （3)鋼筋混凝土樓板自重(kN): NG3 = 23。462.60。30.2=3。66kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4。16kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2。5+4)0.40。2=0.52kN 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ=1。24.16+1。40。52=5.72KN 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N

31、 - 立桿的軸心壓力設計值，N = 5。72kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1。60 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 3。84 W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3);W = 4.12 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2); f - 鋼管立桿抗壓強度設計值， 205N/mm2； l0 - 計算長度 （m）； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.075m； l0=1+20.075=1。15m =1150/16.0=72查表得 =0.765 =7574/(0。765384)=2

32、5。8N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求!六、現澆板側立面模板支設計算直線加速器墻體砼澆筑到板底時,用一臺泵澆筑直線加速器板周邊其它梁板砼，另一臺泵澆筑加速器頂板砼;直線加速器板厚高差1200mm，設施工氣溫為T=25，外加劑修正系數1=1。2，混凝土坍落度140mm，砼坍落度修正系數2= 1.15，砼澆筑速度取V=1m/h，采用15厚木膠合板,板肋為5090木方，沿水平方向布置5根，間距=450mm；用兩道14對拉螺桿固定，距側模上下端各200mm,螺桿縱向間距=450mm，橫向間距=450mm，橫向夾管采用2根48鋼管間距=450mm.公式和數據詳見建筑工程施工手冊（第四版)縮印本

33、P514頁：荷載及變形值規定。200 450 20015mm厚膠合板4590木方2根482.7鋼管14對拉螺栓現澆板側面吊模拼裝示意圖吊模鋼筋支撐架 1）、荷載計算當采用內部振搗器時,新澆筑的砼作用于模板的最大側壓力標準值F1=0。22ct012V1/2 =0。2223。46200/(25+15)1。21.1521/2=50.45（KN/m2）F2=cH=23。461。3=30。55(KN/m2)式中 c-砼的重力密度，取23.46kN/m3 t0砼的初凝時間，t0=200/（T15)，T為砼溫度，取T=25 ; V砼澆筑速度，取2m/h； H砼側壓力計算位置至新澆砼頂面的總高度，取最大高差1

34、。3m； 1外加劑影響修正系數，取1。2; 2-坍落度影響修正系數，取1。15。并取兩式中的較小值故取F2=30.55kN/m2，并乘以分項系數1。2得設計值:F4=F21。2=30。551.2=36.666kN/m2傾倒砼產生的荷載標準值F3=2 KN/m2則傾倒砼產生的側壓力F5F5=1.4F3=1。42=2。8 kN/m2側壓力合計為：F= F4+F5=30。55+2.8=39.466 kN/m2板肋方木所承受的均布荷載q1=bF=0.337。36=11。208KN/m 2）、側模板所背木方的驗算木方的抗彎強度驗算（按三跨連續梁計算)，計算簡圖如下：450 450 45011.838N/

35、mmM=0。1q1L20。111.2080.42=0。179KNm=M/W=0.179106/67500=2.65N/mm =11N/mm式中：W=b h2/6 按距形梁計算,其中b=50,h=90.所以木方的強度滿足要求木方的撓度驗算板肋所受的均布荷載q1=Fl=39。4660.3=11。838KN/mI=bh3/12=50903/12=3645000mm4E=9000N/mmW=0。677q1L4/（100EI）=0.67711。8384504/(9090003645000）=0.11mmw=450/250 =1。8mm 所以木方的撓度滿足要求木方的抗剪強度驗算Q = 0.6ql=0.61

36、1。8380。3=2.13KN T = 3Q/2bh T T=32690/(25090)=0.9N/mm2T=1.10N/mm 所以木方的抗剪強度計算滿足要求3）、側模板驗算：按三跨連續梁計算，以一米為計算單元，計算簡圖如下:300 300 30039.466N/mmq2=F1=39.4661=39.466 KN/mI=bh3/12=500153/12=140625mm4E=8000N/mm 撓度驗算w=0.677q2L4/（100EI）=0.67739。4663004/（1008000140625)=1.8mm=w=450/250=1。2mm 所以模板的撓度滿足要求。模板的強度驗算（按三跨連

37、續梁計算）M=0。1q2L20。139.4660。452=0。799KNm=M/W=0.799106/54000=14.8N/mm =15N/mm式中：W=b h2/6 =54000mm3按距形梁計算，其中b=1000,h=15。所以模板的抗彎強度滿足要求.模板的抗剪強度驗算Q = 0。6ql=0.639。4660。3=7.104KN T = 3Q/2bh T T=37104/（2100015)=0.71N/mm2T=1.2N/mm 所以模板的抗剪強度計算滿足要求4）、垂直夾管的驗算荷載計算：兩根鋼管所承受的均布荷載:q1=0.339。466=11.84KN/m每根鋼管所承受的均布荷載:q=1

38、1.84/2=5。92KN/m夾管的強度驗算 （W= 4。12103mm3 見施工手冊44頁表25） 計算簡圖：(見施工手冊50頁表210)其中a=200，L=450mm250 450 2505.92N/mmM=qL2（14a2/L2）/8=5.920.452（142002/4502)/8=0。31KNm=M/W=0。31106/（4.12103）=75。24N/mm2=205N/mm2 所以鋼管的抗彎強度滿足要求夾管的撓度驗算:見施工手冊50頁表2-10；I= 9。89104mm4 （見施工手冊44頁表2-5)w=q L4(5-24a2/L2）/(384EI)=5。924504(524200

39、2/4502)/(3842.061059。89104）=0。08mmw=450/150=3mm 所以鋼管的撓度滿足要求5）、14對拉螺桿的驗算（由施工手冊456頁表8-4得A=105mm2） 對拉螺桿所承受拉力設計值N=(0。2+0。4）0。439。466=9。472KN抗拉強度=N/A=9。472103/105=90.2N/2f=170N/2 所以14對拉螺桿的抗拉強度滿足要求.1300mm厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書 計算參數： 模板支架搭設高度為5.2m， 立桿的縱距 b=0.30m，立桿的橫距 l=0.30m，立桿的步距 h=1.5m. 面板厚度15mm，剪切強度1.2N/mm2抗彎

40、強度15。0N/mm2,彈性模量6000N/mm4。 木方4590mm,間距200mm,剪切強度1.1N/mm2，抗彎強度11N/mm2，彈性模量9000N/mm4. 模板自重0.5kN/m2，混凝土鋼筋自重23。65kN/m3，施工活荷載6.5kN/m2（其中振搗砼產生的荷載標準值4 kN/m2；施工人員及設備荷載標準值2。5kN/m2）. 扣件計算折減系數取0.80；采用的鋼管類型為482。7。15mm厚模板4590木方水平鋼管立桿頂托 h1500 a =75 DH=5300 b150300 300樓板支撐架立面簡圖 一、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按

41、照三跨連續梁計算。取1000mm長為計算單元，示意圖如下: 200 200 200 100015mm厚膠合板4590mm木方 200 200 200200 200 20049.108N/mm靜荷載標準值 q1 = 23。461。41+0。51=33.34kN/m 活荷載標準值 q2 = (4+2.5）1=6.5kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001515/6 =37500mm3； I = 1000151515/12 = 281250mm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗彎強度計算

42、值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N。mm）； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值,取15N/mm2; M = 0。1ql2 其中 q - 荷載設計值（kN/m);q=1.233.34+1。46.5=49。108KN/m M = 0.149.1080.20。2=0。194kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值f = 0。194106/37500=5.17N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。6ql=0.649.1080.2=5.893kN 截面抗剪強度計算值 T=36224/(2100015

43、）=0。622N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。20N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! （3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67749。1082004/（1006000281250)=0.315mm 面板的最大撓度小于200/250=0.8mm,滿足要求！ 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下三跨連續梁計算，計算簡圖如下:300 300 3008.823N/mm 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）: q1= 23。461。40。2=6。569kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m

44、)： q2 = 0.50。2=0。1kN/m (3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）: 經計算得到,活荷載標準值 q3 = (2。5+4)0。2=1。3kN/m 靜荷載 q1 = 1。26.569+1.20.1=8。003kN/m 活荷載 q2 = 1.41。3=1。82kN/m 2。木方的計算 按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下： 均布荷載 q = q1+q2=8。823kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0。18.8230。30。3=0.079kN.m 最大剪力 Q=0。60.38。823=1。588kN

45、 最大支座力 N=1。10.38.823=2.912kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 459090/6 = 60750mm3; I = 4590100100/12= 3375000mm4； （1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.166106/60750=2.733N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11。0N/mm2，滿足要求！ (2）木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql=1。588KN 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31588/（2100100）=0。0.238N/mm2

46、截面抗剪強度設計值 T=1.10N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求！ （3）木方撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 最大變形 v =0。6778。8233004/(10090003375000)=0.016mm 木方的最大撓度小于300/250=1。2mm，滿足要求！ 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.4kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用

47、于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： （1）架體鋼管、扣件、頂托的自重(kN): NG1 = 4。2+（0.2+0.4）4 38+2513。2+61=0。444KN （2）模板的自重（kN）: NG2 = 0。50。20。4=0。04kN (3)鋼筋混凝土樓板自重（kN): NG3 = 23。461.40。20.4=2.628kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 3.108kN。 2?；詈奢d為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = （2。5+4）0。20。4=0.52kN 3。立桿的軸向壓

48、力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=4.458KN 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 4.458kN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A - 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3。84 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3);W = 4。12 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）; f 鋼管立桿抗壓強度設計值， 205N/mm2； l0 計算長度 (m）; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。075m； l0=1+20。075=1。15m =1150/16.0=72查表得 =0.7651. =4458/(0。765384）=15。2N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!