1、施工組織設計（方案）報審表工程名稱：xx混凝土攪拌站 編號： 致：xx有限公司我方以根據施工合同的有關規定完成了 超高模板施工 工程施工組織設計（方案）的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。附：施工組織設計（方案）承包單位（章） 項目經理： 日 期：xx年 月 日審查意見：專業監理工程師： 日 期： xx年 月 日 審核意見：項目監理機構： 總監理工程師： 日 期： xx市建設監理專業委員會監制xx混凝土攪拌站關于維修車間模板超高施工技術組織措施編制時間: 編 制 人: 審 批 人: 一、工程概括：本工程建筑耐火等級為二級，抗震設防度為七度。建筑層數為三層框架結構,為保證模板工
2、程的質量采用鋼管（483.5）支撐體系，樓板模板使用183091518膠合板，合同工期為 150日歷天。采用50100楞木為柱箍 。二、編制依據1、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）2、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）4、xx市建委有關安全管理規定 三、模板安裝的安全技術措施：1、安裝模板時，高度在2m以上時，應遵守高處作業安全技術規范的有關規定(建筑施工安全檢查標準（JGJS9-99）、工程建設標準強制性條文（施工安全部分）和建筑工程預防高處墜落事故若干規定，建筑工程預防坍塌事故若干規定（建設部
3、令第82號）)。2、具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受澆搗砼的重量和側壓力及施工中所產生的荷載。3、構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養護等工藝要求。 4、模板接縫應嚴密，不得漏漿。5、若遇到惡劣天氣，如降雨、大霧及六級以上大風時，應停止露天的高處作業。雨停止后，應及時清除模架及地面上的積水。6、樓層高度超過4m及其以上的建筑物安裝模板時，外腳手架應隨同搭設，并滿鋪腳踏板、張掛安全網和防護欄桿。7、施工人員上下班應走安全通道，嚴禁攀登模板、支撐桿件等上下，也不得在墻頂獨立梁或在其模板上行走。8、 模板的預留孔洞等處，應加蓋或設防護欄桿，防止操作人員或物體墜落傷人。9
4、、不得將模板或支承件支搭在門框上，也不得腳手板支搭在模板或支承件上，應將模板及支承件與腳手架分開，10、在高處支模時。腳手架或工作臺上臨時堆放的模板不宜超過三層，所堆放和施工操作人員的總荷載，不得超過腳手架或工作臺的規定荷載值。 12、 柱模板： 柱模：柱模采用膠合板作面板，釘50X100方木，豎向分布間距300mm作脅，外圍用雙腳手鋼管圍檁。當柱子邊長大于600mm時，中間加一根14對拉螺栓，間距為1200mm，同時在底部留清理孔。 梁、板模：樓板模采用木夾板作面板，釘50X100mm方木(背面)作肋；梁底、側模也用木夾板模。 樓板、梁立模時應先搭好滿堂腳手支撐，其高度依據樓層高度而定；然后
5、在上面立梁模板；梁模底支撐用鋼管，梁高300500時，支撐間距1000mm，梁高500800mm時，支撐間距800mm，梁側每隔600mm用12螺拴，雙向布置拉結兩側模板；梁模完成以后，鋪放樓板模，先按600mm間距在支撐上鋪腳手鋼管；上面放夾板模，夾板模木肋應與腳手鋼管布置呈垂直交叉，樓板支撐間距為1200mm(兩個方向)，支撐在樓面向上200mm縱橫向用鋼管扣接，以上每2米高拉一道；樓板、梁及柱支撐要連成整體；支撐底部應當用木楔墊緊，以保證支撐傳遞可靠。 樓板模安裝結束，應逐塊找水平，以保證其平整度。清理梁模內及樓板上的雜物，修補模板拼縫，最后涂刷脫模劑。 拆模：A、拆模時間： 非承重模板
6、(柱、梁側模)拆除時，結構砼強度宜不低于1.2mpa；承重模板(梁、板底模)的拆除時間如下表所示。結構名稱結構跨度(m)達到砼標準強度的百分率(%)板250 28758100梁8758100懸臂構件100B、拆模順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。C、拆除跨度較大的梁底模時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。D、拆模應從模板拼縫處著手，不得刮撬，人為損壞模板或構件邊角。E、拆模時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走，并清理于浮，涂刷保護劑；局部損壞者及時修理，堆放整齊，以各重復使用。模板施工注意事項：A、 施工時，應開門孔口作澆筑砼用。B、 柱模安裝時，其截面應按允許偏差控
7、制；制作時尺寸應當準確，以提高接縫質量；模板安裝完畢，應當嚴格檢查其準確、牢固及穩定性能。C、 當梁底扳跨度大于及等于4m時，跨中梁底處應按設計要求起拱，起拱高度為梁跨度的千分之一至三。后附：模板計算書大跨度模板專項設計計算書（一）、荷載取值1、模板及支架自重樓板模板荷載表項次模板構件名稱木模板1平板的模板及小楞自重300N/m22樓板模板自重（其中包括梁的模板）500N/m23樓板模板及支架的自重750N/m22、新澆砼自重普通砼采用 24000N/m23、鋼筋自重樓板 1100N/m2梁 1500N/m2 4、施工人員及施工設備的自重計算模板及直接支撐的小楞時 2500N/m2 計算直接支
8、撐小楞結構構件時 1500N/m2 計算支架立柱及支撐結構構件時 1000N/m2 5、振搗砼時產生的荷載對水平模板 2000N/m2 對垂直模板 4000N/m2 6、新澆砼對模板側面壓力 F=0.22 r t1 2V1/2F= r H 二者取小值新澆砼F（KN/ m2）新澆搗的自重密度 r 2400N/m2 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度H 新澆砼的初凝時間t0外加劑影響系數1有效緩凝劑取1.2無外加劑1.0坍塌度修正系數23cm取0.85，59取1.0，1115取1.15 砼澆筑速度V7、傾倒砼時對垂直模板產生的水平荷載 傾倒砼時產生的水平荷載 次項 向模板中供料方法 水平荷載1
9、.溜槽，串筒或導管 2000N/2.容量小于0.2m的運輸器具 2000N/3. 容量為0.2m-0.8m的運輸器具 4000N/4. 容量大于0.8m的運輸器具 6000N/（二）荷載組合 荷載組合表模 板 類 型荷載組合承載力計算剛度驗算1平板和薄殼的模板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的底版及支架1+2+3+51+2+33梁，拱，柱，墻側摸5+664大體積結構柱，墻的側摸6+76荷載組合考慮相應的標準值及分項系數。（三）相應數據.層高12.15m，板厚10cm,主梁3001000,梁最大跨度11.3.模板18 cm厚松木膠合板,小楞 80100 杉木,大楞 ,拉桿及立桿483.
10、5鋼管.松木抗彎強度m=13N/,E=10000;杉木m=11 N/,E=9000,鋼管: m=205 N/,E=2.06105N/,A=489, W=5.0810;I=12.19105;i=15.8mm（四）荷載計算：1、平板荷載：q1 =1.2(1+2+3)+1.4(4) =1.2(0.3+240.1+1.10.1)+1.42.5 =6.87KN/q1 =1.2(1+2+3) =1.2(0.3+240.1+1.10.1) =3.37KN/2、梁底板荷載：q1 =1.2(1+2+3)+1.4(5) =1.2(0.5+240.1+1.51.0)+1.42.0 =34KN/q1 =1.2(1+2
11、+3) =1.2(0.5+241.0+1.51.0) =31.2KN/3、梁側模荷載：荷載b（新澆砼對模板的側壓力）F =0.22 r t0 12V1/2F = r H 二者取小值F =0.222481.21.1521/2= 82.44KN/F =241.0=24 KN/取24 KN/q1 =1.2(5+6) =1.2(4+24) =33.6KN/q1 =1.4(6) =1.4(24)=33.6KN/4、柱模荷載：q1 =1.4(5+6) =1.4(4+12) =22.4KN/q1 =1.4(6)=16.8KN/（五）模板設計：1、板：小楞間距600mm，立柱，大楞間距10001000mm，拉
12、桿最大間距1800mm；2、梁：小楞間距300，立柱、大楞間距700mm，拉桿最大間距1800mm；3、梁側模：對拉螺栓最大間距500500。（六）驗算：1、板：（1）、模板（取1m板計算，按簡支梁計算） M=1/8 q1 L2 =1/86.870.62W=1/6 b h2=1/6100018 2 =54000mm 3=M/W =0.30910 6 /54000 =5.72N/ mm 2 fm = 13N/ mm2剛度驗算：=5q2I4/384EI =53.376004/384100001/21000183=1.17mm600/400 = 1.5mm.(2)小楞（按連續梁計算）：承載力驗算：
13、M =1/10 q1L2 =0.16.870.61.22 W =1/6b H2 =1/6100802 =106667m3=M/W=0.59410 6 /106667=5.57N/mm2fm = 11N/ mm2剛度驗算：=5q2l4/384EI =53.370.612004/38490001/12100803=1.42mm1200/600 = 2mm.=M/W=0.59410 6 /106667=5.57N/mm2fm = 11N/ mm2（3）、大楞（鋼管）：（按連續梁計算）F = 6.3870.61.2/2=2.47KNM = 1/3F1 L =1/31.321.2W =5.0810 3
14、mm=M/W=0.98810 6 /5.0810 3=194.5N/mm2f = 205N/ mm2剛度驗算：F2 = q20.61.2/2=3.370.60.6=1.21KN =23 F2 L3/684EI =231.2110312003/6842.061/1210312.19104=2.96L/250= 4.8 mm立柱：（按軸心受壓，計算長度h=1800）穩定性驗算：F1 =1234=(0.75(241.1)0.1)1.21.01.4122 =7.65KN長細比= T0/i = (l2a)/ I = (18002300)/15.8 = 152 = 210A類截面，查表得=0.494F =
15、 N/a =7.65103/0.494489 =31.7f = 205N/mm22、梁：（1）底模承載力驗算： M =1/8 q1L2 =1/8340.32 =383N/mm2 W =1/6b h2 =1/6700182 =37800m3=M/W=0.38310 6 /37800=10.12N/mm2fm = 13N/ mm2剛度驗算：=5q2l4/384EI =531.20.37004/384100001/12700183=0.966mml/250 = 1.2mm.（2）小楞：（按連續梁計算）承載力驗算： M =1/10 q1L2 =1/10340.30.72 = W =1/6b h2 =1
16、/6100802 =106667 m m 3=M/W=0.510 6 /106667=4.69fm = 13N/ mm2剛度驗算：=5q2l4/384EI =531.20.37004/38490001/12100803=0.762mm700/250 = 2.8mm.（3）、大楞（鋼管）：（按連續梁計算）q,1 = 340.30.7/2=3.57KNq,2 = 31.20.30.7/2=3.276KNM =1/3 q,1 l =1/33.570.7 W =5.08103 mm=M/W=0.83310 6 /5.0810 3=164N/ m2f =205N/ mm2剛度驗算：=164 q,2L3/
17、100EI =1.4663.2761037003 / 1002.0610512.19104=0.656mm700/250 = 2.8mm.立柱：（按軸心受壓，計算長度h=1800）穩定性驗算：F1 =1234=(0.7525.51)1.21.01.40.30.7 =6.91KN長細比= T0/i = 2400/ 15.8 = 152 = 210A類截面，查表得=0.494F = N/A =8.62103/0.494489 =57.44N/m2f = 205N/m2符合要求六、支撐架一般要求：1、立桿地基應平整夯實，夯實系數達到90%；2、立桿不能直接立于地面上，應加設底座或墊板（墊木），墊板（
18、木）不小于50mm；立桿地基應有可靠的排水措施，防止積水侵泡基礎。3、立桿間距：梁位立桿間距取700mm；木板立桿間距取1000mm（計算按1200mm）橫桿間距取1500mm；（計算最大跨度1800）；底排設掃地桿；模板支撐架應設置相應的剪力斜撐以增加架體的穩定性。4、木板支撐底層步距不應大于1.5m ,每步距應設置縱橫向拉桿，立桿不能采用搭接，必須采用對接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同一步距內，挫開的距離不應小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不應大于步距的1/3。 七、砼施工（1）、澆筑柱砼之前，必須在基底先鋪筑一層50mm左右厚度的水泥砂漿，該砂漿與該構件的砼
19、配合比比相同，隨著澆筑高度的逐級上升，應適當減少塌落度，澆筑掛板、陽臺攔板以及較薄的構件宜采用細石砼。 梁、板砼澆筑：梁、板的砼應同時澆筑，先將梁的砼分層澆筑成階梯形向前推進，當起點的砼達到板底位置時，即與板的砼一起澆筑，隨著階梯的不斷延伸，板的澆筑也不斷向前推進，必須根據澆搗線路，搭設路架，澆筑時嚴禁踩踏板面鋼筋，板面的砼澆筑應控制好標高，隨搗隨找平抹光。 砼試塊的留設應根據砼的工程量，按“鋼筋砼工程施工及驗收”規定執行，經現場見證取樣，供強度等級檢定。 砼的振搗采用插入式振動器和平板振動器配合使用，遇有鋼筋十分密集的部位應輔以人工用竹桿振搗，振動器操作應做到“快插慢撥”每一振點的振搗延續時
20、間，應使砼表面呈現浮漿和不再沉落，振動棒的移動間距不宜大于其作用半徑的0.5倍；振動器與模板的距離不應大于其作用半徑的0.5倍，并擊球避免碰撞鋼筋，模板預埋件等，表面平板振動器的移動間距須保證振動器的平板能覆蓋已振實部分的邊緣。（2）澆筑質量要求：A、在澆注工序中，應控制混凝土均勻性和密實性。混凝土拌合物運至澆注地點后，應立即澆注。在澆注過程中如發現混凝土拌合物的均勻性和稠度發生較大變化應及時處理。B、澆注混凝土時，應注意防止混凝土的分層離析。混凝土由料斗、漏斗內卸出來進行澆注時，其自由傾落高度一般不宜超過2m，在豎向機構中澆注混凝土高度不宜超過3m，否則應參與串筒、斜槽、溜管等下料；C、澆注豎向混凝土前，底部應先填50100mm厚的與混凝土成分相同的水泥砂漿；D、澆注混凝土時，應經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件、預留孔洞的情況，當發現有變形、移位，應及時停止澆搗，并應在以澆搗的混凝土凝結之前修整好；E、混凝土在澆筑及靜置過程中，應采取措施防止產生裂縫。混凝土因沉降及干縮產生的非結構性表面裂縫應在混凝土處凝前予以修整。在澆筑柱和墻連成整體的梁和板時，應在柱和墻澆筑完畢后停歇11.5h，使混凝土獲得初步沉實后，再繼續澆搗，以防止接縫出現裂縫；F、梁和板應同時澆搗混凝土。較大尺寸的梁（梁的高度大于1m）、拱或類似的結構，可單獨澆搗。但施工縫設置應符合有關規定。
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