1、目 錄一、編制依據及說明：6二、工程概況7三、模板方案選擇8四、材料選擇：8五、模板安裝8六、模板拆除10七、模板技術措施：117.1.進場模板質量要求117.2.模板安裝質量要求11八、安全、環保文明施工措施14九、施工管理組織機構圖15十、9.3m梁模板（扣件鋼管架）計算書1610.1編制依據 16。10.2參數信息1610.2.1.模板支撐及構造參數1610.2.2.荷載參數1710.2.3.材料參數1710.2.4.梁底模板參數1810.2.5.梁側模板參數1810.3梁模板荷載標準值計算1810.3.1.梁側模板荷載1810.4梁側模板面板的計算1錯誤！未定義書簽。10.4.1.抗彎

2、驗算2010.4.2.撓度驗算2110.5梁側模板內外楞的計算錯誤！未定義書簽。10.5.1.內楞計算2110.5.2.外楞計算2310.6穿梁螺栓的計算2510.7梁底模板計算2610.7.1.抗彎強度驗算2610.7.2.撓度驗算2710.8梁底支撐的計算2810.8.1.荷載的計算：2810.8.2.鋼管的支撐力驗算2910.8.3.鋼管強度驗算2910.8.4.鋼管抗剪驗算3010.8.5.鋼管撓度驗算3010.8.6.支撐鋼管的強度驗算3110.9梁底縱向鋼管計算3310.10扣件抗滑移的計算:3310.11立桿的穩定性計算:錯誤！未定義書簽。10.11.1.梁兩側立桿穩定性驗算:3

3、410.11.2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:錯誤！未定義書簽。十一、板模板(扣件鋼管高架)計算書9.3m3611.1參數信息:3611.1.1.腳手架參數3611.1.2.荷載參數3611.1.3.樓板參數3611.1.4.木方參數3711.2.模板支撐方木的計算3811.2.1.荷載計算3811.2.2.方木抗彎強度驗算3911.2.3.方木抗剪驗算3911.2.4.方木撓度驗算4011.3板底支撐鋼管計算:4011.4.扣件抗滑移計算：4211.5模板支架立桿荷載標準值(軸力):4211.6立桿的穩定性計算:4311.7樓板強度的計算:4411.7.1樓板強度計算說明:4411.7

4、.2驗算樓板14天強度:45一、 編制依據及說明（一）高支模專項施工方案編制依據主要為：1、xx實驗學校工程施工圖紙；2、廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法；3、混凝土結構工程施工質量驗收規范；4、建筑施工計算手冊；5、建筑施工手冊第四版縮印本；6、混凝土結構；7、建筑施工模板安全技術規范；8、建筑施工高處作業安全技術規程。9、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 （二）編制說明根據規范規定要求，高度大于或等于4.5m的模板及其支撐系統屬于高支撐模板系統（簡稱“高支模”），建筑工程高支模施工前應編制專項技術方案。高支模專項施工方案應包括模板及其支撐系統的設計、搭設與拆除，混

5、凝土澆筑方法和澆筑過程觀測及安全控制等方面內容。其中最重要就是安全控制。因此高支模方案設計中需解決的重難點為模板支撐系統穩定性的問題。施工現場安全責任人應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行技術交底。高支模應采用鋼支撐作立柱，不得使用竹木作立柱，不得使用嚴重銹蝕變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料搭設支撐。二、工 程 概 況xx實驗學校位于xx市xx區xx鎮xx大道旁，本項目為教學及地下室土建工程、教學綜合樓土建工程、體育館土建工程、后勤服務樓土建工程、教學辦公綜合樓安裝工程、體育館安裝工程、后勤服務樓安裝工程、高壓外線工程項目；擬建建筑物為新建學校，學校規模為1800學位（36班

6、），總用地面積26748.27平方米。建筑由4-5層的教學樓、實驗綜合樓、體育館、后勤服務樓組成，并建設相關室外配套設施。建筑平面為U形。總建筑面積14487.14平方米（含地下室人防）， 地上四棟，教學樓面積11063.85平方米，高度20.950米，體育館1019.2平方米，高度10.25米，后勤服務樓829.88平方米，高度17.050米，建筑主體均采用鋼筋混凝土結構，局部屋面設有結構網架。 本建筑主體結構的設計使用年限為50年，建筑結構和結構構件安全等級為二級，地基基礎設計等級為丙級。抗震設防類別為標準設防類，抗震設防烈度為7度。建筑物場地類別類，室外環境類別二a，其他為一類。結構抗震

7、等級：教學綜合樓、體育館框架二級，后勤服務框架三級，運動看臺框架二級，主入口大門框架三級。本工程體育館高度達到9.25m，主梁為4001200。 根據建設部危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法第五條（三）高大模板工程規定：水平混凝土構件模板支撐系統高度超過8m，或跨度超過18m，施工總荷載大于10KN/m2,或集中線荷載大于15KN/m的模板支撐系統，建筑施工企業應當組織專家組進行論證審查，對編制的安全專項施工方案進行論證審查，滿足各項要求才能用于工程施工。對體育館梁模板支撐驗算取最大截面尺寸為4001200的梁進行驗算（板厚為120mm）。本工程xx市xx區xx街道辦事處投資

8、建設，xx市華陽國際工程設計有限公司設計，xx市地質建設工程公司勘探，xx市國銀建設工程項目管理有限公司監理，xx市建宏達建設實業有限公司組織施工；由陳桂林擔任項目經理，項目其他管理人員見項目機構管理表。三、模 板 方 案 選 擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以

9、上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求， 要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下0種模板及其支架方案：四 、 材 料 選 擇 按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。 五、 模 板 安 裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。 2、0000以下模板安裝要求

10、 （1）底板模板安裝順序及技術要點 墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范圍內砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿，上面450nnn部分砌筑臨時性保護墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內側抹20mm厚1：3水泥砂漿。 積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。 （2）墻體模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻

11、體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。 （3）梁模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎粱鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板 技術要點 按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱2)，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。 （4）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，

12、宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。 （5）柱模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安沒支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板 技術要點 板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。 3、0.000以上模板安裝要求 （1）墻體模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 筒體模板支模均為雙面支模，采用對拉螺栓固定，螺栓孔采用錐形堵頭防止漏漿。簡體隨層高變化墻厚變化，采用改變

13、陰陽角模及B板(丁字板)尺寸調整配模。 （2）梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼防漏條處理，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。 （3）梁模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板 技術要點 按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨

14、包仆側模。 （4）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。 （5）柱模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設腳手架柱模板就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模澆筑混凝土養護拆除腳手架、模板清理模板 技術要點 板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。 4、模板組拼 模板組裝要嚴格按照模

15、板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下： 1、兩塊模板之間拼縫 1 2、相鄰模板之間高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 5、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500 控制線，以便于墻、梁、柱模板的安裝和校正。當墻、柱混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的

16、控制線直接引測到墻、柱上。 首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道墻、柱軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。 6、模板的支設 模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。六、 模 板 拆 除1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由項目技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定）

17、，保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再

18、將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。七、模 板 技 術 措 施 1、進場模板質量標準 模板要求：

19、（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面

20、間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求

21、： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合 附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的1

22、0，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂

23、直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支

24、立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便于清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊

25、校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，

26、以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油

27、2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。八、安 全、環 保 文 明 施 工 措 施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須

28、在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人

29、操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，

30、因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時， 混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環保與文明施工 夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。九、模 板 施 工 應 急 救 援 預 案（一）、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案 1.一旦發生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶

31、救。 2. 迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清除傷病員口鼻內的泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。 3.檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸 。4.止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。5.觀察受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，避免不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。6.車輛一到立即就近送往醫院。7.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。8.總結經驗教訓，教育職工。（二）、觸電

32、事故應急救援預案1. 如果發生觸電事故時首先斷開電源。項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.如果電源開關在較遠處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分離。3.高壓線路觸電：馬上通知供電部門停電，如一時無法通知供電部門停電則可拋擲導電體（如裸導線），讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4.觸電者脫離電源后馬上進行搶救，同時通知110送往最近的醫院。5.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。6.總結經驗教訓，教育職工。（三）、機械傷害應急救援預案1. 一旦發生機械傷害事故后，項目部應立即切斷電源并組

33、織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.對傷員進行必要的處理，如止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。3.車輛一到立即就近送往醫院。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教育職工。（四）、模板、腳手架坍塌1.一旦發生模板、腳手架坍塌事故，現場搶救組應首先進行疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。了解事發前該區域施工人員情況，作業人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機

34、械挖掘、移除，防止及機械對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。搶救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人員體力，保證在最短時間內將被壓埋人員搶救出來。2.如有人員失蹤、受傷，安全保衛組應立即報警。并做好救助車輛引導。3.在專業醫療人員到達前由現場傷員搶救組對受傷人員進行簡單救助。（1）爭分奪秒搶救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。（2）出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后進行正規心肺復蘇。（3）傷口止血且使用止血帶。（4）切忌對壓傷進行熱敷或按摩。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗

35、教訓，教育職工。（五）、消防事故應急救援預案 為了減小火災的影響，有效搶救受傷人員，特制訂如下應急預案：1. 發生火災后，應大聲喊：“起火了！起火了！” ，并撥打110報警；2. 現場搶救組立即展開撲救防止火在蔓延，并立即通知公司消防組；3. 消防組接到報警后立即到現場組織撲救；4. 報警時一定要講清發生火災的部署、著火的材料、大概面積并留下報警人的電話；5. 撥打110報警后，報警人到場外馬路上等候消防車的到來并做好向導工作；6. 接到報警后，消防組立即通知醫務室人員到達現場組織搶救；7. 安全保衛組組織人員按照疏散圖指示及時疏散留在現場的工作人員；8. 安全保衛組安排人員管理現場，預防趁亂

36、偷盜行為的發生；9. 現場搶救組隨時與現場傷員營救組保持聯系，如需送往醫院治療立即通知現場傷員營救組；10. 發生火災后立即切斷電源，以防止撲救過程中造成觸電；11. 在火災現場如有易爆物質，首先轉移該物質以防止爆炸的發生；12. 如電器起火應首先切斷電源再組織撲救；13. 如精密儀器起火應使用二氧化碳滅火器進行撲救；14. 如油類、液體膠類發生火災應使用泡沫或干粉滅火器，嚴禁使用水進行撲救；15. 在撲救燃燒產生有毒物質的火災時，撲救人員應該佩戴防毒面具后方可進行撲救；16. 在撲救火災的過程中，始終堅持救人第一的原則，嚴禁因拯救物資而置生命于不顧；17. 對傷者實施急救措施后，立即送往醫院

37、治療；18. 消防組值班人員堅守崗位，認真負責、做好下情上達工作，對事件發展情況，所采取的措施，存在的問題，要認真做好記錄，直至事件完全解決；19. 事故調查組對事故原因進行調查、評價并提出相應的解決方案；事故調查組將事件發生、處理的全過程和預防的方案及時向公司匯報。20. 滅火材料準備：二氧化碳泡沫滅火器/臺干粉滅火器/臺消防水帶/條項目部1010（六）、項目部安全急救援預案為了防范安全事故的發生，加強安全防范措施，避免安全事故的發生；在出現安全事故時，能夠做到及時，有效的針對事故發生而采取的措施，使經濟損失和人員傷亡降低到最低限度，項目部特別成立安全事故緊急救援小組，并且經常演練，達到在安

38、全事故發生能夠迅速、及時的處理妥當。一、 安全事故緊急救援小組名單：組長：陳桂水副組長：張水嚳、魏國平組員：現場安全：周文林 各班組組長各成員職責：1、組長：發生安全事故后，負責總體調度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間取得聯系。2、副組長：負責現場指揮實施救護工作，安排人員疏散、管理，保持穩定現場，冷靜沉著處理。3、各組員：負責實施救護工作，保證事故發生后，能使救護工作做到最佳，確保經濟損失和人員傷亡降低到最低限度。二、 在發生安全事故時，緊急動員小組組員和各班班組進行迅速、針對性的處理，保護好現場。緊急救援電話：火警：119 急救：120 報警：110（七） 混凝土澆筑

39、方案一 、作業準備1澆筑前應將模板內的垃圾、泥土、木方等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的保護層墊塊是否墊好，鋼筋的保護層墊塊是否符合規范要求。2澆筑前澆水使模板濕潤。3施工縫的松散砼及砼軟弱層已剔掉清凈，露出石子，并澆水濕潤、無明水。 二、砼澆筑與振搗的一般要求1采用泵送砼，砼自輸送泵口下落的自由傾落高度不得超過2m，澆筑高度如超過2m時必須采取措施，如用串桶或溜等。2使用插入式振動泵應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距一般為300400mm。振搗上一層時應插入下層510cm，以使兩層砼結合牢固。振搗時，振搗棒不得觸及鋼筋和模板。3澆筑砼應連

40、續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層砼初凝前，將次層砼澆筑完畢。一般超過2小時應按施工縫處理。4澆筑砼時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件各插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即處理，并應在已澆搗的砼初凝前修正完好。三、梁砼澆筑 1、 梁澆筑方法分兩層澆筑(框架柱5.8m高分兩次澆注，柱澆注完畢澆注4軸線KL2梁,澆注梁高一半后澆注BE1軸框架梁混凝土,然后澆注4軸KL2上半部分梁混凝土一層（梁的半高）澆注完畢后澆注第二步混凝土。 2、用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。 3、 梁

41、柱節點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用小粒徑石子同強度等級的混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。 四、養護 混凝土澆筑完畢后，應在12小時內澆水養護，澆水次數應能保持砼有足夠的濕潤狀態，養護期一般不少于7天。 五、應注意的質量問題1蜂窩：原因是砼一次下料過厚，振搗不實或漏振，模板有縫隙使水泥漿流失。2露筋：原因是鋼筋墊塊位移、間距過大、漏放、鋼筋緊貼模板造成露筋，或梁、板底部振搗不實，也可能出現露筋。3孔洞：原因是鋼筋較密的部位砼被卡，未經振搗就繼續澆筑上層砼。4縫隙與夾渣層：施工縫處雜物清理不凈或底漿振搗不實等原因，易造成縫隙、夾渣層。5梁、柱連接處斷面尺寸偏差過大，主要原因是柱接頭模板剛度差

42、、支撐不牢固或支此部位模板時未認真控制斷面尺寸。附錄：高支模施工管理組織機構圖：十、9.3m梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:KL1-7a。一、參數信息 1.模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m): 0.4m； 梁截面高度 D(m): 1.2m； 混凝土板厚度(mm): 120mm； 立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m): 1m； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m): 0.1m； 腳手架步距(m): 1.5m； 梁支撐架搭設高度H(m)：9.7m； 梁兩側立柱間距(m): 1m； 承重架支設: 無承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面； 立桿橫向間距或排距Lb(m): 1m； 采用的鋼管類型為483

43、.50； 扣件連接方式: 雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數: 0.8； 2.荷載參數 模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2； 鋼筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3； 施工均布荷載標準值(kN/m2): 2.5kN/m2； 新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2): 18kN/m2； 傾倒混凝土側壓力(kN/m2): 2.5kN/m2； 振搗混凝土荷載標準值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料參數 木材品種：東北落葉松； 木材彈性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17N/mm2； 木材抗剪強度設計值fv(N

44、/mm2)：1.6N/mm2； 面板類型：膠合面板； 鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000； 鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板彈性模量E(N/mm2)：9500N/mm2； 面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13N/mm2； 4.梁底模板參數 梁底縱向支撐根數：4； 面板厚度(mm)：18mm； 5.梁側模板參數 主楞間距(mm)：500mm； 次楞間距(mm)：250mm； 穿梁螺栓水平間距(mm)：500mm； 穿梁螺栓豎向間距(mm)：250mm； 穿梁螺栓直徑(mm)：M14mm； 主楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形 寬度：50mm，高度：100

45、mm； 主楞根數：2 次楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形 寬度：50mm，高度：100mm； 次楞根數：4二、梁模板荷載標準值計算 1.梁側模板荷載 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.00； V - 混凝土的澆筑速度，取1.50m/h； H - 模板計算高度，取0.75

46、m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.20； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.00。 根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 18.00 kN/m2、44.34 kN/m2，取較小值18.00 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和 倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間 距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖 1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)；

47、 W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6 = 27.00cm3； f- 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1 = 1.20.5180.90 = 9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2 = 1.40.52.50.90 = 1.58kN/m； q = q1+q2 = 9.72+1.58 = 11.30 kN/m； 計算跨度(內楞間距): l = 250mm； 面板的最大彎距 M = 0.111.30250.002 = 7.06104N.mm； 經計算得到，面板的

48、受彎應力計算值: = 7.06104 / 2.70104 = 2.61N/mm2； 面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2； 面板的受彎應力計算值 = 2.61N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值 f = 13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q - 作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9.00N/mm； l - 計算跨度(內楞間距): l = 250mm； E - 面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I - 面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12 = 24.30cm4； 面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00250

49、4/(10095002.43105) = 0.10 mm； 面板的最大容許撓度值: = 250/250 = 1.00mm； 面板的最大撓度計算值 = 0.10mm 小于 面板的最大容許撓度值 = 1.00mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算 1.內楞計算 內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面類型為：矩形，寬度：50mm，高度：100mm； 內鋼楞截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 內鋼楞截面慣性矩 I = 416.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算 強度驗算計算公式如下:

50、 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f- 內楞的強度設計值(N/mm2)。 按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.90+1.42.50.90)250/1000/4.00 = 1.41kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M = 0.11.415002 = 3.53104N.mm； 經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 3.53104/8.33104 = 0.42 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.00N/mm2

51、； 內楞最大受彎應力計算值 = 0.42 N/mm2內楞的抗彎強度設計值 小于 f = 17.00N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q - 作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 18250/1000/2 = 2.25 N/mm； l - 計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I - 木楞的截面慣性矩：I = 4.17106N/mm2； 內楞的最大撓度計算值: = 0.6772.255004/(10010000.004.17106) = 0.023 mm； 內楞的最大容許撓度值: = 500 /250 =

52、2.00mm； 內楞的最大撓度計算值 = 0.023mm 小于 內楞的最大容許撓度值 = 2.00mm，滿足要求！ 2.外楞計算 外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，外龍骨采用木楞，截面類型為：矩形，寬度：50mm，高度：100mm； W = 50100100/6 = 83.33cm3； I = 50100100100/12 = 416.67cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f-外楞的強度設計值(N/mm2)。 最大彎矩M按下

53、式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2180.90+1.42.50.90)500/1000250/1000/2.00 = 1.41kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 250mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1751.41250 = 6.18104N.mm 經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 6.18104/8.33104 = 0.74 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17.00N/mm2； 外楞的受彎應力計算值 = 0.74N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值 f = 17.00N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的

54、彈性模量，其值為 10000.00N/mm2； p - 作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p = 18500/1000250/1000/2 = 1.13 KN； l - 計算跨度(拉螺栓間距)：l = 250mm； I - 木楞的截面慣性矩：I = 4.17106mm4； 外楞的最大撓度計算值: = 1.1461.131032503/(10010000.004.17106) = 0.005mm； 外楞的最大容許撓度值: = 1.00mm； 外楞的最大撓度計算值 = 0.005mm 小于 外楞的最大容許撓度值 = 1.00mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺

55、栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直徑: M14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105.00 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 18500/1000250/10002 = 4.50 kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000105.00/1000 = 17.85 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N = 4.50kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N = 17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算 面板為受彎結構,需要驗

56、算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 110001818/6 = 5.40104mm3； I = 11000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l - 計算跨度(梁底支

57、撐間距): l = 1000.00/(4-1) = 133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1: 1.2（24+1.5）11.20.90 = 33.05kN/m； 模板結構自重荷載： q2:1.20.3510.90 = 0.38kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: 1.42.510.90 = 2.52kN/m； q = q1 + q2 + q3 = 33.05+0.38+2.52 = 35.95kN/m； 跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1035.950.132； = 0.06106/5.40104 =

58、1.18N/mm2； 梁底模面板計算應力 = 1.18 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f = 13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下: 其中，q - 作用在模板上的壓力線荷載: q = （(24+1.5)0.75+0.35）1 = 19.48KN/m； l = 400.00/(4-1) = 133.33mm； E - 面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； 面板的最大允許撓度值: = 133.33/250 = 0.53mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.67719.48133.

59、334/(10095004.86105) = 0.0090mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.0090mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 0.53mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用鋼管。 由于鋼管兩頭直徑不能一致，因此考慮到最不利的因素只能以鋼管兩頭直徑中較小端直徑作為原木的計算直徑。支撐鋼管擱置在支撐鋼管上應平整且受力均勻；如通過楔形墊塊或其他方法進行水平調整，應保證其充分的穩定性。本工況在國家規范中沒有作出具體規定及計算方式，故本計算書不作為依據只作參考。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考

60、慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+ 1.5)0.750.3 = 5.74 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350.3(21.2+ 0.4)/ 0.4 = 0.73 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+ 2)0.3 = 1.35 kN/m； 2.鋼管的支撐力驗算 靜荷載設計值 q = 1.25.74+1.20.73 = 7.77 kN/m； 活荷載設計值 P = 1.41.35 = 1.8

61、9kN/m；鋼管計算簡圖 鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.08 cm3； I = 12.19 cm4； 鋼管強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 線荷載設計值 q = 7.77+1.89 = 9.66 kN/m； 最大彎距 M = 0.1ql2 = 0.17.7711 = 0.78 kN.m； 最大應力 = M / W = 0.78106/5077.79 = 152.96 N/mm2； 抗彎強度設計值 f = 205 N/mm2； 鋼管的最大應力計算值 152.96 N/mm2小于 鋼管抗彎

62、強度設計值 205 N/mm2,滿足要求! 鋼管抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.67.771 = 4.66 kN； 鋼管的截面面積矩 A = 4.89 N/mm2； 鋼管方受剪應力計算值 T = 24660.20/489.30 = 19.05 N/mm2； 鋼管抗剪設計值 t = 120.000 N/mm2； 鋼管的受剪應力計算值19.05 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120.000 N/mm2,滿足要求! 鋼管撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.74+ 0.73 =

63、 6.47 kN/m； 鋼管最大撓度計算值 = 0.6776.471000.004 /(1001206000 12.19104) = 1.75mm； 鋼管的最大允許撓度 = 11000/250 = 4.00 mm； 鋼管的最大撓度計算值 = 1.75 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 = 4.00 mm，滿足要求！ 3.支撐鋼管的強度驗算 支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1 = (24+ 1.5)0.75 = 19.13 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.35 kN/m2； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒

64、混凝土時產生的荷載(kN/m2)： q3 = (2.5+ 2) = 4.50 kN/m2； q = 1.2(19.13 + 0.35 )+ 1.44.50 = 29.67 kN/m2； 梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。 當n = 2時： 當n2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(m.m)支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB = 3.956 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.593 kN.m； 最大撓度計算值 Vmax = 0.0018 mm； 支撐鋼管的最

65、大應力 = 0.593106/5077.8 = 116.783 N/mm2 支撐鋼管的抗壓設計強度 f = 205.0 N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 116.783 N/mm2小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算: 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40

66、 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R = 3.96 kN； R 小于 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 3.96 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1299.7 = 1.50 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3 = 1.2(1/2+(1-0.4)/2)10.35 = 0.34 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4 = 1.2

67、(1/2+(1- 0.4)/2)10.12(1.5+ 24) = 2.94 kN； N = 3.96+1.50+0.34+2.94 = 8.73 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f = 205.00 N/mm2； lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1

68、uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u = 1.70； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.161.701.5 = 2.95 m； Lo/i = 2945.25 / 15.78 = 186.62 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.21 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； = 8731.20/(0.21489.30) = 87.04 N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 = 87.04 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！十一

69、、9.3m板模板(扣件鋼管架)計算書一、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距:1.20m；縱距:1.20m；步距:1.50m； 立桿上端伸出至模板支撐點長度:0.10m；腳手架搭設高度:9.70m； 采用的鋼管:483.50mm； 扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重：0.350kN/m2；混凝土與鋼筋自重:25.000kN/m3； 樓板澆筑厚度:120.00mm； 施工均布荷載標準值:2.500； 3.樓板參數 鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)； 樓板混凝土強度等級:C25； 每層標準施工天數:

70、14；每平米樓板截面的鋼筋面積:360.000mm2； 樓板的計算寬度:2.60m；樓板的計算厚度:120.00mm； 樓板的計算長度:20.00m；施工平均溫度:25.000； 4.木方參數 木方彈性模量E：9500.000N/mm2；木方抗彎強度設計值:13.00N/mm2 木方抗剪強度設計值1.40N/mm2；木方的間隔距離:250.00mm； 木方的截面寬度:50.00mm ；木方的截面高度:100.00mm；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm

71、3； I = 5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.0000.2500.120 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0.3500.250 = 0.088 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (2.500 + 2.000)1.2000.250 = 1.350 kN； 2.方木抗彎強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q =

72、 1.2 (q1+q2) = 1.2(0.750+0.088) = 1.005 kN/m； 集中荷載 p = 1.41.350 = 1.890 kN； 最大彎距 M = Pl/4+ql2/8 = 1.8901.200/4+1.0051.2002/8 = 0.748 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.890/2 +1.0051.200/2 = 1.548 kN ； 方木最大應力計算值 = M /W = 0.748106/83330.00 = 8.976N/mm2； 方木的抗彎強度設計值 f = 13.0 N/mm2； 方木的最大應力計算值為 8.976 N/mm2 小于方

73、木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求! 3.方木抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0051.200/2+1.890/2 = 1.548 kN； 方木受剪應力計算值 T = 31.548103/(250.000100.000) = 0.464 N/mm2； 方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2； 方木的受剪應力計算值 0.464 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求! 4.方木撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算

74、值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1+q2 = 0.838 kN/m； 集中荷載 p = 1.350 kN； 最大撓度計算值 V = 50.8381200.04/(3849500.0002560000.000)+1350.0001200.03/(482560000.0009500.000) = 2.928 mm； 最大允許撓度 V = 1200.0/ 250 = 4.800 mm； 方木的最大撓度計算值 2.928 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.800 mm,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳

75、遞力，P = 1.0051.200 + 1.890 = 3.096 kN； 支撐鋼管計算彎距圖(kN.m) 最大彎矩 Mmax = 0.992 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.0004 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.019 kN ； 最大應力 = 11.904 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 11.904 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際 的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R = 7.019 kN； R Mmax = 0.000 所以第14天樓板強度足以承受上面樓層傳遞下來的荷載。 模板支持可以拆除。