1、目 錄第一章 ：施工布置圖.2第二章 ：預埋工字鋼的驗算.9第三章 ：貝雷梁及鋼管支架的驗算.17第四章 ：現澆施工工藝及施工保證措施.22第五章 ：附錄（現澆體系總重量的計算）.28第六章 ：附錄（每跨現澆支架體系材料匯總表）.30第一章：施工布置圖一、編制依據1、鋼結構設計規范GB50017-20032、公路橋涵設計通用規范3、裝配式公路鋼橋使用手冊3214、混凝土結構設計規范GB50010-20105、鋼結構設計規范GB50017-20036、業主提供的設計文件及相關要求二、工程概況 2.1.工程概況某水庫控制段交通橋和啟閉機橋梁，橋型結構采用T型無預應力簡支板梁，交角90度，單跨梁長1

2、3.48m，共四跨，全橋長：（413.48m）+（21.22m）+0.1=56.60m，交通橋橋面凈寬4.5m，啟閉機橋橋面凈寬6.55m，采用現澆澆筑。橋梁下構橋墩采用明挖基礎，3米素混凝土壓漿平臺后連體墩柱。2.2.交通橋主要工程數量現澆T梁C30砼 110m3三級鋼筋 24.6噸三、施工方案技術等級根據業主提供的設計文件及相關要求，合理計劃項目材料及設備，對某水庫控制段交通橋現澆梁施工方案進行編制。四、施工方案設計4.1.支架方案設計1、本交通橋現澆支架體系采用預埋工字鋼過渡到貝雷梁支架作為支撐體系。貝雷梁下構采用兩根單根45cm的工字鋼分配到4根預埋25cm的工字鋼上（經驗算均能滿足施

3、工要求，詳見第二章工字鋼驗算過程）；貝雷梁上方布置橫向分配工字鋼，在橫向分配工字鋼上鋪設模板平臺作為工作平臺；工作平臺上直接鋪設50cm一道的橫向方木，橫向方木上利用上、下頂托調節桿過度鋼管，采用483.5mm鋼管架設，雙頂托鋼管立桿順橋向最大間距50cm，順橋橫向間距50cm，翼緣板下立桿橫橋向間距最大為60cm。橫桿步距最大為100cm。剪刀撐按順橋向及縱橋向不大于2m設置一道。貝雷梁具體參數詳見第三章貝雷梁的布置及驗算。1、 預埋高度=（預埋工字鋼25cm）+（橫向工字鋼45cm）+（縱向貝雷梁150cm）+（橫向工字鋼25cm）+（木模工作臺5cm）+（橫向方木10cm）+（頂托+鋼管

4、+頂托=150cm）+（縱向方木10cm）+（橫向方木10cm）+（T梁底模2cm）=4.32m2、 （橫斷面=4.5m）支架體系的布置：底模縱向方木橫向方木（上頂托+鋼管+下頂托）橫向方木鋼模平臺縱向貝雷梁橫向工字鋼預埋工字鋼。縱向方木T梁側模 橫向方木T梁底模鋼管頂托橫向方木木模平臺 縱向貝雷梁 縱向貝雷梁縱向貝雷梁 橫向工字鋼 橫向工字鋼 預埋預埋預埋預埋 工字鋼 工字鋼 工字鋼 工字鋼 （現澆支架橫斷面布置圖）3、鋼管頂托的布置： 目的：均衡分布力、方便拆除T量模板。立面圖： 縱向鋼管排列 50cm（鋼管頂托立面圖）平面圖： 鋼管頂托縱向、橫向穩定聯系鋼管（鋼管頂托體系的平面圖）4、工

5、字鋼預埋方式：懸臂梁 懸臂梁驗算合格 （加強懸臂梁工作強度措施）托架鋼板 驗算模式 驗算合格后加強模式5、工字鋼預埋部位的補強鋼筋：（1）補強鋼筋立體圖： 分上、下層補強鋼筋網 預埋工字鋼（2）193.0m 189.8m上層鋼筋網預埋工字鋼下層鋼筋網5、T梁底模的頂托鋼管布置圖（上頂托+鋼管+下頂托=1.5m）： 10cm10cm 調節高度約1.5m 10cm10cm6、貝雷梁滿載后的預拱度： G=現澆體系總的重力 注：圖中虛線為滿載受力后貝雷梁的下彎值h。7、T梁底模板的安裝：預拱度2cm（見第三章預拱度計算） T梁的底模板預拱度安裝每跨凈空=11m注：圖中虛線是滿載后底模板接近于水平狀態

6、墩柱 墩柱第二章：預埋工字鋼的驗算1、 計算資料：交通便橋尺寸為寬4.5米，閘墩之間凈寬寬11米。在閘墩之間搭建支撐體系，在支撐體系上現澆交通便橋。已知：單跨混凝土+鋼筋+貝雷梁+其他荷載=凈重=101.6，為安全保險起見每跨預埋件受壓荷載按180噸（計算荷載）（實際總重=101.6噸，詳見第五章附錄計算）。預埋件布置平面示意圖：（mm） 1.35m3 11m預埋剖面示意圖：（mm） 墩柱寬2.5m189.80 埋高4.2m 185.4850cm2、 計算依據：混凝土結構設計規范GB50010-2010鋼結構設計規范GB50017-2003上部工字鋼內力計算采用PKPM。3、 預埋布置說明：考

7、慮上部縱向工字鋼梁跨度要求，按每邊預埋4根工字鋼，則上部橫向工字鋼跨度為1350mm，4、 上部工字鋼驗算考慮上部縱向工字鋼梁跨度要求，按每邊預埋4根工字鋼，則上部橫向工字鋼跨度為1350mm，上部工字鋼荷載按線荷載計：180/2*9.8/1.35/3=217.8kN/m。（180噸/跨，9.8KN/噸）90T90T 11m（縱斷面） 217.8 217.8 217.8 1.35m3 （橫斷面）上部工字鋼梁按I25b計，按連續梁采用PKPM計算該工字鋼得如下結果： - 鋼梁作用與驗算 -1)、截面特性計算 : I25b A =5.3510e-003; Ix =5.2780e-005; Iy =

8、2.9730e-006; Wx1=4.2220e-004; Wx2=4.2220e-004; Wy1=5.0400e-005; Wy2=5.0400e-005;2)、鋼梁上荷載作用 恒荷載 鋼梁自重作用折算均布線荷(KN/m): 0.4201; 活荷載作用跨 作用方向 荷載類型 荷載值1 荷載參數1 荷載參數2 荷載值21 豎向 1 217.80 0.00 0.00 0.002 豎向 1 217.80 0.00 0.00 0.003 豎向 1 217.80 0.00 0.00 0.003)、荷載效應組合 基本組合 組合1：1.2恒 + 1.4活 組合2：1.2恒 + 1.4活 + 0.61.4

9、風 組合3：1.2恒 + 0.71.4活 + 1.4風 組合4：1.35恒 + 0.71.4活 標準組合 組合5：1.0恒 + 1.0活4)、第 1 跨強度、穩定驗算 上部受拉（負彎矩作用區段）強度驗算： 強度驗算控制內力(kN.m)：Mx=-55.664 ;My=0.000(組合：1) 負彎矩作用強度計算最大應力(N/mm2)：125.563 f=215.000 第 1 跨負彎矩作用強度驗算滿足。 下部受拉（正彎矩作用區段）強度驗算： 強度驗算控制內力(kN.m)：Mx=44.454 ;My=0.000(組合：1) 正彎矩作用強度計算最大應力(N/mm2)：100.276 f=215.000

10、 第 1 跨正彎矩作用強度驗算滿足。 跨中上翼緣受壓穩定驗算控制內力(kN.m)：Mx=44.454 ;My=0.000(組合：1) 受彎構件整體穩定系數：b=0.976 穩定計算最大應力(N/mm2)：107.879 f=215.000 第 1 跨跨中上翼緣受壓穩定驗算滿足。 抗剪驗算控制內力(kN)：V=247.393(組合：1) 穩定計算最大應力(N/mm2)：115.447 f=125.000 第 1 跨抗剪驗算滿足。5)、第 2 跨強度、穩定驗算 上部受拉（負彎矩作用區段）強度驗算： 強度驗算控制內力(kN.m)：Mx=-55.664 ;My=0.000(組合：1) 負彎矩作用強度計

11、算最大應力(N/mm2)：125.563 f=215.000 第 2 跨負彎矩作用強度驗算滿足。 下部受拉（正彎矩作用區段）強度驗算： 強度驗算控制內力(kN.m)：Mx=13.916 ;My=0.000(組合：1) 正彎矩作用強度計算最大應力(N/mm2)：31.391 f=215.000 第 2 跨正彎矩作用強度驗算滿足。 跨中上翼緣受壓穩定驗算控制內力(kN.m)：Mx=13.916 ;My=0.000(組合：1) 受彎構件整體穩定系數：b=0.976 穩定計算最大應力(N/mm2)：33.771 f=215.000 第 2 跨跨中上翼緣受壓穩定驗算滿足。 抗剪驗算控制內力(kN)：V=

12、206.161(組合：1) 穩定計算最大應力(N/mm2)：96.206 f=125.000 第 2 跨抗剪驗算滿足。6)、第 3 跨強度、穩定驗算 上部受拉（負彎矩作用區段）強度驗算： 強度驗算控制內力(kN.m)：Mx=-55.664 ;My=0.000(組合：1) 負彎矩作用強度計算最大應力(N/mm2)：125.563 f=215.000 第 3 跨負彎矩作用強度驗算滿足。 下部受拉（正彎矩作用區段）強度驗算： 強度驗算控制內力(kN.m)：Mx=44.454 ;My=0.000(組合：1) 正彎矩作用強度計算最大應力(N/mm2)：100.276 f=215.000 第 3 跨正彎矩

13、作用強度驗算滿足。 跨中上翼緣受壓穩定驗算控制內力(kN.m)：Mx=44.454 ;My=0.000(組 合：1) 受彎構件整體穩定系數：b=0.976 穩定計算最大應力(N/mm2)：107.879 f=215.000 第 3 跨跨中上翼緣受壓穩定驗算滿足。 抗剪驗算控制內力(kN)：V=247.394(組合：1) 穩定計算最大應力(N/mm2)：115.447 f=125.000 第 3 跨抗剪驗算滿足。7)、連續鋼梁撓度驗算 驗算組合: 5 第 1 跨最大撓度(mm): 0.452 第 1 跨最大撓度(mm): 0.452 (L/2987) 容許撓度: 7.500 第 1 跨撓度驗算滿

14、足。 第 2 跨最大撓度(mm): 0.030 第 2 跨最大撓度(mm): 0.030 (L/45153) 容許撓度: 7.500 第 2 跨撓度驗算滿足。 第 3 跨最大撓度(mm): 0.452 第 3 跨最大撓度(mm): 0.452 (L/2987) 容許撓度: 7.500 第 3 跨撓度驗算滿足。該上部工字鋼滿足使用要求。預埋件布置間距也滿足上部工字鋼梁跨度要求。5、 預埋件荷載及彎矩剪力計算中間跨預埋件受最大集中力：Fl=(180/2/3)*9.8=294kN,支座反力R=Fl 荷載分項系數：1.4彎矩及剪力：M=1.4*294*0.2=82.32 KNm R =294 Kn6、

15、 預埋件初步選型 a.截面類型： 工字鋼 b.材質：Q235 c.x軸塑性發展系數x：1.05 d.抗彎設計值 f : 215 N/mm2 e.抗剪設計值 fv : 125 N/mm2 按滿足彎曲正應力選型鋼：max = Mmax / (x * Wx) Mmax /215/x=82.32*1000/215/1.05=364.65cm3 初選: 工字鋼I28b: Ix= 7480cm4 Wx= 534cm3 Sx= 312.3cm3 G= 47.9kg/m，A=73.4 cm2 翼緣厚度 tf= 13.7mm 腹板厚度 tw= 10mm，翼緣寬度：124mm。 驗算最大彎曲正應力： max =

16、Mmax / (x * Wx) =82.32*1000/（1.05*534） =146 N/mm2 215 N/mm2滿足彎曲正應力強度要求。驗算抗剪強度：最大剪應力max = 1.4*R/A =1.4*294*1000/(73.4*100)=56.08N/mm2 L1=231mm邊墩預埋件長度滿足錨固要求，同理中部閘墩預埋件長度也滿足錨固要求3）.局部受壓承載力驗算：閘墩混凝土強度等級按C35驗算，ft=1.570N/mm2，fc=16.700N/mm2局部受壓應符合下列規定：Fl 1.35c l fcAln其中：l = (Ab/Al)=0.577c=1.0 為簡化計算，偏安全考慮，混凝土閘

17、墩局部承壓區長度a取3倍工字鋼翼緣寬度b：局部受壓凈面積：Aln= a*b=0.124*0.124*3局部受壓計算底面積：Ab=a*b*3=0.124*3*0.124*3計算局部受壓面積：Al=a*b=0.124*0.124*3l = (Ab/Al)=1.7321.35clfcAln=1.35*1*1.732*16.7*1000*0.124*0.124*3=1801.49 kN1.4R=1.4*294kN=411.61.35clfcAln，滿足要求!閘墩局部受壓安全。預埋工字鋼I28b不會對閘墩混凝土造成破壞。8、 結論： 經過計算，預埋件采用I28b工字鋼、上部橫向支撐件采用I25b工字鋼即

18、可滿足上部混凝土澆筑支撐要求，預埋件埋設平面位置及間距見本計算書布置示意圖，豎向位置主要滿足上部支撐貝雷架及工字鋼梁、墊板、模板等高度要求，且距頂部不小于1.0m，閘墩達到設計強度75%以上，方可進行交通橋混凝土澆筑。第三章：貝雷梁及鋼管支架的驗算1.荷載計算：（現澆體系總重=101.6噸，詳見第五章附錄計算）取計算總重=120t，則每道T型梁荷載為120/3*9.8=392kNq1=392/11=35.64kN/m初選用雙排單層標準型貝雷架，查裝配式公路鋼橋使用手冊321型貝雷架，每節重量為28.7KN/3m，自重荷載：q2=28.7/3=9.6kN/m。可變荷載分項系數：1.4永久荷載分項

19、系數：1.2荷載設計值為：q=35.64*1.4+9.6*1.2=61.42 kN/m。荷載標準值：qk=35.64+9.6=45.24kN/m貝雷梁桁架單元尺寸3x1.5m（長x高）。2.內力計算：根據初選型號查裝配式公路鋼橋使用手冊, 得貝雷梁幾何特性及允許內力。（1）表4-2 橋梁幾何特性表結構型式W（cm3）I(cm4)單排單層標準型3578250497加強型7699577434雙排單層標準型7157500994加強型153981154868三排單層標準型10735751491加強型230971732303雙排雙層標準型148172148588加強型306414596255三排雙層標準

20、型222263222883加強型459626894382注：表中數值為半邊橋之值，全橋時應乘2。（2）表4-3 桁架結構容許內力表結構型式標準結構型加強結構型單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層SSDSTSDDTDSSRDSRTSRDDRTDR彎矩（KN-M）788157622463265465316873375480967509618剪力（KN）245490698490698245490698490698查得：W=7157cm3I=500994cm4M=1576 KNmQ=490kKNf=L/400 （鋼結構設計規范GB50017-2003）則EI

21、=1052088.24KN/m2（3）貝雷架按簡支架11m跨徑計算：1、強度計算最大彎距：Mmax=ql2/8=61.42112/8=928.98KNmM=1576KNm最大剪力：Qmax=ql/2=61.4211/2=337.81KNQ=490KN抗彎及抗剪滿足要求。2.fmax=5qkl4/(384EI)=545.24114/(3841052088.24)=0.0082mf=11/400=0.0275m滿足要求.貝雷梁頂部墊板需預拱0.82cm。按經驗值設定最終預拱度2cm。 3.貝雷梁布置橫斷面圖（布置8片貝雷梁）： 方木 貝雷梁的橫向聯系桿 木模板工作平臺 橫向工字鋼 縱向貝雷梁 預埋

22、工字鋼 橫向分配工字鋼梁 4.一跨T梁現澆支架安裝體系中鋼管頂托的布置：（1）每根立桿允許承載力計算： 本項目所采用鋼管支架的步距為：120cm，鋼管規格為：483.5 由路橋施工計算手冊P188頁表8-29可得:鋼管截面面積：R1=48102=2.4cm R2=（483.52）102=2.05cm S1=3.142.42.4=18.09cm2 S2=3.142.052.05=13.2cm2 截面積A=S1 S2=4.89cm2截面積A=4.892截面慣性矩Ix= 12.194，回轉半徑 i =1.59。 計算長細比,由路橋施工計算手冊P185頁公式 =L/i=120/1.59=75.5查鋼結

23、構設計規范（GB50017-2003）P136附錄C表并內插計算，得軸心受壓構件的穩定系數1= 0.81 483.5步距L為120cm A3鋼管的承載力N為： N= 1Af (路橋施工計算手冊P185頁公式8-28) N-鋼支撐的容許荷載； f-鋼材承壓強度設計值，取21.5Mpa。 N = 1Af = 0.814.8921.5 = 85KN 在建筑施工腳手架實用手冊P242規定如下步距的腳手架 對接時每根立桿所能承受的允許軸向壓力為： 得出結果：當步距為1.2m 時，立桿允許荷載Pmax=30.00kN/根。 （2）每跨面積（交通橋）=11m4.5m，按0.5m0.5m分布鋼 管：每跨鋼管布

24、置數量=（4.5m0.5）（110.5）=198根 （3）198根鋼管可以承受的荷載=19830KN/根=5940KN。（4）1kg=9.81N 1噸=1000kg=9810N=9.81KN,得出198根步距 =1.2m的鋼管支架能夠支撐的最大荷載=59409.81=605噸，由 附錄中計算出的每跨現澆砼+鋼筋+支架體系總重+沖擊力=總荷 載G=G1+G2+G3+G4=81.5噸（詳見第五章附錄計算），遠小于605 噸，可知0.5m0.5m的鋼管支架體系完全滿足使用要求。 第四章：現澆施工工藝及施工保證措施一、 支架體系的基本布置：1、 預埋工字鋼：已驗算。（預埋工字鋼鋼上布一道橫向分配梁工字

25、鋼）2、 縱向貝雷梁：已驗算。3、 底模安裝預拱度：2cm。4、 貝雷梁頂上橫向分配梁工字鋼：50cm布置一道。5、 工作平臺上的縱向方木（橫斷面積=10cm10cm）50cm布置一道。6、 調節頂托的鋼管以50cm50cm布置（1.5m高的鋼管頂托上下兩道水平聯系固定鋼管步距為120cm）。7、 上頂托的縱向方木（橫斷面積=10cm10cm）50cm布置一道。8、 T梁底部模板下的橫向方木50cm布置一道。9、 T梁底模板是2cm厚的竹澆模板。二、 T梁的砼澆筑、模板安裝、鋼筋安裝施工工藝：1、 先澆筑中梁再澆筑邊梁，每片T梁先從跨中往兩端均勻分頭澆筑。2、 每片T梁先整體均勻澆筑滿肋梁再澆

26、筑梁板。如下圖： 梁板 肋梁3、 T梁澆筑過程中要避免混凝土落料時下墜力過大，小心放料小心震動，避免讓T梁鋼筋走位或者T梁的底模和側模變形。4、 T梁的肋梁高度100cm，分兩層均勻下料，均勻振搗，避免一次下料振搗。5、 T梁的梁板可一次下料振搗施工，梁板表面用平板振動器真實后，初步整平，然后用鐵爬拉毛，由于梁板厚度比較薄，在七天之內避免用高壓水槍沖擊梁板表面；避免七天之內直接用扶動沖擊鉆對梁板表面鑿毛。6、 T梁的養護：除了均勻淋水保養梁板表面外，每天至少噴淋T梁底模板和側模板，保證整體性的溫差不能過大。7、 T梁的鋼筋安裝：（1）水平縱向鋼筋避免在鋼筋的彎起部分焊接，水平縱向鋼筋的焊接采用

27、雙面焊接，且在縱向鋼筋與梁板的橫向鋼筋安裝位置有沖突時，先滿足縱向鋼筋的定位安裝。（2）肋梁的下層水平縱向鋼筋（受拉區）的焊接應避免在1/2跨度及梁兩端支點部位搭接焊接（T梁主筋長度是13.3m，鋼筋長度國標是12m）。8、底模安裝（1）本橋為變截面梁，肋梁底面寬=40cm，采用2cm的竹膠板。底模安裝前，測量好預拱度的上供整體坡度及水平調整，使底模板頂面縱坡度等于預拱度產生的坡度。底模板在安裝時，必須進行精確的放樣,定出底模的外緣位置，在橫向方木分配木格上拉線定位。對底模板設置施工預拱度,預拱度按跨中以等腰三角形進行設置。（2）底模板鋪設完成后，下一步即對支架進行預壓。支架預壓完畢卸荷后，用

28、儀器進行檢驗箱梁底板的標高和邊線，并進行驗收。對模板的標高、平面位置進行復測，平整度和模板接縫都達到施工規范要求后，彈出側模位置線，進行下道工序。9、側模安裝 側模面板采用100cm高度的竹膠板，縱向肋木采用10cm10cm方木，豎向立擋也采用10cm10cm方木，縱向方木凈間距不大于50cm，豎向立擋按順橋向間距1m布置，立擋豎向分上、下兩排用16對拉螺栓加固。三、T梁各道工序高空施工安全技術措施1、進入施工現場的操作人員必須戴好安全帽，扣好帽帶。操作人員嚴禁穿硬底鞋和有根的鞋進行作業。2、高處作業和臨邊作業應設置護欄，張掛安全網，如無可靠防護措施，必須佩帶安全帶，扣好帶扣。高空，復雜結構的

29、模板安裝與拆除時，事先應有切實的安全措施。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子，螺絲等小型物件必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要精神集中防止釘子扎腳和空中滑落。4、高處臨邊作業必須有防護圍欄，圍欄高度為1.2m，用厚度不小于3mm的腳手桿制作，立桿的間距不大于2m，橫桿設置兩層，層間距為60cm，設置擋腳板并張掛防墜安全網。5、模板安裝必須按照模板的施工設計進行，嚴禁任意變動。6、支模按規定的作業程序進行，模板未固定前不準進行下道工序。嚴禁在連接件和支撐上攀登上下。7、支模時，操作人員不得站在支撐上。8、遇有6級以上的大風時，應停止高處作業，雷雨后應

30、清掃施工場地，待不滑時再進行作業。9、模板與其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。10、室外作業必須遵守有關裝吊工安全操作規程。11、立模前，應檢查腳手架、腳手平臺、欄桿、梯子等是否完善，確認符合規定后，方可進行作業。12、立模時，吊具應栓掛妥當、牢靠。在模板上栓有溜繩，以防模板擺動過大，撞物傷人。13、模板吊起對位時，應由信號員指揮，模板對接安裝時應用撬棍進行操作，嚴禁用手去摸或找螺絲孔防止擠傷手指，每豎立一塊模板就位后，應支撐牢靠，方可摘鉤，以防模板倒傾壓傷人。14、模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料，頂撐要垂直，底端平整堅實，并加墊木。木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀

31、撐拉牢。15、采用桁架支模應嚴格檢查，發現嚴重變形，螺栓松動等應及時修復。16、整節模板合攏后，應先打好支撐，確保模板的整體性，否則中途不得停止作業。17、使用電鉆鉆孔或穿拉桿螺栓時，應通知對方避開鉆頭和螺栓孔的位置，以防鉆頭和螺栓桿撞傷人。18、模板拆除前，應先將被拆模板的吊具栓固牢靠。拆模者應栓掛安全帶，站立的位置應安全可靠。四、高空作業安全措施1、高處作業必須逐級進行安全技術教育及交底，對用于高處作業的設施、設備和安全標志，在投入使用前，必須經檢查確定完好后才能使用。2、遇惡劣天氣不得進行露天攀登與懸空高處作業。3、用于高處作業的防護設施，不得擅自拆除，確因作業需要，臨時拆除必須經施工負

32、責人同意，并采取相應的措施，作業后應立即恢復。4、高處作業必須系安全帶，嚴禁一個物件上栓掛幾根安全帶或一根安全繩多人共用；臨邊作業要設置防護并張掛安全網；懸空作業應有可靠的安全防護設施。5、高處作業人員按規定著裝必須輕便緊身緊袖，穿軟底防滑鞋，嚴禁穿拖鞋、硬底鞋和帶釘易滑的靴鞋。6、高處作業中所用的工具均應放入工具袋，扳手等小型工具應用鐵鏈掛在腰間方便擱放和使用，對于有墜落可能的任何物料、工具，都應一律先行撤除或加以固定。7、發現高處作業的安全設施有缺陷或隱患，必須及時解決，危及人身安全時要停止作業。8、設置在建筑結構上的直爬梯及其他登高攀件，必須牢固，可靠。供人上下的踏板承載力不應小于1.1

33、KN。9、移動式梯子的梯腳應堅實，梯子上端應有固定措施，人字梯鉸鏈必須牢固。在同一架梯子上不得兩人同時作業。10、高處作業不宜上下重疊。確需在高處上下重疊作業時，應在上下兩層中間用密鋪棚板隔離或采用其他隔離設施并設專人看護。五、高空施工現場安全用電措施1、施工現場配電箱采用有效的防護，按“一、二、三級”分類。現場所有開關應按“一機、一閘、一箱、一漏”原則配置，由持證電工負責管理，并編號、掛牌、上鎖。2、現場移動或電氣設備使用橡皮設備使用橡皮絕緣電纜，電箱架高60cm以上，橫過道路的電力線纜必須穿管埋地20cm以下敷設。電箱內開關電器必須完整無損，接線正確，電箱內設漏電保護器，選用合理的額定漏電

34、動作電流進行分級匹配。配電箱設總熔絲、總開關，動力和照明分別配置，金屬外殼電箱做接地或接零保護。開關箱與用電設備實行一機一閘控制，統一移動開關箱嚴禁有380V和220V兩種電壓等級。3、架空線路必須設在專用電桿（水泥桿、木桿）上，嚴禁架設在樹或腳手架上，架空線裝設橫擔和絕緣子，架空線離地4m以上，機動車道為6m以上。現場臨時用電線路必須有效的架空，4、所有電器設備按規定安裝漏電保護裝置，并有良好的接地保護措施，接地采用角鋼、圓管或鋼筋，其截面不小于48mm2，一組兩根接地之間間距不小于2.5m，分配電箱必須有負接地。5、各種機電設備檢修、維護時應斷電、停運轉，如需要試運轉，須有針對性保護措施。

35、6、安裝、維修或拆除臨時用電工程，必須由電工完成，電工必須持證上崗，實行定期檢查制度，并做好檢查記錄。7、嚴禁將電線栓在鐵扒釘、鋼筋或其他導電金屬物上，電線必須用絕緣子固定，配電導線必須保證與鄰近線路或設施的安全間距。第五章：附錄（現澆體系總重量的計算） 1、每跨現澆交通橋砼（27.5m3）及鋼筋（6.2噸）重量計算： 1104=27.5m3 ， 27.52.4噸/m3=66噸，24.74=6.2噸G1=66+6.2=72.2噸 2、每跨底模板重量： S=（0.1+0.75+1+0.45+1+1.05+1+0.45+1+1.05+1+0.45+1+0.75+0.1）13.48=150.3m2

36、S橫隔板=（0.2+0.55+0.55）（1.052）5道=13.7m2 S總=150.3+13.7=164m2 G2=1640.021.1噸/m3=3.7噸 3、每跨橫向方木（兩層）、縱向方木（兩層）重量： 橫向方木=（11m0.5m/道）4.5m寬2層 （0.10.1）=1.98m3 縱向方木=（4.5m0.5m/道）11m長2層 （0.10.1）=1.98m3 G3=1.9821.1噸/m3=4.4噸 4、每跨鋼管重量： G4=198根1.5m3.841kg/m=1.2噸 5、每跨橫向工字鋼的重量（45a型鋼）： G5=（11m0.5m/道4.5m寬+24.5m寬）80.4kg/m=8.

37、7噸 6、每跨貝雷梁重量：（8片321型） 11m8=88m 每片200型3m長共287kg 2923=95.7kg/mG6=95.788m=8.4噸7、每跨工作平臺重量（木模板）G7=11m4.5m寬0.021.1=1.1噸 8、施工人員及施工機具自重： 按施工每跨12個人：121302=780kg 兩套振動棒機具及其他用具約280kg G8=（780+280）1000=1.1噸 9、傾倒混凝土產生的沖擊力：取6.0KN/m2（有效范圍2m2） 振搗混凝土產生的沖擊力：取2.0KN/m2（有效范圍2m2）G9=6+2=8KN9.81/噸=0.8噸 合計現澆體系總重G=G1+G2+G3+G4+

38、G5+G6+G7+G8+G9=101.6噸第六章：附錄（每跨現澆支架體系材料匯總表）（1）交通橋單跨現澆支架體系材料匯總表（自上而下排列）序號名稱數量備注/型號1T梁底、側模板149.6m2竹膠木板2縱向方木209m10cm10cm3橫向方木99m10cm10cm4上、下頂托3522=704個分上下兩層5鋼管950m483.56橫向方木4.522排=99m10cm10cm7木模工作平臺4.511=99m22cm紅模板8橫向工字鋼4.522排=99m橫向分布作為分配梁9縱向貝雷梁8片11m=88m8片拼裝成橫向連接10橫向工字鋼2片5m=10m45工字鋼分配梁11預埋工字鋼8根（分兩面布）25b工字鋼支撐梁