1、目 錄一、 工程概況二、 編制依據三、 落地腳手架布置四、 落地腳手架搭設安全技術要求五、 落地腳手架構造要求六、 落地式鋼管腳手架計算書七、 懸挑腳手架布置八、 懸挑式腳手架搭設安全技術要求九、 懸挑式腳手架構造技術要求十、 懸挑式腳手架搭設工藝十一、架體受力分析十二、懸挑腳手架計算書十三、安全技術措施十四、扣件式腳手架搭設過程中應注意的事項十五、腳手架拆除十六、附圖 落地及懸挑式鋼管腳手架施工方案一、 工程概況：本工程為合利坊一期商品住宅工程，總建筑面積65718.50平方米,工程建設地點位于普陀區安遠路318號，北側為新會路,東面為西康路。本工程主要有兩個施工出入口，一個新會路，第二個位

2、于西康路出口。 目前一期由5#、6樓兩幢34層高層住宅組成，層高為2。85米，總高度96.9米。其中,5#樓底層沿街為商業裙房。二、編制依據 1、國務院令 第393號 建設工程安全生產管理條例 2、GB50017-2003 鋼結構設計規范 3、GB50205-2001 鋼結構工程施工質量驗收規范 4、JGJ81-2002 建筑鋼結構焊接技術規程 5、JGJ1302001 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 6、JGJ80-91 建筑施工高處作業安全技術規范 7、JGJ59-99 建筑施工安全檢查標準 8、DG/TJ08-20022006 懸挑式腳手架安全技術規程 9、滬安質總2002003號

3、 懸挑式腳手架安全管理細則三、落地腳手架布置5、6#樓腳手架15層采用雙排鋼管扣件落地腳手架,布置在室外地坪上。四、落地腳手架搭設安全技術要求1、鋼管、規格：483。25mm；表漆：黃色。、質量符合國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793)或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）；鋼號Q235-A級鋼.、禁止使用：嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂紋、無出廠合格證和生產許可證或無檢測合格證明的管材。、立桿兩端面切口須平直.嚴禁有斜口、毛口、卷口等現象。2、扣件、扣件必須符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）。、禁止使用脆裂、變形、滑絲、無出場合格證和生產許可證或無檢測合格證明的扣件。、在螺栓擰

4、緊扭力鉅達65Nm時，不得發生破壞。、新、舊扣件均應進行防銹處理。3、拉結用材、腳手笆:使用的腳手笆必須整齊完好,不準使用枯脆、單徑、破損、散邊的竹片底笆.4、密目網、網質符合GB16909-97標準;、2000目/100cm2.每張網上均縫有出廠“合格證”和“安鑒標志；、禁止采購和使用無生產許可證、無出廠合格證、無檢測合格報告的“三無劣質密目網；、禁止使用破損或有砼漿水污染的密目網。五、落地腳手架構造要求 1、總要求橫平豎直、底腳著實，層層拖牢，支撐挺直，通暢平坦，安全設施齊全、牢固.2、 尺寸與角度 立桿縱距：la1.7m 立桿橫距：lb1.05m 步距:a 首步：h1。6m b 二步以上

5、：h1.8m、 內立桿距墻:0.3m、 小橫桿伸出長度：出內立桿30cm,出外立桿15cm、 剪刀撐：每隔9米一道；斜度：4560度;4 l；6m、 拉結點:按二步三跨間距，梅花型設置、 變形與偏差：立桿：垂直偏差1/200（即興20m高10cm） 大橫桿:允許撓度桿長1/150、扣件扭力矩:螺栓擰緊扭力矩40Nm，且65Nm3、腳手架基礎處理、外腳手架直接置于基礎底板及硬地坪上， 在硬化的地面，沿腳手架立桿下端不少于2個縱距長度，墊鋪10槽鋼后搭設腳手架。 、腳手架一經搭設，不得隨意開挖基礎. 4、立桿 、接長：對接接長。頂部可采用搭接,搭接長度1m。管端伸出扣件蓋板10cm,采用不少于2個

6、旋轉扣件固定。、端面：鋼管兩端面切斜偏差1。7mm。、接頭：A相鄰立桿接頭相互錯開一個步距(不得在同一平面上或同步內）； B 同步內相隔立桿接頭高差0.5m，至主節點ah/3；、轉角：腳手架轉角處的陰角和陽角必須設置立桿。、雙立桿拼固：雙立桿間緊固扣件每步（1。8m）為二個回轉扣件，距上、下主節點均為45cm，兩扣件間距為90cm.5、掃地桿、縱向桿:立桿的底座向上200mm處，應連續設置縱向掃地桿,用直角扣件與立桿固定；、橫向桿：在縱向掃地桿的下方，其與每根立桿相交處設置橫向掃地桿;、接長：對接接長。6、剪刀撐、接長：搭接接長（不得對接）;搭接長度1m；管端伸出扣件蓋板10cm；、高度：與立

7、桿、大（?。M桿同步搭設。由底至頂連續不斷，形成均等菱形狀、墊板:底端均必須支承在墊板上;、固定：應用旋轉扣件在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上.雙肢桿交叉處用回轉扣件相互扣接。7、大橫桿、接長：對接接長。、接頭:接頭相互錯開。兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設在同步或同跨內。、桿長：桿件長度不宜小于3跨。8、拉結拋撐、間距：水平間距為3個縱距，垂直間距3。6m，即二步三跨。梅花形布置.首步拉結：從底步（第一步)主節點開始設置。當該處設置有困難時,應采用其它可靠措施固定。位置:靠近主節點設置，距主節點30。構造1：采用鋼性拉結。在結構施工過程中根據腳手架平面布置在剪力墻或梁柱上預埋鐵件，當腳手架搭設至

8、該位置時，用48鋼管與鐵件焊接。構造2：用483。25鋼管，長度在700左右，一端用直角扣件與腳手架內立桿扣緊，另一端與梁柱內預埋鋼筋焊接連接。構造3：采用工具式拉結。然后利用剪力墻或砼柱的原模板固定螺栓洞安裝、固定拉結桿。同步設置：當腳手架搭至有連墻件的預置點時,在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后應立即設置連墻件. 頂撐:頂撐應可靠地頂在砼圈梁、柱等結構上，使腳手架不搖晃。嚴禁使用僅有拉筋的柔性拉結。臨時拉結：當腳手架搭設施工層高出拉結出2步時，應采取臨時穩定措施,直到上一層拉結安裝完后方可根據情況拆除。 拉結不得拉在大橫桿、窗框、水落管、避雷帶及銹蝕的預埋件上。拋撐：當腳手架暫不

9、能設置拉結或架高H7米時,應搭設拋撐。拋撐應采用長桿件與腳手架可靠連接。傾角4560度，連接點中心至主節的距離3，每隔6跨設置一根.在拉結安裝好后方可拆除拋撐.9、 擱柵桿在大橫桿間等距設置2根擱柵，40。10、 腳手板笆、竹笆鋪設：施工操作層必須鋪滿板笆，不少于3步.竹笆應按其主竹筋垂直于大橫桿方向鋪設。對接平鋪.不得有探頭板笆現象.、竹笆固定：板笆綁扎牢固。四個角應用直徑1。2的鍍鋅鋼絲固定在大橫桿上。、腳手板：對接、搭接構造。六、落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為14.3米，

10、立桿采用單立管。 搭設尺寸為:立桿的縱距1.70米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米. 采用的鋼管類型為483.25,連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3。40米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工6層，腳手板共鋪設7層.1、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面. 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 （1）。均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0。1501.050/3=0。052kN/m 活荷載標準值 Q=3。0001.050/3=1.

11、050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1。41.050=1。470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩） （2）.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0。080。109+0。101。470）1.7002=0.450kN。m 支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為 M2=-(0。100。109+0.1171.470）1.7002=0.529kN。m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最

12、大值進行強度驗算:=0。529106/4788.0=110。396N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ （3).撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0。038+0。052=0。091kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0。6770.091+0.9901.050）1700。04/（1002.06105114920。0)=3.885mm 大橫桿的最大撓度小于1700。0/150與10mm,滿足要求！2、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小

13、橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381。700=0。065kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。1501.0501。700/3=0。089kN 活荷載標準值 Q=3。0001。0501。700/3=1。785kN 荷載的計算值 P=1.20。065+1。20.089+1。41。785=2。684kN 小橫桿計算簡圖(2）?？箯潖姸扔嬎?最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=（1.20.038）

14、1。0502/8+2。6841.050/3=0.946kN。m=0。946106/4788。0=197。557N/mm2 小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ （3).撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00.0381050。004/（3842。060105114920.000）=0.03mm 集中荷載標準值P=0。065+0.089+1。785=1。940kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1939。5301050

15、.0(31050.0241050。02/9）/（722。06105114920.0）=3.366mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.392mm 小橫桿的最大撓度小于1050。0/150與10mm，滿足要求!3、扣件抗滑力的計算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； （1).荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0。040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501。700/2=0.134kN 活荷載標準值 Q=

16、3.0001。0501。700/2=2.678kN 荷載的計算值 R=1。20.040+1.20。134+1.42.678=3.958kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN.4、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： （1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）;本例為0。1241 NG1 = 0.12414.250=1.769kN （2)腳手板的自重標準值（k

17、N/m2）；本例采用竹笆片腳手板,標準值為0.15 NG2 = 0。15071.700（1。050+0。300)/2=1。205kN (3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0.1501。7007/2=0。893kN （4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0.005 NG4 = 0。0051.70014。250=0.121kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。988kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到,

18、活荷載標準值 NQ = 3。00061。7001。050/2=16.065kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2）,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用:W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)附錄表7。2。1的規定采用:Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0。872 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0。70。5501。2500.872 = 0。420kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0。851.4NQ 經過

19、計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.988+0。851。416.065=23.903kN 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.988+1。416。065=27.276kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10 其中 Wk - 風荷載標準值(kN/m2); la 立桿的縱距 (m）； h 立桿的步距 （m）。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0。851。40。4201.7001。8001.800/10=0。275kN.m5、立桿的穩定性計

20、算： (1）不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=8.549kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k - 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定,u=1。500； l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4。491cm3；- 由長細比，為3118/16=196; 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190;- 鋼管立桿受壓強度計算值

21、（N/mm2)；經計算得到 =8549/（0。19424)=106.389N/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!(2)。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=7。799kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k - 計算長度附加系數，取1。155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 （m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5001。800=3。118m； A - 立桿凈截面面積,A=4.239cm2；

22、W 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=4。491cm3； 由長細比，為3118/16=196；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.155kN。m; 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）;經計算得到 =7799/(0.19424)+155000/4491=131。539N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見施工計算手冊鋼結構部分。 連墻件普通螺栓連接示意圖8、立桿的地基

23、承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 （kN/m2)，p = N/A；p = 90。92 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN);N = 27。28 A 基礎底面面積 （m2)；A = 0.30 fg - 地基承載力設計值 (kN/m2）；fg = 100。00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0。40 fgk 地基承載力標準值;fgk = 250。00 地基承載力的計算滿足要求！七、懸挑腳手架布置根據工程實際情況，主體施工階段5層以下采用落地式雙

24、排腳手架，634層采用懸挑式雙排腳手架，懸挑腳手架每6層設置一挑，每挑高度為17。1m。屋頂造型、電梯機房等施工單獨搭設雙排腳手架。八、懸挑式腳手架搭設安全技術要求1、 構配件材質、質量必須符合國家規范標準；、禁止使用：嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂紋缺損、廢料拼接、無出廠合格證和生產許可證或無檢測合格證明的管材.2、 焊條、采用E43型焊條，直徑3。24.0mm；、禁止使用受潮、無出廠合格證的焊條。3、錨固元鋼、質量符合國家標準鋼筋混凝土用鋼筋(GB1499）,鋼號HPB235；、禁止使用螺紋鋼材料及嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂紋、廢料拼接、無出廠合格證的材料。4. 鋼管、扣件、腳手板笆、密目網（1）

25、、鋼管、規格：483.25mm;表漆：黃色。、質量符合國家標準直縫電焊鋼管(GB/T13793)或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）；鋼號Q235-A級鋼。、禁止使用：嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂紋、無出廠合格證和生產許可證或無檢測合格證明的管材。、立桿兩端面切口須平直。嚴禁有斜口、毛口、卷口等現象.（2）、扣件、扣件必須符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）。、禁止使用脆裂、變形、滑絲、無出場合格證和生產許可證或無檢測合格證明的扣件.、在螺栓擰緊扭力鉅達65Nm時,不得發生破壞。、新、舊扣件均應進行防銹處理。(3）、拉結用材、腳手笆：使用的腳手笆必須整齊完好，不準使用枯脆、單徑、破

26、損、散邊的竹片底笆。（4）、密目網、網質符合GB16909-97標準；、2000目/100cm2.每張網上均縫有出廠“合格證”和“安鑒”標志；、禁止采購和使用無生產許可證、無出廠合格證、無檢測合格報告的“三無”劣質密目網。九、懸挑式腳手架構造技術要求1、懸挑鋼結構(1）、懸挑方式、懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構；、在轉角處和陽臺處的懸挑水平鋼梁增加斜撐；、在轉角處等不能設置懸挑鋼梁的部位,用型鋼分別設置內外兩道水平連系梁，以確保腳手架立桿不懸空。（2）、構造尺寸、鋼梁規格:采用16#工字鋼；、鋼梁間距:la1.6m(與腳手架縱距相同）；轉角處為1.2m；、懸挑長度：l懸1.6m，撓度2 l懸 /4

27、00；、錨固長度：建筑物內樓板上錨固，l錨1.6m;、斜撐規格：采用14#槽鋼；、水平連接梁采用16工字鋼。(3)、錨固方法用二道16預埋鋼筋環進行錨固和18螺栓與樓板固定，或者將懸挑鋼梁及斜撐分別與墻面預埋件鋼板焊接錨固,預埋鋼板尺寸、質量必須滿足要求（見附圖).（4）、雙排腳手架 搭設尺寸:、搭設高度：H=82.6共46步(由+14。3m搭至+96。9m)；、立桿：縱距：la0。94m;橫距:lb1.00m； 單立桿; 距墻：內立桿距外墻面300mm。、步距：h=1。8m。、拉結點：采用2步2跨，豎向間距3.6m，水平間距1。88m。剛性連墻件。（5）、雙排腳手架立桿、掃地桿、剪刀撐、大橫

28、桿、拉結、擱柵桿、腳手板笆防護搭設安全技術要求。立桿 、接長：對接接長。頂部可采用搭接，搭接長度1m.管端伸出扣件蓋板10cm，采用不少于2個旋轉扣件固定。、端面：鋼管兩端面切斜偏差1.7mm.、接頭：A相鄰立桿接頭相互錯開一個步距（不得在同一平面上或同步內）; B 同步內相隔立桿接頭高差0。5m，至主節點ah/3；、轉角：腳手架轉角處的陰角和陽角必須設置立桿。、雙立桿拼固：雙立桿間緊固扣件每步（1。8m）為二個回轉扣件,距上、下主節點均為45cm，兩扣件間距為90cm。掃地桿、縱向桿：立桿的底座向上200mm處，應連續設置縱向掃地桿，用直角扣件與立桿固定；、橫向桿：在縱向掃地桿的下方,其與每

29、根立桿相交處設置橫向掃地桿；、接長：對接接長。剪刀撐、接長：搭接接長(不得對接);搭接長度1m；管端伸出扣件蓋板10cm；、高度：與立桿、大(?。M桿同步搭設。由底至頂連續不斷，形成均等菱形狀、墊板：底端均必須支承在墊板上；、固定：應用旋轉扣件在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上.雙肢桿交叉處用回轉扣件相互扣接.7、大橫桿、接長：對接接長.、接頭：接頭相互錯開.兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設在同步或同跨內。、桿長:桿件長度不宜小于3跨。拉結拋撐、間距：水平間距為3個縱距，垂直間距3。6m，即二步三跨。梅花形布置。首步拉結：從底步（第一步）主節點開始設置.當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。位

30、置：靠近主節點設置，距主節點30。構造1：采用鋼性拉結。在結構施工過程中根據腳手架平面布置在剪力墻或梁柱上預埋鐵件,當腳手架搭設至該位置時，用48鋼管與鐵件焊接。構造2：用483.25鋼管，長度在700左右，一端用直角扣件與腳手架內立桿扣緊，另一端與梁柱內預埋鋼筋焊接連接。構造3：采用工具式拉結。然后利用剪力墻或砼柱的原模板固定螺栓洞安裝、固定拉結桿。同步設置：當腳手架搭至有連墻件的預置點時,在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后應立即設置連墻件。 頂撐：頂撐應可靠地頂在砼圈梁、柱等結構上，使腳手架不搖晃。嚴禁使用僅有拉筋的柔性拉結。臨時拉結：當腳手架搭設施工層高出拉結出2步時,應采取臨

31、時穩定措施，直到上一層拉結安裝完后方可根據情況拆除. 拉結不得拉在大橫桿、窗框、水落管、避雷帶及銹蝕的預埋件上。拋撐:當腳手架暫不能設置拉結或架高H7米時，應搭設拋撐。拋撐應采用長桿件與腳手架可靠連接。傾角4560度，連接點中心至主節的距離3,每隔6跨設置一根。在拉結安裝好后方可拆除拋撐。擱柵桿在大橫桿間等距設置2根擱柵，40。腳手板笆、竹笆鋪設：施工操作層必須鋪滿板笆,不少于3步。竹笆應按其主竹筋垂直于大橫桿方向鋪設.對接平鋪。不得有探頭板笆現象。、竹笆固定：板笆綁扎牢固。四個角應用直徑1。2的鍍鋅鋼絲固定在大橫桿上。、腳手板:對接、搭接構造。(6）、腳手架底部全封閉 設置水平防護、在二根縱

32、向掃地桿及其中間擱柵桿的上方，沿腳手架的橫向設置4040mm木方500mm；、從外掃地桿到結構剪力墻面間的寬度范圍內,沿腳手架縱向,滿鋪并固定水平防護九夾板（可用模板邊角涂料），不留空隙（見附圖）.（7）、設置垂直防護板 用九夾板封閉樓板與上述水平防護板內邊沿所形成的垂直空洞,防止落物（見附圖）.（8）、設置底部踢腳板 水平防護板的外邊設置踢腳板；高度1。8cm。（9）、密目網封閉 將首層密目網的下邊用木條（268）釘壓在水平防護板上。200mm。十、懸挑式腳手架搭設工藝1、搭設工藝流程： 安放錨固預埋件 安放鋼挑梁及固定 豎立桿 小橫桿（掃地桿) 拉結 擱柵桿 欄桿 剪刀撐 鋪腳手笆 踢腳板

33、 掛密目網 底部封閉 內隔離 2、安放預埋件2。1.1、測量定位 根據腳手架懸挑梁平面布置圖，以主體結構軸線為基準，在第六層樓板和墻板模板上測量、定位、標識出錨固預埋件安放位置。、安放錨固預埋件 在樓板鋼筋內按節點圖安放已預制好的錨固鋼筋環或在第六層轉角處墻體及外凸砼梁板的鋼筋內，放焊鋼板預埋件。3、安裝懸挑鋼結構 待樓板混凝土凝固后,安放懸挑鋼梁。并安放焊接 形固定圓鋼或安放壓板用螺栓固定懸挑梁。4、腳手架搭設工藝（1）腳手架立桿縱向間距1.6m，橫向間距1。05m,步高為1。8m，內立桿離墻0。4m。（2)工字鋼在安裝立桿位置處,穿桿焊接38鋼管伸出型鋼15，以防止立桿滑動。（3）工字鋼安

34、裝預埋二根16與板筋焊接，以保證有足夠強度，型鋼外挑1。3(2.6）米，伸入結構1。65(3。3）米,用鋼筋或鋼板與16予埋件固定，不致左右擺動。（4)鋼絲繩按受力要求分別采用12雙股，吊環采用16圓鋼，用調節螺桿調節鋼絲繩使受力傳在預埋吊環上。（5）立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步或同一標高內,同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于50，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。（6)腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側每隔9米(水平距離）左右用斜桿搭成剪刀撐，自上而下循序連續設置，剪力撐搭接長度不小于1米，采用3個旋轉扣件固定，腳手架每6根

35、立桿設一組剪刀撐，剪刀撐與地面的夾角為50度左右，剪刀撐必須撐至外架頂端。（7）當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施,直到上一層連墻件搭完后可根據情況拆除。(8)腳手架與建筑物的拉結采用剛性連結，垂直方向每層設置，水平方向每隔三跨設一拉結點.頂部及轉角處加密，即在轉角1米內，每層設置一拉結，且上、下錯開布置，連接點宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于30。(9）當搭至有剛性結點的構造點時，在搭設完該立桿，縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件.（10）腳手架從第二步開始設置防護欄桿、踢腳桿.防護欄桿高度為1.2米,踢腳桿高度為18,頂排增設欄桿一道.防護欄桿和踢腳桿

36、設在立桿內側，全部張掛密目式安全網,安全網用18鉛絲綁扎并張掛嚴密。（11）腳手片用18#鉛絲雙股并聯綁扎，不小于4點，要求綁扎牢固交接平整，破損的及時更換。（12）里立桿距墻0。4m,小橫桿伸出外立桿連接點0。3m，離外墻面0.1m。（13)腳手架必須配合施工進度搭設,一次搭設高度不超過相鄰連墻件二步以上.（14）腳手架與墻體的間隙必須隔離，每一層鋪設隔離層，不得有探頭板。（15)腳手架避雷措施：腳手架搭設至頂后在腳手架四角立杠上設置1m的323鍍鋅鋼管作避雷針。并將上層樘杠拉通與建筑物避雷網連通。十一、架體受力分析：采用483.0鋼管、扣件和槽鋼等構成的懸挑腳手架，懸挑梁、立桿、大橫桿和小

37、橫桿是主要受力構件,剪力墻梁板和連墻桿是保證腳手架整體剛度和穩定性的部件，并具有加強腳手架抵抗垂直和水平力作用的能力,其中連墻桿還承受風荷載，扣件是腳手架組成整體的連接體和傳力件。十二、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。 計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為17。1米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距0。94米,立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米. 采用的鋼管類型為483。25， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米,水平間距1。88米。 施工均布荷載為3。0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設13

38、層。 懸挑水平鋼梁采用鋼管483.25mm，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2。00米。 懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結,最外面支點距離建筑物0.00m，支桿采用鋼管100。010.0mm.1、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.000/3=1.000kN/m 靜荷載的計算值 q1=1。20

39、.038+1。20.050=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.000=1。400kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) (2).抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下： 跨中最大彎矩為 M1=（0。080.106+0.101.400）0.9402=0.131kN。m 支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為 M2=-(0。100。106+0。1171。400)0。9402=-0.154kN。m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0。154106/47

40、88。0=32.186N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ （3）。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷載標準值q2=1.000kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0。6770.088+0.9901.000)940.04/（1002.06105114920。0)=0.346mm 大橫桿的最大撓度小于940.0/150與10mm，滿足要求! 2、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最

41、不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。(1）.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0380.940=0。036kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。1501.0000。940/3=0.047kN 活荷載標準值 Q=3.0001。0000。940/3=0。940kN 荷載的計算值 P=1.20.036+1.20。047+1.40.940=1。416kN 小橫桿計算簡圖 （2）.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=（1。20。038）1.0002/8+1。4161。000/3=0

42、.478kN。m=0。478106/4788。0=99.763N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！(3）。撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下： 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381000。004/(3842。060105114920。000)=0。02mm 集中荷載標準值P=0。036+0.047+0.940=1.023kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1023。0961000.0（31000。02-41000。02/9）/（

43、722。06105114920.0)=1。534mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.555mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm，滿足要求!3、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；（1)。荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381。000=0。038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。1501。0000.940/2=0。071kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0000.940/2=1.410kN 荷載的

44、計算值 R=1.20。038+1.20.071+1。41.410=2.105kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN；4、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；本例為0.1078 NG1 = 0。10817.100=1.844kN (2)腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0。15 NG2

45、 = 0。150130.940（1.000+0。400）/2=1.283kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0。15 NG3 = 0。1500。94013/2=0.917kN （4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0050.94017。100=0.080kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。123kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00020.9401.00

46、0/2=2.820kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0。550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)附錄表7。2.1的規定采用：Uz = 0。840 Us 風荷載體型系數：Us = 0.872 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0。70.5500.8400.872 = 0.282kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0.851。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.123+0.

47、851。42。820=8.304kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1。24.123+1.42.820=8.896kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值（kN/m2）； la 立桿的縱距 （m）； h - 立桿的步距 （m）. 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0。851。40.2820。9401。8001.800/10=0。102kN.m5、立桿的穩定性計算（1）.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸

48、心壓力設計值，N=8.896kN； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1。155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定,u=1.500； l0 - 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551。5001。800=3.118m; A 立桿凈截面面積，A=4。567cm2; W - 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4。788cm3；- 由長細比，為3118/16=197; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。188；- 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；經計算得到 =8896/（0。19457)=103.

49、797N/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求?。?）.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=8.304kN； i - 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。59cm； k - 計算長度附加系數,取1。155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 - 計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3。118m； A 立桿凈截面面積，A=4。567cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）,W=4.788cm3；-

50、由長細比,為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.102kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到 =8304/(0。19457）+102000/4788=118。234N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2; 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！6、連墻件的計算 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），應按照下式計算： Nlw = 1.4

51、wk Aw wk - 風荷載標準值,wk = 0.282kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw = 3。601.88 = 6。768m2； No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）；No = 5。000 經計算得到 Nlw = 2.672kN,連墻件軸向力計算值 Nl = 7。672kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=40。00/1.59的結果查表得到=0.93； A = 4.57cm2;f = 205。00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 87。309kN NfNl,連墻件的設計計算

52、滿足要求！ 連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見施工計算手冊鋼結構部分。 連墻件普通螺栓連接示意圖7、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點. 本工程中,腳手架排距為1000mm，內側腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 0mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 11.49cm4,截面抵抗矩W = 4。79cm3,截面積A = 4。57cm2. 受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 N=8。90kN 水平鋼梁自重荷載 q=1。24.570.00017.8510=0.04kN/m 懸挑腳手架示意圖

53、懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN） 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=1。000kN，R2=1.000kN，R3=1.000kN 最大彎矩 Mmax=1.000kN。m 抗彎計算強度 f=M/W+N/A=1.000106/（4788.0)+1。0001000/456。7=1。000N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2,滿足要求!8、懸挑水平鋼管的撓度與扣件連接計算 水平支撐鋼管計算最大撓度V=0。000mm 水平支撐鋼管最大撓度小于2000.0/150與

54、10mm，滿足要求！ 水平支撐鋼管下面支點最大支撐力 N2=1.000kN 水平支撐鋼管下面支點最大支撐力 N2小于8kN，滿足要求!9、支桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算 其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。 各支點的支撐力 RCi=RDisini 按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 RD1=1。000kN10、支桿的強度計算 斜壓支桿的強度計算： 斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=1。000kN 下面壓桿以鋼管100。010.0mm計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值,N = 1

55、。00kN；- 軸心受壓斜桿的穩定系數，由長細比l/i查表得到= 1.00； i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 3。20cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 0.00m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =28.27cm2； 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 1.00 N/mm2; f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2； 受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 斜撐桿的焊縫計算： 斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接,對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐桿的軸向力，N=0.001kN； lwt為焊接面積，取2827。44mm2； ft或fc為對接焊縫的抗

56、拉或抗壓強度,取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 1.00/2827.44 = 1.00N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十三、安全技術措施1、 必須有完善的安全防護措施，按規定設置安全網，安全網間的搭接處用繩連接起來,不得留有間隙,安全網的雜物必須及時清理.2、 搭設腳手架必須經安全部門培訓合格持證的架子工承擔，凡患有高血壓、心臟病不得高空操作。3、 操作人員必須正確使用個人防護用品，上高空必須戴好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋，嚴禁酒后上班.4、 上架人員不得在架上打鬧，物體嚴禁高處拋擲。5、 靠近電源搭設腳手架，必須切斷電源或將電線遷移

57、，腳手架上如要搭設臨時線路必須用絕緣材料保護，由專業電工操作.6、 腳手架離附近的輸電線路不小于2。5m，高壓線路要相距5m以上,距離不足要采取隔離措施。7、 橫跨人行道和出入口，應加鋪木板和竹笆封閉，以防落物傷人。8、 五級以上大風、霧、暴雨以及夜間照明不足，不準在腳手架上操作.雨霧后上架要有防滑措施。9、 嚴禁在腳手架上堆放鋼管、模板、木材等多余的材料等，以確保腳手架暢通及防止超載。10、 吊運腳手架用鋼管,必須用專用保險吊鉤,堆放要平穩，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。11、 每天完工后，應仔細檢查四周情況，發現留有隱患的部位,應及時進行修復,修復好后方可離崗.12、 外架搭設三步后，須進

58、行驗收，驗收合格,方能交付使用，平時定時加強檢查，發現問題及時解決.十四、扣件式腳手架搭設過程中應注意的事項1、 桿件的間距和布置按方案規定進行搭設.2、 立桿的垂直允許偏差為架高的1/200。3、 大橫桿在每一層腳手架范圍內的縱向水平差,不宜超過50，同一步架內外兩根大橫桿的接頭應相互錯開，不宜在同一跨間內存在。 4、 小橫桿用扣件緊固于大橫桿上，靠近立桿的小橫桿應緊固于立桿上。5、 剪刀撐的搭設將一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出部位.這樣可以避免兩根斜桿相交時把鋼管憋彎.6、 腳手架各桿件相交伸出端頭均應大于10，以防止桿件滑落。7、 用于連接大橫桿的扣件,開口應朝向架子內側，

59、螺栓向上避免開口朝上，以防止雨水進入。十五、腳手架拆除1、 按下列順序進行拆除：安全網 檔笆 墊鋪竹笆 防護欄桿 檔腳桿 擱柵 斜拉桿 連墻桿 橫桿 頂撐 立桿。2、 立桿、斜拉桿的接長桿的拆除，應二人以上配合進行。不宜單獨作業。3、 連墻桿、斜拉桿、登高設施的拆除，應隨腳手架整體拆除同步施工，不允許先行拆除。4、 操作者應有高度安全意識，站立位置，用力均需得當。5、 翻掀墊鋪竹籬笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將籬笆內未清除的殘留物從高處直接傷人.6、 懸空口的拆除,預先應進行加固或設落地支撐措施,方可進行拆除工作。7、 輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養.8、 高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置.9、 拆除現場必須設警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行和地面施工人員施工。10、 高層腳手架拆作業，應沿建筑物的四周一步一步遞減,不允許二步同時拆除,或一前一踏步式拆除，不宜分立面拆除.11、 當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。12、 如遇強風、雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除.13、 所有高處作業人員，都應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律及拆除工藝要求。14、 拆除物件，應有垂直運輸機械安全地輸送地面,操作前應仔細檢查各結點、攀柱、傳動索具等是否可靠，桿件必須二點綁扎吊運。