1、xx商業廣場工程落地式腳手架施工方案目 錄一、工程概況2二、材料準備如下2三、縱向水平桿3四、橫向水平桿4五、腳手板4六、立桿4七、連墻件5八、門洞處構造7九、剪刀撐與橫向斜撐7十、斜道8十一、地基與基礎8十二、腳手架拆除8十三、腳手架施工圖10附件計算書13xx商業廣場工程落地式腳手架施工方案一、工程概況 xx商業廣場項目,位于xx區B20地塊，由6幢22層至30層的商品住宅、2幢4層商業用房、2座1層地下車庫及公建配套用房組成。本工程地上建筑總面積：117922m2，地下總建筑面積:24984.78 m2，總建筑面積：142906。78 m2。其中商業建筑為框架結構，東西商場建筑高度均為2

2、0.5m，住宅為剪力墻結構,1#樓22F，建筑高度71.85米;2#樓28F,建筑高度84。60米；3樓30F，建筑高度89.91米；4樓30F，建筑高度89.91米;5樓28F，建筑高度84。60米；6樓24F,建筑高度77.65米.本腳手架方案參數：雙排腳手架高度50m，其中24m以下為雙立桿，24m以上采用單立桿腳手架寬0.90m，步距1。80m，立桿縱距1。2m,內排架距墻體0。3m,連墻架采用預埋鋼筋焊縫連接，按二步三跨布置。編制依據：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ130-2011）鋼結構設計規范 （GB500172003）建筑結構荷載規范 （GB500092001）

3、混凝土結構設計規范 （GB500102002）建筑地基基礎設計規范 （GB50007-2002）建筑施工安全檢查標準 （JGJ592011)二、材料準備如下(1）鋼管選用國標直縫電焊鋼管(GB/T13793）,質量符合國標碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求.鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲,壓扁或裂紋鋼管不得采用。（2）扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用,扣件應做防銹處理,螺栓擰緊，扭力矩達65N。M時不得發生破壞.扣件主要有三種形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用

4、于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。(3）腳手板采用由毛竹制作的竹制笆板。三、縱向水平桿 （1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；（2)縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置,兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不能大于 0.40m；（3）縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上,并應等間距設置,間距不應大于400mm.四、橫向水平桿（1)主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于1

5、50mm，內排腳手架的外伸長度 300mm；（2)作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2；（3)使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上。五、腳手板 （1)作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120150mm； （2）竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用搭接平鋪，四個角應用直徑1。2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上； (3）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。六、立桿 (1）每根立桿底部設置底座或墊板； （2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角

6、扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm； （3）腳手架底層步距不大于2m; (4) 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為2步3跨 (5）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定： a。 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接

7、頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3； b。搭接長度不小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。 （6）立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1。5m. 七、連墻件 (1）宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm; （2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置,當該處設置有困難時,應采用其它可靠措施固定； (3）優先采用菱形布置,也可采用方形，矩形布置； (4） 一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m。 （5） 必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。 (6）連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉

8、筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接； （7) 連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐,頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋； (8）當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠連接,與地面的傾角應在45度60度之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；（9）架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。八、門洞處構造 （1）門洞采用上升斜

9、桿，平行弦桿桁架結構型式，斜桿與地面的傾角在45度60之間.門洞桁架的型式采用B型 ；（2)雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內的圖示節間設置一根斜腹桿（圖中的11,2-2，3-3剖面）；斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm.當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時,宜采用對接扣件連接，也可采用搭接; （3）門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口12步；（4）門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端

10、頭，均應增設一個防滑扣件,該扣件宜緊靠主節點處的扣件。九、剪刀撐與橫向斜撐 （1) 每道剪刀撐跨越立桿的根數 6，每道剪刀撐寬度不應小于4跨,且不應小于6m,斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間； (2) 外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐; （3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm； （4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；（5）橫向斜撐的設置應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平

11、桿的伸出端上,旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜撐在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜撐固定在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接或搭接； （6） 腳手架除拐角應設置橫向斜撐外,中間應每隔6跨設置一道.十、斜道 （1) 腳手架采用之字型斜道； （2）斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；運料斜道寬度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1：3; (3）拐彎處應設置平臺,其寬度不應小于斜道寬度; （4）斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1。2m，擋腳板高度不應小于180mm； （

12、5）運料斜道兩側，平臺外圍和端部均設置連墻件;每兩步應加設水平斜桿，設置剪刀撐和橫向斜撐。 （6）斜道腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；接頭采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處宜采用三角木填順; （7)3 人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑木條,木條厚度宜為2030mm。十一、地基與基礎根據本工程腳手架搭設高度和施工現場的土質情況，對腳手架基礎按建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）的有關規定進行處理。架基采用三七灰土回填，考慮到外架的牢固、穩定、安全、必須對基上土分層夯實，平整,再澆

13、C15砼墊層10cm厚抹平，腳手架底座面標高應高于自然地平50mm，四周做返水溝作有序排水，防止架基浸水下沉，影響安全，基礎驗收合格后應準確放樣定位。十二、腳手架拆除拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即拆除順序：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架，做到一步一清、一桿一清。拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 (1)應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件，支撐體系等是否符合構造要求； （2)應根據檢查結果確定拆除順序和措施,經主管部門批準后方可實施； （3）應由施工負責人進行安全技術

14、交底; (4）拆除作業應由上而下逐層進行; （5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先拆連墻件整層或數層后再拆除腳手架，分層拆除,高度不應大于2步，如大于2步，應增設連墻件加固； （6）當拆至最后一根立桿高度時，應在適當位置加臨時拋撐后再拆除連墻件；（7）各構配件嚴禁拋擲至地面。腳手架拆除的安全技術措施：a拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮,禁止非作業人員進入。b拆除時要統一指揮，上下呼應,動作協調，當解開與另一人有關的接扣時，應先通知對方，以防墜落.c在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交待清楚后方可離開.d每天拆架下班后,不應留下隱患部位。e所有

15、桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面.f所有的腳手板，應自外向里豎立拌勻，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。附件計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001). 計算參數： 雙排腳手架，搭設高度50。0米，下部26m立桿采用雙立管,24m以上為單立桿。 立桿的縱距1.20米,立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0。30米，立桿的步距1.80米。 鋼管類型為483。5,連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米,水平間距3.60米。 施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片,荷

16、載為0。15kN/m2，按照鋪設4層計算. 欄桿采用竹笆片,荷載為0。15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面,且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0.55kN/m2，高度變化系數1。6700，體型系數0。6000. 地基承載力標準值200kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2,地基承載力調整系數1.00. 一、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面. 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1。均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=

17、0.1500。900/2=0。068kN/m 活荷載標準值 Q=2。0000.900/2=0。900kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20。038+1.20.068=0。127kN/m 活荷載的計算值 q2=1。40.900=1。260kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.127+0。101.260）1.2002=0。196kN。m 支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為 M2=（0.100。12

18、7+0。1171。260）1.2002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.231106/5080.0=45.391N/mm2 大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0。038+0.068=0。106kN/m 活荷載標準值q2=0.900kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0.6770。106+0。9900.900)1200.04/（1002。06105121900.0)=0.795mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm，滿足要求！

19、 二、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形. 1。荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381。200=0。046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9001。200/2=0。081kN 活荷載標準值 Q=2。0000.9001。200/2=1。080kN 荷載的計算值 P=1.20。046+1。20。081+1。41.080=1.664kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式

20、如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=（1.20.038)0.9002/8+1.6640。900/4=0.379kN。m =0。379106/5080.0=74.641N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求! 3。撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00。038900.004/（3842。060105121900。000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0。046+0。081+1.080=1。207kN 集中荷載標準

21、值最不利分配引起的最大撓度 V2=1207。080900。0900.0900.0/（482。06105121900.0)=0。730mm 最大撓度和 V=V1+V2=0。743mm 小橫桿的最大撓度小于900。0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9001.200/2

22、=0.081kN 活荷載標準值 Q=2。0000。9001.200/2=1.080kN 荷載的計算值 R=1.20。035+1.20。081+1。41.080=1。651kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： （1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）;本例為0。1161 NG1 = 0.11650。000=5。

23、805kN （2）腳手板的自重標準值(kN/m2）;本例采用竹笆片腳手板，標準值為0。15 NG2 = 0.15041.200（0。900+0.300)/2=0.432kN （3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0.1501。2004/2=0。360kN (4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）；0.005 NG4 = 0.0051.20050.000=0。300kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6。897kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內

24、施工荷載總和的1/2取值. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021。2000。900/2=2.160kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 - 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB500092001）附錄表D。4的規定采用：W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001)附錄表的規定采用：Uz = 1。670 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0。70.5501。6700.600 = 0.386kN/m2. 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG

25、 + 0。851。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。26.897+0.851。42.160=10。847kN 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26。897+1。42.160=11。300kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10 其中 Wk - 風荷載標準值(kN/m2）; la 立桿的縱距 （m）； h - 立桿的步距 （m）。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851。40。3861.2001.8001.800/10=0。1

26、78kN.m 五、立桿的穩定性計算： 1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=11.300kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 計算長度 （m）,由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551.5001。800=3。118m; A 立桿凈截面面積,A=4.890cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5。080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。186；

27、鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到 =11300/(0。19489）=124。392N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2； 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 2。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10。847kN; i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm; k - 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定,u=1.500； l0 計算長度 （m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001。800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4

28、。890cm2; W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=5。080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW=0。178kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到 =10847/（0.19489)+178000/5080=154。533N/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下

29、式計算: 其中 NG2K - 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.092kN； NQ - 活荷載標準值，NQ = 2。160kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0。116kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 102。562米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米: 經計算得到,不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50。000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力,NG2K = 1。092kN; N

30、Q - 活荷載標準值，NQ = 2。160kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.116kN/m; Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk; 經計算得到，考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 82。907米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，考慮風荷載時,腳手架搭設高度限值 H = 50。000米。 七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載標

31、準值，wk = 0.386kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw = 3.603。60 = 12.960m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)；No = 5.000 經計算得到 Nlw = 6。999kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 11。999kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0。95; A = 4。89cm2；f = 205。00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 95。411kN NfNl,連墻件的設計計算滿足要求! 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2），p = N/A;p = 45.20 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN）；N = 11.30 A - 基礎底面面積 (m2)；A = 0。25 fg - 地基承載力設計值 (kN/m2);fg = 200。00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1。00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 200。00 地基承載力的計算滿足要求！