1、目錄1.編制依據32.工程概況42.1建筑工程簡介42.2安全生產保證體系42.3安全生產責任制度52.4安全目標72.5文明施工目標73.施工準備83.1技術準備83.2生產準備94.主要施工方法104.1材料要求10鋼管10扣件11腳手板11連墻件11工字鋼12安全平網、兜心網、和密目立網125.懸挑腳手架選用事項135.1工字鋼懸挑腳手架體系選用條件要求13 5.2懸挑式腳手架構造要求.135.3懸挑式腳手架搭設要求15六.補充計算書.181.編制依據類別項目編號圖紙本工程設計施工圖施組本工程施工組織設計00-C2-001主要規范、規程、標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-201

2、6建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2011鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程DB11/T583-2015鋼管腳手架扣件GB15831-2006碳素結構鋼GB/T700-2006鋼絲繩GB/T20118-2006安全網GB5725-20092.工程概況2.1建筑工程簡介2.1本工程為xx市xx區汽車城4-124地塊其它類多功能用地項目地下車庫及16#樓工程，位于xx區xx鎮，xx區二環路東側，總建筑面積:96703m2，地下12層，地上1#2#樓為2層、3#、4#、樓為12層、5#樓為9層、6#樓為10層，標準層層高1#、2#、5#、6#樓，4.2米，3#、4#樓標準層為3.

3、3米，結構形式為筏板基礎鋼筋混凝土框架剪力墻結構。 本次腳手架施工針對1-6號樓區域。腳手架為雙排雙腳手架。1）落地腳手架立桿主要落在室外地坪-0.20標高上，1#、2#樓搭設落地式腳手架2層9.1+1.5+0.2=10.8m，3#、4#、樓搭設至七層頂（八層結構位置28.07m），搭設總高度28.27m。懸挑腳手架首層搭設在七層頂（八層結構位置28.07m）位置，搭設高度43.75+1.5-28.07=17.18m，5#、樓搭設至五層頂（六層結構）的位置設置懸挑，懸挑高度為34.7+1.5-20.91=15.29m，落地式腳手架搭設21.11m；6#樓搭設至七層頂（八層結構）的位置設置懸挑，

4、懸挑高度為43.75+1.5-29.3=15.95m，落地式腳手架搭設高度29.5m。 2.2安全生產保證體系本工程建立以項目經理部為核心的安全施工領導組織，組成以項目經理為首的分級負責的安全生產保證體系，如下圖所示。2.3安全生產責任制度項目經理：是安全生產的第一責任人，統籌協調、指揮、全面負責安全管理。安全生產責任人：是安全管理的第一直接責任人，代表項目經理部行使安全管理的權力，負責本工程安全標準的制定，執行情況的監督與檢查。項目總工：是安全技術的第一責任者，負責安全技術措施的審核批準。生產副經理：是對現場安全全過程進行管理監督的有效管理人。各工長、專職安全員在指揮部的統一領導下，具體負責

5、安全技術、措施的執行，領導勞務作業隊伍開展安全建設，是安全生產有力保證層?，F場施工員安全責任：（1）工地施工員應對所管工程的安全生產負直接責任。（2）組織實施安全技術措施，進行安全技術交底。（3）不違章指揮，組織工人學習安全操作規程，教育工人不違章作業。（4）發生工傷事故要立即上報，保護現場，參與調查處理工作。（5）參加工地的定期安全生產檢查，并負責整改措施的落實。項目安全資料員、安全檢查員安全責任：（1）工地安全員協助工地負責人對本工地工人進行經常性的安全生產教育。（2）組織本工地成員學習安全技術操作規程、安全生產制度和正確使用安全防護用具、用品，對施工班組進行安全交底工作。（3）要嚴格按各

6、種安全規定對本作業區的一切安全防護設施進行認真檢查，保證工人能在安全的環境下操作，不合格的要堅決整改。（4）堅決制止違章作業，當發現有不安全情況時，要及時處理和向領導匯報，如遇緊急險情時，有權命令撤出作業人員，并報告有關領導處理。（5）參加本工地的安全事故分析研究，建議和協助工地完善防止事故發生的安全措施。（6）參加分公司或工地的安全活動和安全檢查。班（組）長安全責任：（1）班（組）長是本班安全生產的直接責任人，要模范遵守安全生產規章制度，領導本班（組）安全作業。（2）對班組成員認真進行安全交底，有權拒絕違章指揮。（3）班組要對所使用的機具、設備、防護用具及作業環境進行安全檢查，發現問題立即采

7、取改進措施，制止冒險作業。（4）組織班組安全活動日，開好班前安全生產會。（5）發生工傷事故要立即向領導（項目負責人或施工員）報告。工人（民工、臨時工）安全責任：（1）凡沒有按受崗位安全教育的工人（民工）不得上崗作業。（2）要認真執行安全生產操作規程和本單位的安全制度，不違章作業。（3）積極參加工地組織的安全學習，有事要先請假，事后補上上次學習。（4）進入施工現場自覺配帶個人勞動防護用品，服從工地安全管理人員的指揮。（5）作業時關心周圍工人的安全狀況，發生險情和他人違章作業要及時向班長報告。2.4安全目標確保無重大工傷事故，杜絕死亡事故，輕傷頻率控制在3以內。2.5文明施工目標達到xx市施工現場

8、管理的相關要求。3.施工準備3.1技術準備3.1.1技術交底技術交底中的操作工藝及措施要求應具體、細致、可操作性強。技術交底需有本工程明確的質量要求；技術交底有成品保護、安全、環保措施；技術交底中的技術負責人、交底人、被交底人均應明確交底內容。3.1.2機具準備要求安裝工具由分包單位自備，但要求所使用的設備必須滿足本工程要求。3.1.3技術工作計劃（1）技術交底計劃施工方案交底計劃安排表序號交底名稱交底人參加人員日期安排1型鋼懸挑式雙排腳手架施工方案項目總工棟號長、安全生產部、分包單位施工隊長及技術員2017.09.施工技術交底計劃安排表序號交底名稱交底人參加人員日期安排1型鋼懸挑式雙排腳手架

9、安裝技術交底技術質量部棟號長、分包單位班組2017.09.2型鋼懸挑式雙排腳手架安裝安全交底安全生產部棟號長、分包單位班組2017.09.3.2生產準備3.2.1生產臨時設置投入力量清除施工場地上的各種障礙物，從而保證下一步全面施工的順利進行；同時安排臨時設施。3.2.2各種資源需用量計劃（1）主要勞動力計劃根據圖紙及材料種類、合同工期考慮，各棟號平均人數15人，為保證質量、提高效率，作業班組保持相對穩定。（2）主要周轉材料投入計劃主要周轉材料投入計劃序號材料名稱規格單位備注1鋼管48m外腳手架搭設2扣件個外腳手架搭設3腳手板m2外腳手架搭設4I16工字鋼4.1m根腳手架底部懸挑體系4.主要施

10、工方法根據建筑平面特點并結合現場情況：工字鋼懸挑腳手架體系，在滿足搭設高度小于20m的要求下，整套體系分1步完成. 懸挑腳手架的架體部分均采用48鋼管搭設，架子立桿縱距為1.2m，立桿橫距為1m，步距為1.5m，內立桿離開墻面處150mm。 4.1材料要求4.1.1鋼管腳手架鋼管采用48mm，壁厚3.5mm；橫向水平桿最大長度2200mm，其它桿最大長度6000mm，且每根鋼管最大重量不應大于25kg。鋼管尺寸和表面質量應符合下列規定：新鋼管應有質量合格證、質量檢查報告；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1

11、焊接鋼管尺寸（mm）： 外徑48、壁厚3.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.50游標卡尺4各種桿件的端部彎曲L1.5m5鋼板尺5立桿彎曲 3ml4m4ml6.5m12206水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼管上禁止打眼。4.1.2扣件扣件式鋼管腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）規定；采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用；腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭矩達65N.M時,不得發生破壞。4.1.3腳手板腳手板采用由50mm厚松木板，每塊質量不宜大于30kg。4.1.4

12、連墻件連墻件的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A的規定。經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。4.1.5工字鋼采用16#輕型工字鋼，高度160mm，腿寬81mm，腰厚5mm，理論重量15kg/m，單根懸挑鋼梁長度4.1m。安全平網、兜心網、和密目立網采用xx市建委推薦的免檢單位生產的合格產品。5.懸挑腳手架選用事項根據DB11/T583-2008第1.0.3條規定，“在建筑施工中按照本規程規定的條件直接選用腳手架、模板支架時，其各項參數和使用條件必須全部滿足本規程的要求，否則應另行

13、設計計算。施工時必須嚴格遵守本規程提出的各項構造要求和安全措施，不得修改、降低?！本唧w選用內容如下：5.1工字鋼懸挑腳手架體系選用條件要求(符合規程表5.1.1要求)5.2懸挑式腳手架構造要求5.2.1工字鋼型號選用（符合規程表5.2.1要求）5.2.2懸挑鋼梁長度及錨固端中心位置選用（符合規程表5.2.2要求）5.2.3懸挑腳手架架體構造選用（符合符合規程表5.2.4要求）5.3懸挑式腳手架搭設要求5.3.1懸挑梁的長度應取懸挑長度的2.5倍，懸挑支承點應設置在結構梁上，不得設置在外伸陽臺上或懸挑板上（有加固的除外），懸挑端應按梁長度起拱0.5。5.3.2懸挑梁末端應由不少于兩道的預埋 型螺

14、栓固定，錨固位置設置在樓板上時，樓板的厚度不得小于120；樓板上應預先配置用于承受懸挑梁錨固端作用引起負彎矩的受力鋼筋，否則應采取支頂卸載措施，平面轉角處懸挑梁末端錨固位置應相互錯開。5.3.3預埋型螺栓的直徑為20mm，寬度為160mm，頂板外露高度不小于240mm；螺栓絲扣應采用機床加工并冷彎成型，不得使用板牙套絲或擠壓滾絲，長度不小于120mm； 型螺栓宜采用冷彎成型。5.3.4懸挑梁采用焊接接長時，應按等強標準連接，焊縫質量滿足一級焊縫的要求。5.3.5懸挑梁應按架體立桿位置對應設置，每一縱距設置一根。5.3.6懸挑桁架焊接質量應滿足GB50205鋼結構工程施工質量驗收規范的相關規定，

15、經驗收合格后方可使用。5.3.7懸挑架體立桿、水平桿、掃地桿、扣件及橫向斜撐的搭設應滿足下表的有關要求。5.3.8懸挑架體所處高度低于50時連墻件按上表的要求設置；架體所處高度超過50 時連墻件應按兩步兩跨設置。5.3.9懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續設置。5.3.10梁式懸挑架搭設在非直線 （ 折、弧線）的結構外圍時，懸挑梁應垂直于外圍面或為徑向，架體的設計縱距應以較長縱距為準。5.3.11懸挑式腳手架架體結構在平面轉角處應采取加強措施。如下圖：5.3.12懸挑式腳手架架體的底部與懸挑構件應固定牢靠，不得滑動或竄動。六.補充計算書懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手

16、架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度18米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0.15米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為48.33.6，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距2.40米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16k

17、N/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。卸荷吊點按照構造要求考慮，不進行受力計算！懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2.00米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形

18、。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.040kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.200/2=0.060kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.200/2=1.200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.040+1.20.060=0.120kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.120+0.101.680)1.2002支座最

19、大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.120+0.1171.680)1.2002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.300106/5260.0=57.086N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.040+0.060=0.100kN/m活荷載標準值 q2=1.200kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.100+0.9901.200)1200.04/(1002.06105127100.0)=0.994mm大橫桿的最

20、大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0401.200=0.048kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.2001.200/2=0.072kN 活荷載標準值 Q=2.0001.2001.200/2=1.440kN 荷載的計算值 P=1.20.048+1.20.072+1.41.440=2.160kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配

21、的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.040)1.2002 =0.656106/5260.0=124.800N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0401200.004/(3842.060105127100.000)=0.04mm集中荷載標準值 P=0.048+0.072+1.440=1.560kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓

22、度 V2=1559.6401200.01200.01200.0/(482.06105127100.0)=2.144mm最大撓度和 V=V1+V2=2.185mm小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0401.200=0.048kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.2001.200/2=0.072kN 活荷載

23、標準值 Q=2.0001.2001.200/2=1.440kN 荷載的計算值 R=1.20.048+1.20.072+1.41.440=2.160kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1336 NG1 = 0.13415.290=2.043kN(2)腳手板的自重標準值(kN

24、/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.10041.200(1.200+0.150)/2=0.324kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1601.2004=0.768kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.20015.290=0.183kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.318kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 N

25、Q = 2.00021.2001.200/2=2.880kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.318+0.91.42.880=7.611kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計

26、算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.318+1.42.880=8.014kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.014kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度

27、 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為2685/16=169 0 允許長細比(k取1)，為2325/16=146 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.251； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =8014/(0.25506)=63.126N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2

28、.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.611kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為2685/16=169 0 允許長細比(k取1)，為2325/16=146 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的

29、結果查表得到0.251； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.077kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =7611/(0.25506)+77000/5260=74.503N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 311.607kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到: Nl=5.268kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算

30、懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 2000mm，ml = 150mm，m2 = 1350mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=8.01kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.00

31、=0.75 kl=0.15/2.00=0.08 k2=1.35/2.00=0.68代入公式，經過計算得到支座反力 RA=22.791kN支座反力 RB=-5.903kN最大彎矩 MA抗彎計算強度 f=12.297106/(1.05141000.0)=83.062N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=3.32+2.88=6.20kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大撓度 Vmax=6.696mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表5.1.8規定：水平支撐

32、梁的最大撓度小于3000.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度 =12.30106/(0.929141000.00)=93.88N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.903kN

33、水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用2個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0.85的折減系數；鋼筋拉環抗拉強度為110.50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=59034/(3.1416110.502)1/2=6mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5.90kN；

34、d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于5902.84/(3.1416201.5)=62.6mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5.90kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=15.87N/mm2；經過計算得到公式右邊等于153.7kN

35、樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 150-15 = 135mm；s = 5.90106/(1.00016.7001.21000135.02)=0.0160 = 1-(1-20.0160)1/2=0.0160s = 1-0.0160/2=0.9920樓板壓點負彎矩配筋為 As = 5.90106 / (0.9920135.0210.0) = 209.9 mm2懸挑腳手架計算滿足要求！