1、xx（xx）電瓷有限公司一期增建廠房4軸線15.500米高大梁模板專項施工方案一、工程概況1-1項目名稱：xx（xx）電瓷有限公司一期增建工程1-2所在地：xx1-3設計：1-4監理：x1-5施工：1-6構造：框排構造，鋼屋面1-7規模：地上一層1-8用途：工廠1-9建筑面積：1794 1-10工期控制：3月12日9月25日1-11質量目的：合格二、方案選取 本工程考慮到施工工期、質量和安全規定，故在選取方案時，應充分考慮如下幾點： 1、模板及其支架構造設計，力求做到構造要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定條件下和規定有效期限內，可以充分滿足預期安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常用

2、通用、可周轉運用，便于保養維修。 4、構造選型時，力求做到受力明確，構造辦法到位，升降搭拆以便，便于檢查驗收。5、模板及模板支架搭設，還必要符合JCJ59-99檢查原則規定，要符合省文明標化工地關于原則。6、綜合以上規定，擬采用如下施工方案（詳細見附圖）：（1）、梁底模采用18厚膠合板，龍骨采用3根4090木方，間距250mm；（2）、梁側模采用18厚膠合板，次龍骨采用6根4090木方，主龍骨采用483.0原則鋼管，間距400，設一道12對拉螺桿，距底模距離為600，主龍骨鋼管在梁上口用短鋼管連接；（3）、梁模板支撐采用鋼管腳手架，步距1.5米，梁底承重立桿橫向間距1.2m*2+0.4m+0.

3、3m+0.4m+1.2m*2,設立8根承重立桿，架體寬度為5.9米（按高寬比1：3），架體排距為1m。架體按照構造規定設立剪刀撐；（詳細見附圖）（4）、架體基本土要分層夯實,架體范疇澆注100厚混凝土墊層，沿梁方向鋪設50厚腳手板，伸入設備基本某些架體基本從設備基本底搭設滿堂腳手架搭設上來。三、模板安裝1、梁模板安裝順序及技術要點： 模板安裝順序：搭設架體和調平梁底模板超平桿 按標高鋪梁底模板拉線找直固定綁扎梁鋼筋安裝墊塊 梁側模板 調節模板。2、梁模板施工時注意如下幾點：（1）模板支撐鋼管必要在墊通長腳手板，板厚50mm；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接

4、牢固，水平拉撐連通；（3）依照梁跨度，決定頂板模板起拱大小：按照2原則起拱；3、剪刀撐布置規定模板支架立桿構造應符合下列規定：（1）立桿必要設立縱、橫掃地桿。（2）高支模立桿步距為1.5m,并應設立縱橫水平拉桿。（3）立桿接長必要按關于規定采用對接扣件連接。（4）支架立桿應豎直設立，2m高度垂直容許偏差為15mm。（5）當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應不不大于 25mm。四、 模板拆除 1、模板拆除依照現場同條件試塊指引強度，符合設計規定百分率后，由技術人員發放拆模告知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下規定。在拆除側模時，混凝土

5、強度要達到1.2MPa（根據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土底模，其混凝土強度必要符合下表規定后方可拆除。3、拆除模板順序與安裝模板順序相反，先支模板后拆，后支先拆。五、 模板技術辦法 1、進場模板質量原則 模板規定： （1）技術性能必要符合有關質量原則（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢查）。 （2）外觀質量檢查原則（通過觀測檢查） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不不不大于0.001m2 。每平方米污染面積不不不大于0.005m2 （3）規格尺寸原則 厚度檢測辦法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長

6、短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測辦法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測辦法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測辦法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者比值為翹曲度。 2、模板安裝質量規定 必要符合混凝土構造工程施工及驗收規范（GB 50204-）及有關規范規定。即模板及其支架應具備足夠承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆構造上層模板及其支架時，下層樓板應具備承受上層荷載承載能力，或加設支架

7、；上下層支架立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢查辦法：對照模板設計文獻和施工技術方案觀測。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢查辦法：觀測。 （2） 普通項目 1）模板安裝應滿足下列規定： 模板接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢查辦法：觀測。 2）對跨度不不大于4m 現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按規定起拱。 檢查數量：按規范規定檢查批（在同一檢查批內，對梁，應抽查構件數量10，且不應少于3 件；對

8、板，應按有代表性自然間抽查10，且不得不大于3 間。）檢查辦法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上預埋件、預留孔洞均不得漏掉，且應安裝牢固其偏差應符合附表1規定； 檢查數量：按規范規定檢查批(對梁、柱，應抽查構件數量10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性自然間抽查10，且不得不大于3間)。 檢查辦法：鋼尺檢查。 （3）現澆構造模板安裝偏差應符合表1 規定。 檢查數量：按規范規定檢查批(對梁、柱，應抽查構件數量10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性自然間抽查10，且不得不大于3間)。現澆構造模板安裝容許偏差和檢查辦法見表1：（檢查辦法：檢查同條件養護試塊強度實驗值。檢查軸

9、線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中較大值。） （4）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上500線，依照層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板底標高線。 （5）模板變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀測模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐與否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （6）模板拼縫、接頭

10、模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 3、其她注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，此外對于某些質量通病制定防止辦法，防患于未然，以保證模板工程施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必要有單項施工方案和給施工隊伍書面形式技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整潔，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）支柱所設水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選取水性脫模劑，在安裝前將脫膜

11、劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要恰當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，禁止拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損板面及時進行修補。六 安全、環保文明施工辦法 （1）拆模時操作人員必要掛好、系好安全帶。 （2）支模前必要搭好有關腳手架（見本工程腳手架方案及有關方案、有關安全操作規程等）。 （3）澆筑混凝土前必要檢查支撐與否可靠、扣件與否松動。澆筑混凝土時必要由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐與否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平

12、臺連接處螺栓與否松動，發現問題及時組織解決。 （4）木工機械必要嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必要接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必要具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時禁止電鋸和電刨同步使用；使用木工機械禁止戴手套；長度不大于50cm 或厚度不不大于鋸片半徑木料禁止使用電鋸；兩人操作時互相配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （5）用塔吊吊運模板時，必要由起重工指揮，嚴格遵守有關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必要采用兩個以上

13、吊點，且必要使用卡環吊運。不容許一次吊運二塊模板 （6）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其她模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存儲進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整潔有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗整體效果。七、 模板施工應急救援預案（一）、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案 1.一旦發生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應及時組織人員進行急救，并電話告知公司應急反映組織機構，同步迅速呼喊醫務人員前來現場進行急救。 2.迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上重物；清除傷病員口鼻內泥砂、嘔吐物、血塊或其她異物，保持呼吸道暢通等。

14、3.檢查傷員生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏狀況。如有呼吸心跳停止，應就地立即進行心臟按摩和人工呼吸 。4.止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同步盡快送往醫院。5.觀測受傷人員摔傷及骨折部位，看其與否昏迷；注意摔傷及骨折部位保護，避免不對的抬運，使骨折錯位而導致二次傷害。6.車輛一到及時就近送往醫院。7.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。8.總結經驗教訓，教誨職工。（二）、觸電事故應急救援預案1.如果發生觸電事故時一方面斷開電源。項目部應及時組織人員進行急救，并電話告知公司應急反映組織機構，同步迅速呼喊醫務

15、人員前來現場進行急救。2.如果電源開關在較遠處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分離。3.高壓線路觸電：立即告知供電部門停電，如一時無法告知供電部門停電則可拋擲導電體（如裸導線），讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4.觸電者脫離電源后立即進行急救，同步告知110送往近來醫院。5.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。6.總結經驗教訓，教誨職工。（三）、機械傷害應急救援預案1.一旦發生機械傷害事故后，項目部應及時切斷電源并組織人員進行急救，并電話告知公司應急反映組織機構，同步迅速呼喊醫務人員前來現場進行急救。2.對傷員進行必要解決，如止血：有創傷出血者，應迅

16、速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同步盡快送往醫院。3.車輛一到及時就近送往醫院。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教誨職工。（四）、模板、腳手架坍塌1.一旦發生模板、腳手架坍塌事故，現場急救組應一方面進行疏散，清點人員，擬定有無人員失蹤、受傷。理解事發前該區域施工人員狀況，作業人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，及時組織有效挖掘、移除工作。挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止及機械對被埋人員導致傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。急救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時

17、換班，保障急救挖掘、移除人員體力，保證在最短時間內將被壓埋人員急救出來。2.如有人員失蹤、受傷，安全保衛組應及時報警。并做好救濟車輛引導。3.在專業醫療人員到達前由現場傷員急救組對受傷人員進行簡樸救濟。（1）爭分奪秒急救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。（2）出來之后，呼吸停止者及時做人工呼吸，然后進行正規心肺復蘇。（3）傷口止血且使用止血帶。（4）切忌對壓傷進行熱敷或按摩。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教誨職工。（五）、消防事故應急救援預案 為了減小火災影響，有效急救受傷人員，特制定如下應急預案：1. 發生火災后，應大聲喊：“起火了

18、！起火了！” ，并撥打110報警；2. 現場急救組及時展開撲救防止火在蔓延，并及時告知公司消防組；3. 消防組接到報警后及時到現場組織撲救；4. 報警時一定要講清發生火災布置、著火材料、大概面積并留下報警人電話；5. 撥打110報警后，報警人到場外馬路上等待消防車到來并做好向導工作；6. 接到報警后，消防組及時告知醫務室人員到達現場組織急救；7. 安全保衛組組織人員按照疏散圖批示及時疏散留在現場工作人員；8. 安全保衛組安排人員管理現場，防止趁亂偷盜行為發生；9. 現場急救組隨時與現場傷員營救組保持聯系，如需送往醫院治療及時告知現場傷員營救組；10. 發生火災后及時切斷電源，以防止撲救過程中導

19、致觸電；11. 在火災現場如有易爆物質，一方面轉移該物質以防止爆炸發生；12. 如電器起火應一方面切斷電源再組織撲救；13. 如精密儀器起火應使用二氧化碳滅火器進行撲救；14. 如油類、液體膠類發生火災應使用泡沫或干粉滅火器，禁止使用水進行撲救；15. 在撲救燃燒產生有毒物質火災時，撲救人員應當佩戴防毒面具后方可進行撲救；16. 在撲救火災過程中，始終堅持救人第一原則，禁止因拯救物資而置生命于不顧；17. 對傷者實行急救辦法后，及時送往醫院治療；18. 消防組值班人員堅守崗位，認真負責、做好下情上達工作，對事件發展狀況，所采用辦法，存在問題，要認真做好記錄，直至事件完全解決；19. 事故調查組

20、對事故因素進行調查、評價并提出相應解決方案；事故調查組將事件發生、解決全過程和防止方案及時向公司報告。20. 滅火材料準備：二氧化碳泡沫滅火器/臺干粉滅火器/臺消防水帶/條項目部1010（六）、項目部安全急救援預案為了防范安全事故發生，加強安全防范辦法，避免安全事故發生；在浮現安全事故時，可以做到及時，有效針對事故發生而采用辦法，使經濟損失和人員傷亡減少到最低限度，項目部特別成立安全事故緊急救援小組，并且經常演習，達到在安全事故發生可以迅速、及時解決妥當。一、 安全事故緊急救援小組名單：組長：蔣國平副組長：蔣國建成員： 馬旭明 現場安全員 各班組組長各成員職責：1、組長：發生安全事故后，負責總

21、體調度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間獲得聯系。2、副組長：負責現場指揮實行救護工作，安排人員疏散、管理，保持穩定現場，冷靜沉著解決。3、各成員：負責實行救護工作，保證事故發生后，能使救護工作做到最佳，保證經濟損失和人員傷亡減少到最低限度。二、在發生安全事故時，緊急動員小組成員和各班班組進行迅速、針對性解決，保護好現場。緊急救援電話：火警：119 急救：120 報警：110七 混凝土澆筑方案（一）作業準備1澆筑前應將模板內垃圾、泥土、木方等雜物及鋼筋上油污清除干凈，并檢查鋼筋保護層墊塊與否墊好，鋼筋保護層墊塊與否符合規范規定。2澆筑前澆水使模板濕潤。3施工縫松散砼及砼軟弱

22、層已剔掉清凈，露出石子，并澆水濕潤、無明水。（二）砼澆筑與振搗普通規定1采用泵送砼，砼自輸送泵口下落自由傾落高度不得超過2m，澆筑高度如超過2m時必要采用辦法，如用串桶或溜等。2使用插入式振動泵應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得漏掉，做到均勻振實。移動間距普通為300400mm。振搗上一層時應插入下層510cm，以使兩層砼結合牢固。振搗時，振搗棒不得觸及鋼筋和模板。3澆筑砼應持續進行。如必要間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層砼初凝前，將次層砼澆筑完畢。普通超過2小時應按施工縫解決。4澆筑砼時應經常觀測模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件各插筋等有無移動、變形或堵塞狀況，發現問題應

23、及時解決，并應在已澆搗砼初凝前修正完好。（三）梁砼澆筑 1、 梁澆筑辦法分兩層澆筑(框架柱5.8m高分兩次澆注，柱澆注完畢澆注4軸線KL2梁,澆注梁高一半后澆注BE1軸框架梁混凝土,然后澆注4軸KL2上半某些梁混凝土一層（梁半高）澆注完畢后澆注第二步混凝土。 2、用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推動，每層均應振實后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。 3、 梁柱節點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用小粒徑石子同強度級別混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。 （四）養護 混凝土澆筑完畢后，應在12小時內澆水養護，澆水次數應能保持砼有足夠濕潤狀態，養護期普通不少于7天。

24、（五）、應注意質量問題1蜂窩：因素是砼一次下料過厚，振搗不實或漏振，模板有縫隙使水泥漿流失。2露筋：因素是鋼筋墊塊位移、間距過大、漏放、鋼筋緊貼模板導致露筋，或梁、板底部振搗不實，也也許浮現露筋。3孔洞：因素是鋼筋較密部位砼被卡，未經振搗就繼續澆筑上層砼。4縫隙與夾渣層：施工縫處雜物清理不凈或底漿振搗不實等因素，易導致縫隙、夾渣層。5梁、柱連接處斷面尺寸偏差過大，重要因素是柱接頭模板剛度差、支撐不牢固或支此部位模板時未認真控制斷面尺寸。八、梁模板(扣件鋼管架)計算書xx（xx）電瓷有限公司一期增建廠房工程；屬于排架構造，由大林組木工班組組織施工。高支撐架計算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

25、規范（JGJ130-）、混凝土構造設計規范GB50010-、建筑構造荷載規范(GB 50009-)、鋼構造設計規范(GB 50017-)等規范編制。因本工程梁支架高度不不大于8米，跨度不不大于18米屬危險性較高模板支撐工程，依照關于文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參照了施工技術（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中某些內容。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.55；梁截面高度 D(m):1.20立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿步距h(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：15.50；梁兩側立柱間距(m):1.

26、98；承重架支設:多根承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.65；采用鋼管類型為483.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養狀況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):2.40；混凝土自重(kN/m3):2.50；施工均布荷載原則值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力原則值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載原則值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/

27、mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：6；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數：1；穿梁螺栓豎向距板底距離為：600mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木

28、楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載原則值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板最大側壓力，按下列公式計算，并取其中較小值:其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得4.444h； T - 混凝土入模溫度，取30.000； V - 混凝土澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數，取1.200；2-

29、混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。依照以上兩個公式計算新澆筑混凝土對模板最大側壓力F；分別為 39.662 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板計算 面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）根數為6根。面板按照均布荷載作用下三跨持續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中， - 面板彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板最大彎距(N.mm)； W - 面板凈截面抵抗矩，W = 4

30、01.81.8/6=21.6cm3； f - 面板抗彎強度設計值(N/mm2)；按如下公式計算面板跨中彎矩：其中 ，q - 作用在模板上側壓力，涉及: 新澆混凝土側壓力設計值：q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值：q2= 1.40.440.9=2.02kN/m；q = q1+q2 = 7.776+2.016 = 9.792 kN/m；計算跨度(內楞間距)：l = 239.8mm；面板最大彎距 M= 0.19.792239.82 = 5.63104N.mm；經計算得到，面板受彎應力計算值： = 5.63104 / 2.16104=2.607N/mm2；面板抗

31、彎強度設計值：f = 13N/mm2；面板受彎應力計算值 =2.607N/mm2不大于 面板抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足規定！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上側壓力線荷載原則值：q = 180.4 = 7.2N/mm； l-計算跨度(內楞間距)：l = 239.8mm； E-面板材質彈性模量：E = 9500N/mm2； I-面板截面慣性矩：I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板最大撓度計算值： = 0.6777.2239.84/(10095001.94105) = 0.087 mm；面板最大容許撓度值: = l/250 =239.8/250 = 0.959m

32、m；面板最大撓度計算值 =0.087mm 不大于 面板最大容許撓度值 =0.959mm，滿足規定！四、梁側模板內外楞計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞荷載，按照均布荷載作用下三跨持續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞最大彎距(N.mm)； W - 內楞凈截面抵抗矩； f - 內楞強度設計值(N/

33、mm2)。按如下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞荷載，q = (1.2180.9+1.440.9)0.24=5.87kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； 內楞最大彎距：M=0.15.87400.002= 9.39104N.mm； 最大支座力:R=1.15.870.4=2.583 kN；經計算得到，內楞最大受彎應力計算值 = 9.39104/8.33104 = 1.127 N/mm2； 內楞抗彎強度設計值：f = 15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.127 N/mm2不大于 內楞抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足規定！（2）.內楞撓度驗算其中 E -

34、 面板材質彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上側壓力線荷載原則值： q =18.000.24= 4.32 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； I-面板截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞最大撓度計算值： = 0.6774.324004/(100100008.33106) = 0.009 mm；內楞最大容許撓度值： = 400/250=1.6mm；內楞最大撓度計算值 =0.009mm 不大于 內楞最大容許撓度值 =1.6mm，滿足規定！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞集中力，取內楞最大支座力2.583kN,按照集中荷載作用下持續梁計算。本工

35、程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞最大彎距(N.mm)； W - 外楞凈截面抵抗矩； f -外楞強度設計值(N/mm2)。依照持續梁程序求得最大彎矩為M= 0.925 kN.m 外楞最大計算跨度：l = 450mm；經計算得到，外楞受彎應力計算值： = 9.25105/0.898104 = 103.006 N/mm2； 外楞

36、抗彎強度設計值：f = 205N/mm2；外楞受彎應力計算值 =103.006N/mm2不大于 外楞抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足規定！（2）.外楞撓度驗算依照持續梁計算得到外楞最大撓度為0.2 mm外楞最大容許撓度值： = 450/400=1.125mm；外楞最大撓度計算值 =0.986mm 不大于 外楞最大容許撓度值 =1.125mm，滿足規定！五、穿梁螺栓計算 驗算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓直徑： 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑： 9.85 mm；

37、 穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力： N =180.40.524 =3.773 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=3.773kN 不大于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足規定！六、梁底模板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算原則是按照模板底支撐間距和模板面大小,按支撐在底撐上三跨持續梁計算。強度驗算要考慮模板構造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生荷載；撓度驗算只考慮模板構造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板截面慣性矩I和截面

38、抵抗矩W分別為:W = 5501818/6 = 2.97104mm3； I = 550181818/12 = 2.67105mm4；1.抗彎強度驗算按如下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距)：l =250.00mm； q - 作用在梁底模板均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.2（24.00+2.00）0.551.200.90=18.53kN/m；模板構造自重荷載：q2:1.20.350.550.90=0.21kN/m；振搗混凝土時產生荷載設計值：q3：1.4

39、2.000.550.90=1.39kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.53+0.21+1.39=20.13kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax = 0.1020.1270.252=0.126kN.m； =0.126106/2.97104=4.235N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.235 N/mm2不大于 梁底模面板抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足規定！2.撓度驗算依照建筑施工計算手冊剛度驗算采用原則荷載，同步不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上壓力線荷載: q =（(24.0+2.00)1.200+0.35）0.55= 17.35KN

40、/m； l-計算跨度(梁底支撐間距)：l =250.00mm； E-面板彈性模量：E = 9500.0N/mm2；面板最大容許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板最大撓度計算值： = 0.67717.3532504/(10095002.67105)=0.181mm；面板最大撓度計算值： =0.181mm 不大于 面板最大容許撓度值: = 250 / 250 = 1mm，滿足規定！七、梁底支撐木方計算1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+2)1.20.25=7.8 kN/m；(2)模板自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.25(21.2

41、+0.55)/ 0.55=0.469 kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載原則值 P1 = (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.木方傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.27.800+1.20.469=9.923 kN/m；活荷載設計值 P=1.41.125=1.575 kN/m；荷載設計值 q = 9.923+1.575 = 11.498 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=510510/12 = 4.17102 cm4；3.支撐方木

42、驗算：最大彎矩考慮為持續梁均布荷載作用下彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木邊支座力N1=N2=0.005 KN，中間支座最大支座力N=1.529 KN;方木最大應力計算值 ： =0.023106 /83333.33=0.281 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=31.5291000/(250100)=0.459N/mm2；方木最大撓度：=0.003 mm；方木容許撓度：= 0.714103/250=2.855mm；方木最大應力計算值 0.281 N/mm2 不大于 方木抗彎強度設計值 f=15.000 N/mm2，滿足規定！方木受剪

43、應力計算值 0.459 N/mm2 不大于 方木抗剪強度設計值 T=1.600 N/mm2，滿足規定！方木最大撓度 =0.003 mm 不大于 方木最大容許撓度 =2.855 mm，滿足規定！八、梁跨度方向鋼管計算作用于支撐鋼管荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續梁計算；集中力P= 0.005 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.002 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.005 mm ；最大支座力

44、Rmax = 0.021 kN ；最大應力 = 0.002106 /(5.08103 )=0.356 N/mm2；支撐鋼管抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管最大應力計算值 0.356 N/mm2 不大于 支撐鋼管抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足規定!支撐鋼管最大撓度Vmax=0.005mm不大于1000/150與10 mm,滿足規定!2.梁底支撐鋼管強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續梁計算；集中力P= 1.529 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.574 k

45、N.m ；最大變形 Vmax = 1.61 mm ；最大支座力 Rmax = 6.691 kN ；最大應力 = 0.574106 /(4.49103 )=127.839 N/mm2；支撐鋼管抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管最大應力計算值127.839 N/mm2 不大于 支撐鋼管抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足規定!支撐鋼管最大撓度Vmax=1.61mm不大于1000/150與10 mm,滿足規定!九、扣件抗滑移計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際旋轉雙扣

46、件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，依照前面計算成果得到 R=6.691 kN；R 12.80 kN,因此雙扣件抗滑承載力設計計算滿足規定！十、立桿穩定性計算:立桿穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿軸心壓力設計值，它涉及： 橫桿最大支座反力： N1 =0.021 kN ； 腳手架鋼管自重： N2 = 1.20.18115.5=3.359 kN； 樓板混凝土模

47、板自重： N3=1.2(0.65/2+(1.98-0.55)/2)1.000.35=0.436 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(0.65/2+(1.98-0.55)/2)1.000.001(2.00+24.00)=0.032 kN； N =0.021+3.359+0.436+0.032=3.849 kN；- 軸心受壓立桿穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)

48、； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式計算成果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 成果查表得到軸心受壓立桿穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3848.923/(0.312489) = 25.228 N/m

49、m2；鋼管立桿穩定性計算 = 25.228 N/mm2不大于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足規定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.056 ；上式計算成果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.056(1.2+0.12) = 1.752 m；Lo/i = 1751.904 / 15.8 = 111 ；由長細比 lo/i 成果查表得到軸心受壓立桿穩定系數= 0.509 ；鋼管立桿受壓應

50、力計算值 ；=3848.923/(0.509424) = 17.834 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 17.834 N/mm2不大于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足規定！2.梁底受力最大支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿軸心壓力設計值，它涉及： 梁底支撐最大支座反力： N1 =6.691 kN ； 腳手架鋼管自重： N2 = 1.20.181(15.5-1.2)=3.359 kN； N =6.691+3.359=9.79 kN；- 軸心受壓立桿穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈

51、截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.89； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.185 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式計算成果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.71.2 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由長細比 lo

52、/i 成果查表得到軸心受壓立桿穩定系數= 0.298 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9790.241/(0.298424) = 77.483 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 77.483 N/mm2不大于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足規定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.056 ；上式計算成果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.056(1.2+0.12) = 1.752

53、m；Lo/i = 1751.904 / 15.9 = 110 ；由長細比 lo/i 成果查表得到軸心受壓立桿穩定系數= 0.509 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9790.241/(0.509424) = 45.396 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 45.396N/mm2不大于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足規定！模板承重架應盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十一、立桿地基承載力計算：立桿基本底面平均壓力應滿足下式規定 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 68 kpa； 其

54、中，地基承載力原則值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調節系數：kc = 0.4 ； 立桿基本底面平均壓力：p = N/A =26.765 kpa ；其中，上部構造傳至基本頂面軸向力設計值 ：N = 6.691 kN；基本底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=26.765 fg=68 kpa 。地基承載力滿足規定！十二、梁模板高支撐架構造和施工規定工程經驗:除了要遵守扣件架規范有關規定外，還要考慮如下內容1.模板支架構造規定：a.梁板模板高支撐架可以依照設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必要按步距滿設雙向水平桿，保證兩方向足夠設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采

55、用不同立桿間距，但只宜在一種方向變距、而另一種方向不變。2.立桿步距設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設立；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大變步距設立，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不適當超過1.5m。3.整體性構造層設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設立整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平構造層設立水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設立 斜桿層數要不不大于水平框格總數1/3；c.雙水平加強層在支撐架頂部和中部每隔10-15m設立，四周和中部每10-15m設豎

56、向斜桿，使其具備較大剛度和變形約束空間構造層；d.在任何狀況下，高支撐架頂部和底部（掃地桿設立層）必要設水平加強層。4.剪刀撐設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可依照需要并依構架框格大小，每隔10-15m設立。5.頂部支撐點設計：a.最佳在立桿頂部設立支托板，其距離支架頂層橫桿高度不適當不不大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應接近立桿，且不適當不不大于200mm；c.支撐橫桿與立桿連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；不不大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設規定：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿接頭均應錯開在不同框格層中設立；b.保證立桿垂直偏差和橫桿水平偏差不大于扣件架規范規定；c.保證每個扣件和鋼管質量是滿足規定，每個扣件擰緊力矩都要控制在40-65N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形；d.地基支座設計要滿足承載力規定。7.施工使用規定：a.精心設計混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最佳采用由中部向兩邊擴展澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對浮現超過最大荷載要有相應控制辦法，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發現下沉、松動和變形狀況及時解決。