1、1、工程概況本段管道起自xx/xx交接，終止于xx末站，屬于支干線金山末站-xx末站區段，以陳村水道為界，上游番禺境內屬于四標段，下游xx境內部分屬于六標段，六標段整段管道均位于xx境內。xxLNG站線項目輸氣干線工程六標段文登路管涵穿越工程位于xx省xx市xx區陳村鎮。管道設計采用61012.7mm ，X65直縫埋弧焊鋼管，管道設計工作壓力9.2Mpa。此段線路的施工特點為六標段比較經典的，即整段管線一直伴行文登路一側的非機動車道敷設，一直伴行有高壓電纜及光纜。管線緊靠公路旁的水道，地下水位高，加之管處管線埋深較深，須達8米左右，施工整體難度較大，技術含量較高，全線共頂管穿越此類管涵9處，一

2、般穿越（人行道敷設）1處。因該段一直沿靠河道側非機動車行道路面敷設，施工期間，須占用整個靠河邊的非機動車行道及人行道，并須對管涵兩邊各20米的河道圍堰斷流排水。現場施工作業面窄，大型機具設備無法使用，公路交通較為繁忙，給管線施工帶來了較大影響。2、穿越處工程地質條件穿越處場地等級為三級，地基等級為三級，巖土工程勘查等級為三級。穿越段地處xx省xx市陳村鎮，地形平坦，交通以便。穿越處表面有一層厚約0.3m的混凝土，下面為人工填土層、灰黃色、松散稍密，重要成分為粘性土，含碎石顆粒，粒徑250cm不等，從管溝開挖狀況看，甚至有大漂石，建筑垃圾隨地可見，層厚2.04.0m；再下層為淤泥質土，深灰色、軟

3、塑狀、稍有光滑、干強度中等、韌性中等、含一定量細砂，層厚4.04.5m；底層為中砂，厚未見底。3、管涵穿越工程量一覽表序號起始里程（km+m）終止里程（km+m）穿越長度（m）穿越措施備 注13+4743+49420人行道敷設地方規劃部門已同意23+6273+64114頂管套管長度10m34+0084+02416頂管套管長度12m44+6594+67718頂管套管長度14m55+1455+16116頂管套管長度12m65+4985+51214頂管套管長度10m75+8795+889718頂管套管長度14m86+2876+30518頂管套管長度14m97+5127+53018頂管套管長度14m1

4、07+8847+90016頂管套管長度12m3、管涵穿越技術方案文登路管涵穿越方案，按照設計規定，除3+474處采用人行道敷設外，其他均采用頂管方式敷設。人行道敷設的詳細做法為：管線在管涵前部一定距離加設一種疊加彎頭變化管道走向至人行道一側，然后采用一種疊加縱上彎頭，使管道從地下水道涵洞上方通過，管中心線距文登河護岸擋土墻800mm。管線過涵后然后采用一種縱下疊加彎頭和一種水平疊加彎頭使管道回到原線位的措施完畢管道敷設。管道焊接完畢后，在管道兩側澆筑混凝土墻，墻邊線距管線兩側0.3米，墻高出涵洞上表面1米，按照設計規定修筑人行道。頂管施工措施為，在管涵的兩端各做一種沉井，沉井深度由該處管涵深度

5、確定，沉井下沉到設計標高后,進行封底及開鑿洞口,在沉井內完畢頂管操作和管道焊接、防腐補口、及探傷工作。頂管完畢后，拆除頂部3.0m范圍內的混凝土，回填原土。然后按照地方公路部門規定恢復路面。2.3mRs=552.8m10m8mRs=43Rs=43Rs=553.1人行道敷設管道斷面示意圖3.2沉井設計3.2.1沉井高度確實定,根據管涵的深度和地質條件，沉井底部應穿過淤泥質土進入中砂層1.0m，沉井的高度H 為：H=2.9+5.2+0.5=7.6m因此，沉井高度統一選擇為8.0m，底標高為-5.7m，因地下水位較高，第一節沉井高度選為3.0m，其他兩節沉井高度均為 2.5m。3.2.2沉井平面尺寸

6、確實定，考慮到管涵部位的特殊性，位于文登路非機動車道內，且靠近河岸一側有電纜及光纜，因此沉井的寬度不適宜過大，內部空間只需保證沉井作業和頂管作業即可，凈尺寸取3.0m；考慮到管道的穿越長度，因此沉井的長度選擇為6m（凈尺寸）。井壁厚度第一節擬取=0.6m，上部厚度擬取0.4m。刃腳踏面寬度采用0.12m，刃腳高度為0.6m，刃角內側傾角為Tan=0.6/（0.6-0.12）=1 .25 =5124453.2.3沉井混凝土強度的選擇，刃腳及井壁選擇C20混凝土，封底混凝土選擇C15混凝土。3.2.4沉井在施工過程中的強度驗算（排水下沉和不排水下沉相結合）1.沉降系數驗算沉井自重G=刃腳重+沉井自

7、重=250.2162(6.6+3.6)+(6.6+3.6)20.63+(6.4+3.4)20.45=2926.16KN沉井浮力F=100.2162(6.6+3.6)+(6.6+3.6)20.63+(6.4+3.4)20.45=1170.47 KN土與井壁間的平均單位摩擦力Tm=(162.5+114+151.5)/8=13.31KN/m2井周圍所受的摩擦力Tm=(7.2+4.2)23+(6.8+3.8)2513.31=2321.27KN排水下沉時G/Tm=1.261.25，沉井過程中，應控制下沉速度，防止忽然下沉和傾斜現象發生，合適控制基坑內的水量，保證下沉平穩進行。2.沉井井壁豎向拉力驗算 S

8、max=250.2162(6.6+3.6)+(6.6+3.6)20.63+(6.4+3.4)20.45/4=731.54 KN(未考慮浮力影響)井壁受拉面積為：A=7.24.2=30.24m2混凝土所受的拉應力為：h= Smax/ A=731.54 KN/30.24 m2=24.20kpa650 kpa，井壁可按構造布置豎向鋼筋。實際上，根據土質狀況井壁不也許產生太大的拉力。3.配筋計算沉井最不利位置為沉井沉至設計標高，這是刃腳根部以上一段井壁承受的外力最大，它不僅承受自身范圍內的水平力，還要承受刃腳作為懸臂傳來的剪力。考慮刃腳懸臂傳來的荷載，其分派系數=1.0。由于地下水豐富，應考慮水壓力。

9、單位寬度井壁上的水壓力W1=6.410=64KN/m2W2=7.410=74KN/m2W1=810=80KN/m2單位寬度井壁上的土壓力e1=162.5tan(45-3)=36.02KN/m2e2=114tan(45-3)=39.6KN/m2 e2=151.5tan(45-3)=20.25KN/m2刃腳及根部以上1.1m井壁所受的外力P=(36.02+20.250.6+64+800.6)1.7=272.289KN/m2沉井各部所受的力：N=272.2892.1=571.81KN假定鋼筋和混凝土應力在用足條件下,中性軸位置為:=(0.6-0.05)1091000/(1601000+91000)=

10、0.292m。所需受拉鋼筋總截面積為Ag=571.810.8-0.5910000.60.292(0.6-0.05-0.292/3)/1601000(0.6-0.05-0.05)(0.292-0.05)/(0.6-0.292-0.05)=1810-4(m2)所需受壓鋼筋總截面積為Ag=571.810.8-91000（0.60.292/2）(0.292/3-0.05)/1601000(0.6-0.1)=-4110-4(m2)10200102001430014300沉井配筋布置圖根據計算不需要設置受壓鋼筋，按構造布置14300即可滿足規定；受拉區采用14300，Ag=20.3610-4(m2)因此該

11、沉井的配筋如下圖：此外,在角隅處還應配置45縱向抗剪鋼筋，設置措施為12500。4.沉井封底 沉井沉至設計標高后，采用C15混凝土進行封底處理，封底采用干封法，先澆筑鋼筋混凝土墊層，然后澆筑鋼筋混凝土底板，底板配筋按照構造規定配筋即可，采用雙向10200。3.3沉井施工3.3.1沉井施工前，首先應調查和排除地面如下3.0m以內的地下構筑物，如地下管道、樹根、漂石、光纜、電纜等。3.3.2開挖基坑制作沉井，根據沉井的平面尺寸，開挖守節沉井所需要的工作坑，工作坑只需保證沉靜模板支護為原則，不得擾動感人行道內光電纜，根據本工程的特點，工作坑開挖深度應保持在1.5米以內。模板采用鋼模板，模板內應每隔1

12、000mm設置對拉螺栓。沉井鋼筋可采用吊車垂直吊裝就位，采用人工綁扎，每節沉井內的豎筋可一次綁好，水平筋分段綁扎，與前一節井壁連接處伸出的鋼筋采用焊接連接措施，街頭錯開1/4。3.3.3澆筑混凝土，應采用防水混凝土，抗滲等級為S8， 水灰比不得超過0.65，每立方米混凝土的水泥用量采用330kg，砂用量取660 kg，碎石用量為1280 kg；混凝土塌落度控制在35cm，底板混凝土塌落度控制在23cm。振搗采用插入式振搗棒振搗。混凝土盡量要一次澆鑄成形，不能一次澆完的，需設置水平施工縫，縫間留有凸凹瘋并插入短鋼筋增長連接。在澆筑新混凝土前須將表面洗刷潔凈，用水濕潤，并鋪設一層強度等級高一級的砂

13、漿。當第一節砼強度等級到達設計強度70%時(一般為七天時間)，方可澆筑第二節。澆筑第二節前，應將表面鑿毛、吹洗等處理。3.3.3沉井下沉沉井下沉采用排水下成的措施，采用人工或風動工具、進行分層開挖，也可采用抓斗進行井內取土。一般土層從沉井中間開始逐漸挖向四面，每層挖土厚 0 .40.5m，在刃腳處留1 .01.5m臺階，然后沿沉井壁每1m一段，向刃腳處逐層全面、對稱、均勻的開挖土層，每次挖去51.0cm，當土層經不住經不住刃腳的擠壓而破裂，沉井便在自重作用下均勻破土下沉。當沉井下沉很少或不下沉時，可在采用反復挖法，是沉井平穩下沉。下沉過程中如遇漂石或樹根等應清除，然后進行挖土下沉。3.3.3沉

14、井下沉過程中危險分析、防止措施、及處理措施3.3.3.1下沉過快，現象體現為：沉井下沉速度超過挖土速度，出現異常狀況，施工難以控制。原因分析 (1)遇軟弱土層，土的承載力很低，使下沉速度超過挖土速度。 (2)長期抽水或因砂的流動，使井壁與土的摩阻力下降。 (3)沉井外部土體出現液化。 防止措施 (1)發現下沉過快，可重新調整挖土，在刃腳下不挖或部分不挖土。 (2)將排水法改為不排水法下沉，增長浮力。 (3)在沉井外壁間填粗糙材料，或將井筒外的土扎實，增大摩阻力。治理措施 (1)可用木垛在定位墊架處給以支承，以減緩下沉速度。 (2)如沉井外部土液化出現虛坑時，可填碎石處理。3.3.3.2下沉過慢

15、，現象體現為：沉井下沉速度很慢，甚至出現不下沉的現象。原因分析 (1)沉井自重不夠，不能克服四面井壁與土的摩阻力和刃腳下土的正面阻力。 (2)井壁制作表面粗糙，高洼不平，與土的摩阻力加大。 (3)向刃腳方向削土深度不夠，正面阻力過大。 (4)遇孤石或大塊石等障礙物，沉井局部被擱住，或刃腳被砂礫擠實。 (5)遇摩阻力大的土層，未采用減阻措施，或減阻措施遭到破壞，側面摩阻力增大。 (6)在軟粘性土層中下沉，因故中途停沉過久，側壓力增大而使下沉過慢或停沉。防止措施(1)沉井制作應嚴格按設計規定和工藝原則施工，保持尺寸精確，表面平整光滑。(2)使沉井有足夠的下沉自重，下沉前進行分階段下沉系數X的計算(

16、X值應控制不不不小于110125)，或加大刃腳上部空隙。(3)在軟粘性土層中，對下沉系數不大的沉井，采用持續挖土，持續下沉，中間停歇時間不要過長。(4)在井壁上預埋射水管，遇下沉緩慢或停沉時，進行射水以減少井壁與土層之間的摩阻力。(5)在井壁周圍空隙中充填觸變泥漿(膨潤土20、火堿5、水75)或黃泥漿，以減少摩阻力，并加強管理，防止泥漿流失。治理措施(1)如因沉井側面摩阻力過大導致，一般可在沉井外側用0204MPa壓力水流動水針(或膠皮水管)沿沉井外壁空隙射水沖刷助沉。下沉后，射水孔用砂子填滿。 (2)在沉井上部加荷載，或繼續澆筑上一節井壁混凝土，增長沉井自重使之下沉。(3)將刃腳下的土分段均

17、勻挖除，減少正面阻力；或繼續進行第二層(深4050cm)碗形破土，促使刃腳下土失穩下沉。 (4)對于不排水下沉，則可以進行部分抽水，以減少浮力，借以加重沉井。(5)遇小孤石或塊石擱住，可將四面土挖空后取出；對較大孤石或塊石，可用炸藥或靜態破碎劑進行破碎，然后清除。假如采用不排水下沉，則應由潛水員進行水下清理。(6)遇硬質膠結土層時，可用重型抓斗或加大水槍的射水壓力和水中爆破聯合作業；也可用鋼軌沖擊破壞后，再用抓斗抓出。 (7)如因沉井四壁減阻措施被破壞，應設法恢復。(8)采用振動裝置(振動錘或振動器)振動井壁，以減低摩阻力，但僅限于小型沉井使用。3.3.3.3瞬間突沉，現象體現為：沉井在瞬時間

18、內失去控制，下沉量很大，或很快，出現突沉或急劇下沉，嚴重時往往使沉井產生較大的傾斜或使周圍地面塌陷。原因分析(1)在軟粘土層中，沉井側面摩阻力很小，當沉井內挖土較深，或刃腳下土層掏空過多，使沉井失去支撐，常導致忽然大量下沉，或急劇下沉。(2)當粘土層中挖土超過刃腳太深，形成較深鍋底，或粘土層只局部挖除，其下部存在的砂層被水力吸泥機吸空時，刃腳下的粘土一旦被水浸泡而導致失穩，會引起忽然塌陷，使沉井突沉。當采用不排水下沉，施工中途采用排水迫沉時，突沉狀況尤為嚴重。(3)沉井下遇有粉砂層，由于動水壓力的作用，向井筒內大量涌砂，產生流砂現象，而導致急劇下沉。防止措施(1)在軟土地層下沉的沉井可增大刃腳

19、踏面寬度，或增設底梁以提高正面支承力；挖土時，在刃腳部位宜保留約50cm寬的土堤，控制均勻削土，使沉井擠土緩慢下沉。(2)在粘土層中嚴格控制挖土深度(一般為40cm)不能太多，不使挖土超過刃腳，可防止出現深的鍋底將刃腳掏空。粘土層下有砂層時，防止把砂層吸空。(3)控制排水高差和深度，減小動水壓力，使其不能產生流砂或隆起現象；或采用不排水下沉的措施施工。治理措施(1)加強操作控制，嚴格按次序均勻挖土，防止在刃腳部位過多掏空，或挖土過深，或排水迫沉水頭差過大。(2)在沉井外壁空隙填粗糙材料增長摩阻力；或用枕木在定位墊架處給以支撐，重新調整挖土。(3)發現沉井有涌砂或軟粘土因土壓不平衡產生流塑狀況時

20、，為防止忽然急劇下沉和意外事故發生，可向井內灌水，把排水下沉改為不排水下沉。3.3.3.4下沉擱置，現象體現為：沉井被地下障礙物擱住或卡住，出現不能下沉或下沉困難的現象。原因分析(1)沉井下沉局部遇孤石、大塊卵石、礦渣塊、磚石、混凝土基礎、管線、鋼筋、樹根等被擱置、卡住，導致沉井難如下沉。 (2)下沉中遇局部軟硬不均地基或傾斜巖層。防止措施(1)施工前做好地基勘察工作，對沉井壁下部3m以內的多種地下障礙物，下沉前挖井取出。(2)對局部軟硬不均地基或傾斜巖層，采用先破碎開挖較硬土層或傾斜巖層，再挖較弱土層，使其均勻下沉。治理措施(1)遇較小孤石，可將四面土掏空后取出；較大孤石或大塊石、地下溝道等

21、，可用風動工具或用松動爆破措施破碎成小塊取出。炮孔距刃腳不不不小于50cm，其方向須與刃腳斜面平行，藥量不得超過200g，并設鋼板、草墊防護，不得用裸露爆破。 (2)鋼管、鋼筋、樹根等可用氧氣燒斷后取出。(3)不排水下沉，爆破孤石，除打眼爆破外，也可用射水管在孤石下面掏洞，裝藥破碎吊出。3.3.3.5沉井懸掛，現象體現為：沉井下沉過程中，刃腳下部土體已經掏空，而沉井的自重仍不能克服摩阻力下沉，產生懸掛現象，有時將井壁拉裂。原因分析 (1)井壁與土壁間的摩阻力過大，沉井自重不夠，下沉系數過小。(2)沉井平面尺寸過小，下沉深度較大，遇較密實的土層，其上部有也許被土體夾住，使其下部懸空，有時將井壁拉

22、裂。防止措施 (1)使沉井有足夠的下沉自重；下沉前應驗算沉井的下沉系數，應不不不小于11125。 (2)加大刃腳上部空隙，使井壁與土體問有一定空間，以防止被土體夾住。治理措施(1)用02O4MPa的壓力流動水針沿沉井外壁縫隙沖水，以減少井壁和土體間的摩阻力。(2)在井筒頂部加荷載；或繼續澆筑上節筒身混凝土增長自重和對刃口下土體的壓力，但應在懸空部分下沉后進行，以免忽然下沉破壞模板和混凝土構造。 (3)繼續第二層碗形挖土，或挖空刃腳土，必要時向刃腳外掏深100mm。(4)在巖石中下沉，可在懸掛部位進行補充鉆孔和爆破。3.3.3.5筒體傾斜，現象體現為：沉井下沉過程中或下沉后，簡體發生傾斜，使筒體

23、中心線與刃腳中心線不重疊，沉井垂直度出現歪斜，超過容許程度。原因分析 (1)沉井制作時，就出現歪斜，詳見“井筒歪斜”的原因分析(1)一(4)。(2)土層軟硬不均，或挖土不均勻，使井內土面高下懸殊；或局部超挖過深，使下沉不均；或刃腳下掏空過多，使沉井不均勻忽然下沉，易導致沉井傾斜。 (3)不排水下沉沉井，未保持井內水位高于井外，導致向井內涌砂，引起沉井歪斜。(4)刃腳局部被石塊或埋設物擱住，未及時處理；或排水下沉，井內一側出現流砂。 (5)沉井壁上留有較大孔洞，使重心偏移，未填配重使井壁各部到達平衡就下沉。(6)井外臨時棄土或堆重對沉井產生偏心土壓；或在井壁上施加施工荷載，對沉井一側產生偏壓。

24、(7)在下沉過程中，未及時采用防偏、糾偏措施。 (8)在軟土中下沉封底時，未分格、逐段對稱進行，導致沉井不均勻下沉而引起傾斜G防止措施 (1)沉井制作時出現歪斜詳見“1113井筒歪斜”的防止措施(1)(4)。(2)根據不一樣土質狀況，采用不一樣的挖1j次序，分層開挖，使挖土對稱均勻，刃腳均勻受力，沉井均勻、豎直平穩下沉。對松軟土質，可先挖沉井中部土層(每層約深4050cm)，沿沉井刃腳周圍保留土堤，使沉井擠土下沉；對中等密實的土，如刃腳土堤挖出后仍很少下沉，可再從中部向刃腳分層均勻削薄土堤，使沉井平穩下沉；對土質軟硬不均的土層，應先挖硬的一側，后挖軟的一側；對流砂層只挖中間不挖四面；對堅硬土層

25、，可按撤除墊木州頃序分段掏空刃腳，并隨即回填砂礫，待最終幾段(即定位承墊木處)掏空并回填后，再分層逐漸挖去回填填料，使均勻下沉。沉井傾斜如受地下水方向影響時，先挖背水方面的土，后挖迎水方向的土。 (3)不排水下沉應常向井內注水，保持井內水位高于井外12m，以防向井內涌砂。排水下沉井內側出現流砂，應采用措施減小或平衡動水壓力，或改用不排水下沉，或用井點降水。 (4)刃腳碰到小塊姜石、孤石擱住，可將四面土挖空后立即橇去；較大姜石或孤石，用風動工具破碎，或鉆孔爆破成小塊取出，炮孔應與刃腳斜面平行，藥量控制在200g以內。(5)井壁孔洞應封閉，內用填配重(塊石、鐵塊等)措施，保持井壁各段重量均衡，以到

26、達平衡下沉。 (6)井外卸土、堆重，井上施工荷載，務使均勻、對稱。(7)下沉井過程中加強測量觀測，在沉井外設置控制網，沉井頂部設十字控制線和基準點，在井筒內壁按四或八等分劃垂線，設置標板，吊錘球(圖11-2)，以控制平面和垂直度。下沉過程中，每班觀測不少于2次，發現傾斜(錘球偏離5cm)應及時糾正。治理措施(1)在初沉階段，一般可采用在刃腳較高部位的一側加強挖土，在較低的一側少挖土或回填砂石來糾正。如系不排水下沉，一般可靠近刃腳較高的一側加強抓土。 (2)在終沉階段，一般可運用設在井外側的射水管沖刷土體或采用井外射水來糾正傾斜。 (3)在刃腳底的一側加墊木楔，刃腳高的一側多挖土。 (4)在井口

27、上端加偏心壓載糾正，務使在沉井封底此前糾正到達合格。3.3.3.6偏移或扭位，現象體現為：沉井下沉過程中或下沉后，筒體軸線位置發生一種方向偏移(稱為位移)，或兩個方向的偏移(稱為扭位)。原因分析(1)位移大多由于傾斜引起，當沉井傾斜一側土質較松軟，在糾正傾斜時，井身往往向傾斜一側下部產生一種較大的壓力，因而伴隨向傾斜方向產生一定位移。位移大小隨土質狀況及向一邊傾斜的次數而定。當傾斜方向不平行軸線時，糾正后則產生扭位，多次不一樣方向的傾斜，糾正傾斜后拌隨產生位移的綜合復合作用，也常導致產生偏離軸線方向的扭位。 (2)沉井傾斜未糾正就繼續下沉，常會使沉井向傾斜相反方向產生一定位移。 (3)測量偏差

28、未及時糾正。防止措施(1)加強測量控制和檢測，在沉井外和井壁上設控制線，內壁上設垂度觀測標志，以控制平面位置和垂直度，每班觀測不少于2次，發現位移或扭位應及時糾正。 (2)及時糾正傾斜，防止在傾斜狀況下繼續下沉，導致位移或扭位。 (3)控制沉井不再向偏移方向傾斜。 (4)加強測量的檢查和復核工作。治理措施位移糾正措施一般是控制沉并不再向位移方向傾斜，同步故意識地使沉井向位移相反方向傾斜，糾正傾斜后，使其伴隨向位移相反方向產生一定位移糾正。如位移較大，也可故意使沉井偏位的一方傾斜，然后沿傾斜方向下沉，直到刃腳處中心線與設計中心線位置吻合或靠近時，再糾正傾斜，位移對應得到糾正。扭位可按糾正位移措施

29、糾正，使傾斜方向對準沉井中心，然后糾正傾斜，扭位隨之得到糾正。亦可先糾正一種方向的傾斜、位移。3.3.37下沉遇流砂，現象體現為：沉井采用井內排水時，井外的土、粉砂產生流動狀態，隨地下水一起涌入井內，邊挖、邊冒，無法挖深；常導致沉井出現突沉、偏斜、下沉過慢或不下沉等狀況。原因分析 (1)井內鍋底開挖過深；井外松散土涌入井內。 (2)井內表面排水后，井外地下水動水壓力把土壓入井內。 (3)爆破處理障礙物時，井外土受振進入井內。 (4)挖土深超過地下水位05m以上。防止措施 (1)采用排水法下沉，水頭宜控制在1520m。 (2)挖土防止在刃腳下掏挖，以防流砂大量涌入，中間挖土也不適宜挖成鍋底形。

30、(3)穿過流砂層應迅速，最佳加荷，使沉井刃腳切入土層。處理措施(1)當出現流砂現象，可在刃腳堆石子壓住水頭，減弱水壓力，或周圍堆砂袋圍住土體，或拋大塊石，增長土的壓重。(2)改用深井或噴射點井減少地下水位，防止井內流淤。深井宜安設在沉井外，點井則可設置在井外或井內。 (3)改用不排水法下沉沉井，保持井內水位高于井外水位，以防止流砂涌人。3.3.3.8下沉裂縫，現象體現為：沉井下沉過程中，在沉井豎壁上出現縱向或水平方向裂縫，有的集中在隔墻上，或預留孔洞口兩側。原因分析 (1)沉井卜沉時被大孤石、漂石或其他障礙物擱住，使井壁產生過大拉應力而導致裂縫。(2)圓形沉井下沉過程中，由于過大的傾斜受側向不

31、均勻土壓力作用或一側忽然下沉，常導致在井壁內側或外側產生豎向裂縫。(3)沉井下沉時，當刃腳踏面脫空，沉井被上部土體擠緊而懸掛在土層中，在井墻內也許出現較大的豎向拉力，而將井筒水平拉裂。防止措施(1)做好地質勘察工作，深3m以內障礙物應在沉井制作、下沉前挖除，下沉時采用先釬探，挖除障礙物再挖土下沉。(2)考慮沉井受側向不均勻土壓力作用，按實測內摩擦角，加減5o8o計算井壁強度，提高受不均勻荷載強度的能力。下沉過程中注意防止過大的傾斜和忽然下沉。(3)考慮沉井脫空狀況，驗算豎向鋼筋，一般按自重的25一65計算其最大拉斷力，或按最不利狀況(在墻高度分節接頭處即施工縫位置)計算最大拉斷力。治理措施參見

32、“井筒裂縫”的治理措施。3.3.3.9超沉或欠沉，現象體現為：沉井下沉完畢后，刃腳平均標高大大超過或低于設計規定深度，對應沉井壁上的預埋件及預留孔洞位置的標高，也大大超過規范容許的偏差范圍。原因分析 (1)沉井下沉至最終階段，未進行標高控制和測量觀測。 (2)下沉靠近設計深度，未放慢挖土和下沉速度。 (3)遏軟土層或流砂，下沉失去控制。(4)在軟弱土層預留自沉深度太小，或未及時封底；或沉井下沉尚未穩定就封底，常導致超沉；在砂土層或堅硬土層預留自沉深度太大，或沉井下沉尚未穩定就封底，常發生欠沉。 (5)沉井測量基準點碰動，標高測量錯誤。防止措施 (1)沉至靠近設計標高，應加強測量觀測和校核分析工

33、作。 (2)在井壁底梁交接處，設磚砌承臺，在其上面鋪方木，使梁底壓在方木上，以防過大下沉。(3)沉井下沉至距設計標高01m時，停止挖土和井內抽水，使其完全靠自重下沉至設計或靠近設計標高。 (4)采用減小或平衡動水壓力和使動水壓力向下的措施，以防止流砂現象發生。 (5)沉井下沉趨于穩定(8h的合計下沉量不不小于10mm時)，方可進行封底。 (6)采用措施保護測量基準點，加強復測，防止出現測量錯誤。治理措施如超沉過多，可將沉井上部接高處理；欠沉一般作抬高設計標高處理。3.3.3.10沉井失穩，現象體現為：沉井封底后，沉井繼續下沉或不均勻下沉，導致上部標高出現水平差，沉井出現偏差。原因分析 (1)井

34、底土質松軟，封底前未進行處理。 (2)井底土質軟硬不均，未經處理就封底，導致各部分下沉不均。 (3)封底混凝土未分格、對稱、均勻澆筑，使各部分沉陷不均。防止措施(1)封底前，對井底松軟土層和軟硬不均土層，進行換填加固處理；井底積水淤泥要清除潔凈，使有足夠的承載力，以支承沉井上部荷載，防止不均勻沉陷。(2)封底混凝土采用均勻、對稱分格、按照一定次序進行澆筑，并宜先沿刃腳填筑一寬約70cm同心圓帶，厚度根據刃腳斜面高度確定，而后再逐漸向鍋底中心推進。混凝土應分層澆搗，每層厚50cm，在軟土中采用分格逐段對稱封底。治理措施沉井均勻下沉，可將沉井接高處理；不均勻下沉，可采用在井口上端偏心壓載等措施糾正

35、。3.3.3.11沉井上浮，現象體現為：封底后，沉井上浮一定高度，沉井底脫空或被稀泥填塞，或導致沉井傾斜。原因分析(1)在含水地層沉井封底，井底未做濾水層，封底時未設集水井繼續抽水，封底后停止抽水，地下水對沉井的上浮力不小于沉井及上部附加重量而將沉井浮起。(2)施工次序安排不妥，沉井內部構造和上部構造未施工，沉井四面末回填就封底，在地下、地面水作用下，沉井重量不能克服水對沉井的上浮力而導致沉井上浮。防止措施(1)在含水地層上的沉井封底，井底應先按設計鋪設墊層，一般設置厚約4050cm的碎石或砂礫石倒濾層，其中碎石和砂礫石部分應分層扎實，并在沉井底部設23個集水并不停抽水，待封底混凝土到達設計強

36、度后，方可停止抽水，將集水井一種一種封堵，措施是將集水中水抽干，在套管內迅速用干硬性混凝土堵塞，然后用帶膠圈法蘭蓋嚴，用螺栓擰緊或用鋼蓋板封焊，最終在蓋板上澆筑混凝土抹平。 (2)沉井封底后，整個沉井受到被排除地下水的向上浮力作用，應對沉井進行封底后的抗浮穩定性驗算：沉井外未回填土，不計抗浮的井壁與側面土反摩擦阻力的作用，按下式驗算： KG/F11 (11-1)沉井外已回填土，考慮井壁與側面土的反摩阻力的作用，按下式驗算： K=G+f/F125 (11-2)式中 K抗浮穩定系數； G沉井自重力； F地下水的向上浮力： f井壁與側面土反摩阻力。如抗浮穩定系數K分別不不小于11和125，應采用將回

37、填十、內隔墻、上部構造等先施工的措施，再封堵集水井。(3)合理安排施上次序，需要沉井四面回填土和上部構造施上完，才能滿足抗浮規定期，應先回填土和施工上部構造，才封底。治理措施 (1)沉并不均勻下沉，可采用在井口上端偏心壓載等措施糾正。(2)在含水地層井筒內涌水量很大無法抽干時，或井底嚴重涌水、冒砂時，可采用向井內灌水，用不排水措施封底。如沉并已上浮，可在井內灌水或繼續施工上部構造加載；同步在外部采用降水措施使恢復下沉。3.3.3.12封底出現泥漿夾層，現象體現為：封底混凝土中，出現大量的泥漿夾層，破壞了整體性，減少了強度，導致滲漏水。原因分析 (1)在軟土地基，沉井施工采用不排水封底，井底浮泥

38、未清理潔凈，混入混凝土內。 (2)導管下口距基底面高度過大，首批混凝土量不夠，使導管未埋入混凝土堆內。(3)澆筑時，導管埋人混凝土深度不夠，提高速度太快，泥漿水進入導管內，混凝土與泥漿水未完全隔離。 (4)導管接縫不嚴或斷裂，嚴重漏水，使泥漿水與混凝土混在一起。 (5)導管布置間距不小于導管擴散影響半徑，使混凝土堆間搭接不良，出現泥夾層。 (6)混凝土和易性差，流動度過小，不能順利攤開使之密實，而使泥漿水混入。防止措施 (1)基底為軟土地基時，應將井底浮泥清除潔凈并鋪碎石墊層。(2)導管下口距基底保持40cm為宜；首批灌注導管混凝土應通過計算確定，使混凝土能順利從導管內排出擴散并與水隔離。(3

39、)澆筑前導管中應設置球、塞等隔水，灌注導管應埋入混凝土堆中不不不小于15m。多根導管同步灌注時，混凝土面應平均升高，上升速度不應不不小于O25m/h，坡度不應不小于1：5。 (4)導管接頭應用橡膠圈密封，防止漏水；導管焊縫應有足夠的強度，防止破裂。(5)導管間距應控制在有效影響半徑范圍以內，一般取34m，使各導管的澆筑面積互相覆蓋，導管直徑宜為250300mm。(6)混凝土配合比要合適，保持良好的和易性和流動度，坍落度宜為1820cm，攪拌要均勻，澆筑應從最低處開始，由下而上分層澆筑，搭接嚴密，不使泥漿水混入。治理措施封底混凝土存在泥漿夾層時，可采用壓漿處理；或在上部加設合適厚度配筋面層加固。

40、3.3.3.13封底混凝土不密實，現象體現為：封底混凝土不密實，存在蜂窩、孔洞。原因分析(1)混凝土配合比選擇不妥，初凝時間太短，坍落度過小，和易性差，混凝土不能很好擴散。(2)混凝土未持續澆筑，間隔時間過長，使混凝土失去流動性，擴散不開，不能自流密實。防止措施(1)封底混凝土配合比要合適，水泥用量一般為350400kg/m3；砂應用中、粗砂；砂率一般為4550；骨料粒徑以540mm為宜；初凝時間應不小于3h，水灰比不不小于06；坍落度應為1820cm。為節省水泥，宜摻加適量木鈣減水劑，使能很好地擴散，依托重力和流態到達密實；或摻加水泥用量0530的絮凝劑，使混凝土拌合物遇水不離析，水泥不流失

41、，可進行水中自落澆筑，落到水底混凝土可自流平，自密實。(2)混凝土保持在沉井全面積上持續澆筑，澆筑間歇時間不超過30min。治理措施個別蜂窩孔洞可鑿去松散顆粒，沖洗潔凈后，重新澆筑混凝土；大面積蜂窩孔洞，不密實，應采用壓漿加固處理。3.4頂管3.4.1措施簡介頂管穿越施工設備重要包括千斤頂、高壓液壓站、工具管、頂鐵及運土設備等。待沉井施工完畢后，將設備安裝就位，吊裝套管、安裝頂環，運用液壓千斤頂頂推套管，每頂進一定行程，退回頂缸，操作人員進入套管內挖土外運，然后加入頂鐵或套管繼續頂進,循環作業，直至套管頂至對面接受坑；拆除設備，清理套管內余土，進行主管穿越。3.4.2頂力計算工程施工采用DN1

42、200120鋼筋混凝土管。根據總頂力經驗計算公式F=nGL其中n土質摩擦系數G每米套管自重L頂管長度每米套管自重=材料密度每米套管體積=2.45103kg/m3(1.2+0.12)0.121m3=1.22t頂管長度14m，土質淤泥質土，挖后不能形成土拱，摩擦系數取2.5總頂力= nGL =2.51.2214=42.7t根據以上計算，結合我企業設備狀況，本穿越地段穿越采用300噸電動液壓千斤頂進行施工。3.4.3施工工藝流程圖施工準備測量放線作業坑開挖作業坑處理工作面挖土挖土地測量糾偏放線安裝管節軌道及設備安裝頂進頂進退程加頂鐵管內運土土方提高棄土3.5重要工序施工措施及措施3.5.1排水及圍堰

43、由于施工場地緊靠文登河，地下水位較高，在2.0m左右，根據現場實際狀況，應將管涵處上下游各20m范圍內進行圍堰排水。圍堰采用編織袋裝土進行維護，圍堰底寬為4米，頂寬為2米，深度應嵌入河底。圍堰完畢后進行排水斷流，施工期間隨時排水，派水泵采用一臺DN50污水泵和一臺DN100污水泵配合進行，管道焊接完畢后，拆除圍堰，恢復河道。3.5.2測量放線及開鑿洞口1）根據設計給定的控制樁位，用全站儀放出穿越中心軸線，并定穿越中心樁，施工用地邊線樁，撒上白灰線。2）放線同步放出操作坑與接管坑的位置和開挖邊線。3）保護好管涵兩側中心線上的標志樁，以便按該樁測量、復核操作坑開挖深度和穿越精確度。4）在穿越點附近

44、構筑物上設置臨時水準點，便于在穿越過程中復合套管標高。5)測量放線完畢后，人工及機械配合開鑿混凝土洞口，洞口直徑選擇1600mm，洞口開鑿完畢后，應將洞口外2米范圍內進行錨噴護壁。然后吊裝首節混凝土管。3.5.3頂管設備安裝就位3.5.4設備下坑前，要對已挖好的坑基進行高程復測，符合技術規定。3.5.5安裝刃腳刃腳裝于首節管端部，刃腳由外殼內環和肋板三部分構成，刃腳外殼套于頂進管外部,遮板端部呈2030角，尾板寬度1520厘米。1遮板 2尾板 3套管壁 4環梁 5筋板3.5.6安裝管節管節安裝下坑前應先進行外觀檢查包括管端面的平直度，管壁表面的光潔度及端面上有無縱向裂縫，檢查合格的管子用吊車吊

45、到頂管工作導軌上，準備連接頂進。3.5.7千斤頂著力點距頂管端面上的部位是離管底1/3管徑處。故千斤頂下面需要搭臺，但要按管中線對稱布置。管道前端面安裝刃角，起切土的功能，減小頂進阻力，控制塌方。管道頂進時所用頂鐵包括環形頂鐵，方頂鐵和橫鐵。環形頂鐵安放在管端面處，它的內、外徑尺寸要與管端面尺寸相適應，厚度300500毫米。它的作用是使方頂鐵傳來的頂力較均勻地分布到被頂管端面上，以免管端面頂壞。方頂鐵是在頂管過程中調整間距的墊鐵，因此方頂鐵的長度要根據千斤頂的沖程、管節長度而確定。方頂鐵的兩頂端面嚴格規定平整與平行，若達不到這一規定期不可使用。由于頂端間不平行，在作業時輕易發生頂鐵外彈。頂管橫

46、鐵安在千斤頂與方頂鐵之間，將多只千斤頂的頂推力傳遞到兩側的方頂鐵上。橫鐵斷面尺寸300300毫米，長度按被頂管口徑及千斤頂數量確定，公路（鐵路）套管規格為DN1500mm砼混凝土管，橫鐵長度應為1.6米。制做時，規定工作面要平行和平整，尤其是中間一條焊縫要防止凸出。1.鋼筋砼后背墻2.套管3.環向頂鐵4.縱向頂鐵5.橫向頂鐵6.千斤頂7.集水坑8.方木9.基礎圖4.5.4-1頂管穿越示意簡圖3.5.8頂管作業3.5.9頂進也就是把管節沿導軌推頂到已挖好的土洞內的作業，頂進操作要堅持“先頂后挖，隨頂隨挖”的施工原則。千斤頂頂進一種沖程后，千斤頂復位，在橫鐵和環形頂鐵間裝進合適的頂鐵，然后繼續頂進

47、。 頂鐵安裝應平直，頂進時嚴防偏心，以免使頂鐵崩出傷人。頂進時注意油壓變化，發現不正常時立即停止頂進，并檢查原因。千斤頂活塞伸展長度應在規定范圍內，以免損壞千斤頂構造。在整個頂進操作中應堅持持續作業，若頂進間隔時間過長，土拱輕易下塌，使頂力增大。3.5.10管道接口管節穩定后，在管內側兩管節對口的地方按設計規定用墊油氈或麻辮石棉水泥填充密封，在管內用鋼漲圈將兩節管接口支撐牢固，使接口處在剛性連接，防止在頂進中受力產生錯口，保證頂進過程中高程和方向的精確性。鋼漲圈是用610mm鋼圈焊成的圓環，寬260300mm，環外徑比鋼筋混凝土管內徑小3040mm。 1木楔 2套管 3鋼漲圈 4麻辮3.5.1

48、1挖土頂進管節的方向和高程的控制，重要取決于挖土操作，工作面上挖土不僅影響頂進效率，更重要影響質量控制，這就規定對挖土有嚴格的規定。1）必須在規定的范圍內開挖，不得超挖，管底土基弧度在120135范圍內一定要保持管壁與原土層表面吻合。2）在人工挖土時，不得攪動管底下部的地基土。3）根據土質狀況，工作面向前頂進一次然后進行挖土工作，挖出的土要及時外運。4）頂進后要及時測量，保證管中心線偏移控制在較小的范圍內。5）挖土時盡量開挖中心部分除了糾偏差以外，基本上用人工挖土，防止在水泥套管外側形成空洞。套管每頂進一根進行一次測量，若發現偏差，及時進行糾正。3.5.12從工作面挖下來的土，要及時通過管內小

49、車水平運送至工作坑內，在坑頂設置三角支架并安指定滑輪作為土方垂直運送機械，并將土運至距坑口10米以外固定堆土場，然后采用自卸汽車運至堆土場，保持現場清潔。3.5.13設備吊拆當套管頂進至對面接管坑時，套管穿越完畢，吊拆設備，清除管內余土，進行誤差測量。3.6穿越管線根據現場實際狀況，頂管完畢后應立即進行管道穿越工作，管道穿越以6米為一節，在井下進行焊接，焊接完畢后，應請業主、監理單位現場進行攝影，顯出水片，合格后立即進行焊口防腐補口工作。然后從接受井一側將管道（按設計圖紙規定安裝好套管與主管之間的絕緣支撐）所有平穩拖進套管內，進行兩側彎頭焊接及管道連頭工作。最終按設計規定進行套管與主管之間的封

50、堵工作。3.7將穿越施工中留下的廢鋼鐵、防腐材料、污水、油跡及其他廢棄物等所有清除。4.質量控制與誤差校正4.1質量控制4.1.1頂管的質量規定1）上下偏差：偏差不應不小于200mm。2）水平偏差不應不小于套管長度的2%（1.08m）。3）頂管中心線容許偏差不得超過頂進長度的1.5%，頂進位移糾偏時，每次糾偏角度不適宜過大，可根據管徑、頂進長度和土質狀況確定，一般在520之間為宜。4.1.2頂管質量的檢測管節在頂進時，必須對頂進管段中線的方位及高程嚴格控制，以保證頂管的質量。頂管時的中線輕易產生方位和高程上的偏差。其原因有如下幾種方面：1）由于兩側千斤頂的頂力不對稱，或后背發生傾斜，導致中線左

51、右偏離。2）由于頂力作用點和管中線不一致，導致中線左右偏差。在前方挖土時，管底超挖而使高程起伏的不均現象。3）頂管的端面或后背上下部位的土壤承載力相差較大。4）導軌安裝有較大誤差。5）頂鐵制造質量差，受力后變形。根據設計規定，工作坑的方位、高程、標定管道中心線、設定臨時水準點等，都要進行精心測量，開始頂進的首節測量非常重要，首節管頂進好壞、方位與否對的直接關系到頂進的質量。對每節管吊裝下坑組對時，要及時進行有關的測量，并在正常頂進13米時就應測量一次，管線位置發生頂偏移時，要及時采用校正措施。4.1.3頂管質量的控制1）頂管高程的控制，可在頂坑中懸空固定水準儀，在頂管首端設置十字架。每次測量時

52、，若十字架在管首端的相對位置不變，水準儀的高程亦固定不變，只要量出十字架交點偏離的垂直距離，就可讀出頂管的高程偏差。若水準儀從坑外引進絕對高程，那么頂進管段的各點高程也可推測出來。頂管時的方位偏差，可在坑上面引出中線，在中線方位的兩點向坑內吊設兩根垂球線，若管首端通過中心點的垂球線和上兩垂球線在一條直線上，則頂管方位是精確的，否則存在偏差。2）對管內工作面已挖成形，要由專檢人員進行質量檢查符合規定后，方準進行頂進作業。3）對含水量大的粉土、砂土、砂礫土挖土后不能形成土拱，可采用潤滑處理，以減少管壁與土壤的摩擦。采用觸變泥漿可減少頂管頂力達2/3左右，同步在松散的土層中頂進，用它可對管周圍土質起

53、到加固作用。防止土拱的坍塌。觸變泥漿是一種由特殊粘土（高岑土，有稱膨潤土）摻合2-3%的碳酸鈉而成，為了增長上述觸變泥漿凝固后的強度，又摻入凝固劑（石膏）。但使用凝固劑時，還必須同步摻入少許緩凝劑（工業六糖）和塑化劑（松香酸鈉）。應用觸變泥漿頂管時，在管前方外縫隙處加前封閉管，在工作坑管外壁縫隙處加后封閉圈。泥漿調劑后通過壓縮空氣經壓漿罐，輸漿管、分漿罐及噴漿管等送至管外壁四面。形成一種泥漿環。4.2頂管偏差校正在頂管過程中校正偏差是保證頂管質量的有力措施，偏差是逐漸積累起來的，也只有逐漸校正過來，偏差過大校正就很困難，因而在頂管過程中應勤校測，發現偏差及時校正。校正的措施分坑內和管端面糾偏這

54、兩類措施，詳細作法如下：4.2.1挖土校正法：在管子偏向設計中心的一側合適超挖，而在相對的一側不超挖或留坎，使管子在繼續頂進中，逐漸回到設計位置，校正中不得猛糾硬調，以防產生相反結4.2.2頂木校正法：當偏差不小于20毫米或者用挖土法校正無效時，可用圓木或方木一端頂在管子偏離設計中心的一側管壁上，另一端裝在墊有鋼板或木板的管前土壤上，支架穩固后開動千斤頂，運用頂進時頂木斜支管子所產生的分力，使管子得到校正。4.2.3千斤頂校正法：這種矯正法基本上同頂木校正法，即用小千斤頂接一短頂木，運用小千斤頂的頂力使管位得到校正。4.2.4加墊塊校正法：即在頂管末端與頂鐵間的合適位置墊上一塊對應厚度的楔形鋼

55、板，使頂鐵和管間形成一角度，頂進時可使被頂管得到糾正。在頂進過程中每頂進一根套管，應糾偏3次，以保證軸線及高程的精確。5、施工機具配置5.1頂管穿越施工設備、機具表序號名稱規格數量用途1液壓千斤頂300噸1臺頂管穿越2液壓站1臺動力3單斗挖掘機PC-2201臺挖土方4汽車吊車8t1臺吊裝5柴油發電機30kw1臺動力源6值班面包車16座1輛接送職工7工具房1座物品堆放8DN50污水泵1臺基坑降排水9DN100污水泵1臺圍堰排水10空氣壓縮機CV6/81臺通風及噴水11起重汽車25噸1臺吊裝12全站儀1臺測量用13水準儀DS31臺測量用5.2沉井及管道施工設備、機具表序號機具設備型號或功率單位數量

56、備注1攪拌機（斗容量0.4m3）H350臺32柴油發電站35kw臺33電動打夯機5.5kw臺34切割機2.2kw臺35鋼筋彎曲機GW40臺36鋼筋調直機40臺37平面振搗器2.2kw臺38插入式振搗棒1.1kw臺39電焊機手提式臺110電焊機手提式臺111林肯電焊機DC-400臺612一體焊機臺213汽車吊8噸臺214汽車吊25噸臺215污水泵DN50臺3基坑降排水16噴砂除銹設備套217空壓機20m3臺218抓斗機臺35.3手段用料表序號名稱規格數量用途1吊管帶2根吊裝砼管2道木25025020根支撐3電纜三芯200m電源線4小推車1臺推土5安全燈4盞照明6鋼絲繩16mm100m吊裝7靠背板

57、2m2m1付止推8制作軌道6m1付運行導軌9頂鐵150015001付推進10頂鐵150010001付推進11頂鐵160010001付推進12頂鐵10001付推進13自制護帽1付保護套管14尼龍繩20200m牽引15柴油0#200kg16#液壓油N4650kg17#爬梯1幅下溝18鐵鍬20把除土19出土斗1副出口20碘鎢燈6盞照明21鋼漲圈150013副加固接口6、人員配置（不包括管線安裝）序號工種人數序號工種人數1隊 長32技術、質量、HSE33測 量34機械25管 工46電工27起 重38電、氣焊29司 機310炊事員211排土工24合計51人7、HSE與質量保證措施7.1HSE保證措施7.

58、1.1現場設備較多，并且穿越時需持續晝夜作業，機械手精神會高度緊張，因此，規定施工人員互相關照，協同作業，時刻注意安全。7.1.2注意現場的安全用電。必須由專業電工進行電工作業，要時刻注意線路與否漏電。7.1.3試壓要有專人負責，嚴格按照試壓方案去做，要做好試壓時安全防護工作。7.1.4穿越施工要由專業起重工指揮吊裝，要采用通俗、易懂的專業手勢、旗語等，要平衡操作，嚴格遵守安全管理條例。7.1.5穿越長度較長，應采用循環送風機進行送風。7.1.6各工序有完善的安全管理組織，要有齊全的安全管理資料。7.1.7對所有用電設備應安裝漏電保護器，電纜應使用橡膠電纜，操作人員應戴橡膠手套及穿絕緣靴。7.

59、1.8施工過程中應在進出口明顯處設置警示牌，并設專人指揮交通。夜間施工要有人看守，在人行道及有車輛通過處安裝紅色警示燈。7.1.9頂管過程中污水應排放到指定的污水坑，施工結束后清除污水坑內被污染土壤并運至指定地點。7.1.10為防止油料泄漏所引起的安全事故及污染，應在設備周圍堆放中砂，運油設備應安裝靜電導鏈。7.1.11頂管過程中，應保證邊坡的穩定，要設專人監測鋼板樁的位移及土體的滑移狀況。7.1.12作業坑內要設置逃生梯，一旦發生塌方，保證施工人員可以迅速撤出施工現場。7.1.13在作業坑內施工或在水泥管內挖土等作業，應執行如下基本程序：7.1.13.1所有進入者、主管人員和外面的看護人員必

60、須合格。a. 進入前,由現場HSE監督員進行HSE交底培訓。b. 設備管理人員對設備、設施進行檢查，保證完好。c. 建立許可證制度和進出登記制度。d. 看護人員就位。e. 建立聯絡系統（如下圖）。聯絡系統實行流程圖匯報項目經理組織人員實行應急計劃發生緊急事件目擊人立即匯報現場機組長工程處長安排現場急救事故處理報火警119醫療急救電話貫徹工具箱會議程序a) 所有HSE小組組員必須參與，包括看護人員, 進入人員，進入管理人員。b) 完畢許可證的有關內容填寫。c) 進入前必須對的完畢許可證的填寫并獲得同意。d) 進入許可證必須有效，必須有主管人員的簽字。e) 沒有有效的許可證，嚴禁進入。f) 許可證

61、的有效期是12小時。g) 工作完畢，許可證和進出登記表應交還到HSE監督員處。h) 進入水泥管內并開展工作:i) 在工作期間, 看護人必須靠近入口并對水泥管內進行有效的監控, 和空間里的員工隨時保持聯絡。 一旦不安全的狀況出現, 應立即組織工人有序撤離。 如有必要, 立即尋求緊急救援。j) 所有進出水泥管內的員工必須在工作記錄上對每次進出簽名。k) 工作期間, 看護人應保管許可證和簽名記錄。l) 當工作完畢清除所有人員、工具和雜物并注銷簽名冊。m) 進入水泥管內并開展工作時，假如工作條件發生變化, 不規定許可證的受限空間應立即評估, 重新分類。 根據其工作環境分為規定許可證的受限空間或不規定許

62、可證的受限空間. 假如條件恢復到達不規定許可證的受限空間, 則需要進入管理人員的再次簽字確認。7.1.13.2有關人員職責現場負責人職責a) 決定許可證的期限和保持進入的安全條件。b) 核算許可證規定的預檢查已完畢, 空間已適合進入。c) 進入前, 保證許可證規定的操作規范和設備已到位。d) 簽訂許可證并授權進入。e) 在進入前, 確信救援人員, 設施已到位。f) 確信波及該工作的人員已清晰受限空間的風險。g) 在進入工作期間, 清除非授權人員。h) 貫徹鎖定、掛牌制度, 保證所有危害已被隔離。 i) 并保證提供足夠的勞保用品給進入者。j) 授權給看護人以控制進入作業坑和水泥頂管內的通道。k)

63、 在關閉作業坑和水泥頂管前, 核算所有人員已安全撤離看護人職責a) 對進出人員精確登記,保證工作人員的安全，無論任何原因,看護人不能離開自己的看護崗位,除非得到同意由其他合格的看護人替代，保持和作業坑和水泥頂管內的人員進行聯絡和監控,當需要撤離時,警示進入者對波及作業坑和水泥頂管內的區域進行監控,保證進入者的安全并防止非授權人員進入。b) 在下列狀況下命令撤離:c) 根據檢查進入在危害環境下的進入者的行為舉止反應。d) 根據檢查作業坑和水泥頂管的外部也許危及進入者的狀況。e) 根據注意到的進入人員不能有效和安全的開展工作。f) 當進入者需要協助才能逃出作業坑和水泥頂管內時, 尋求營救和醫務協助

64、。進入者職責a) 在進入前先進行工具箱會議并在許可證上簽字。b) 對的使用規定的工具和設備.保證通風、通訊、照明、勞動保護等設施已到位，同看護人保持聯絡, 使看護人能精確監控進入者狀況. 一旦工作環境變化, 能及時警醒進入者撤離。c) 當接到撤離命令或撤離警報響起，盡快撤出作業坑和水泥頂管。7.1.13.3重要風險原因及其控制措施序號項目危害影響削減措施1通道口小使進出和營救變得困難水泥管內挖掘現場1、控制進入水泥管內挖掘人數； 2、安排專人在水泥管口監護聯絡。2照明暗水泥管內挖掘現場增長照明設施，提高照明度。3臨時梯子及通風裝置防礙通道口的出入作業坑內上下梯子和出入挖掘洞口有序進行。4垂直通

65、道口的墜落危險作業坑內上下梯子要精力集中，抓牢扶手。5缺氧水泥管內挖掘現場循環送風機進行強制送風6潮濕光滑的表面水泥管內挖掘現場和上下梯子1、及時清理作業現場的泥、水；2、勞保鞋要防滑。7蚊蟲叮咬夜間施工現場發放滅蚊藥物8觸電頂管穿越現場1、配電箱要采用防雨措施，2、電器設備要有良好接地，3、多種電線、電纜接頭要是用防水膠布。7.1.13.4氣體 測 試a、檢查氧氣含量：不小于 19.5% 不不小于 23.5%b、檢查可燃氣體：LEL 不不小于10% c、檢查有毒氣體：一氧化碳 PEL 35 ppmd、任何要在套管內使用的有毒材料e、氣體測試在下列狀況應進行每次進入時受限空間里沒有人;1) 通

66、風10分鐘后的第一次進入(假如通風是必須的);2) 許可證規定的每小時必須作氣體測試的受限空間;3) 假如對工作空間的空氣有懷疑,不確定,則需作更頻繁的氣體測試;4) 任何時候假如氣體檢測含量超標,無論任何理由,所有人員必須立即撤出受限空間,嚴禁任何人進入,直到受限空間的環境恢復到安全水平。5) 10.1.13.5對看護人員進行專題培訓內容,但不限于這些。對進出人員精確登記,保證工作人員的安全，無論任何原因,看護人不能離開自己的看護崗位,除非得到同意由其他合格的看護人替代，保持和作業坑和水泥頂管內的人員進行聯絡和監控,當需要撤離時,警示進入者對波及作業坑和水泥頂管內的區域進行監控,保證進入者的安全并防止非授權人員進入。7.2質量保證措施7.2.1主管焊接要嚴格按照有關施工規范進行。7.2.2接受現場監理的監督檢查，發現問題及時處理。7.2.3特殊工種必須持證上崗，嚴禁無證操作。7.2.4防腐補口每一道口，每一道工序要嚴格執行規范，規定詳細的施工數據，施工記錄，并搞好防腐檢漏工作，把缺陷所有消除。7.2.5認真貫徹三檢制度，實行班組自檢、互檢與專業檢查相結合的檢查制度，并做好各項檢查記錄。