1、xx中心港區xx作業區倉碼碼頭 三期工程2023噸碼頭 聯系梁加固專項施工方案編制： 審定：目 錄一、 工程概況及事故因素分析二、 加固解決方案及加固施工工藝三、 施工方法及安全措施四、安全管理五、安全計算書一、 工程事故概況由我司承建的xx中心港區xx莊作業區倉碼碼頭三期工程2023噸泊位。由于地質因素，在施工后方堆場吊車軌道梁樁基礎時產生了較強的地震波，并由于當時為交叉施工，已完畢的2023噸泊位第一道聯系梁未達成混凝土齡期，導致部分第一道聯系梁在震波的作用下產生了剪切破壞，出現了反向45度裂縫。當時由于工期的因素和考慮到西江洪水的影響，該位置的問題一直未解決，現2023噸泊位主體及后方堆

2、場吊車梁已基本完畢，現就本次事故作出以下專項施工解決方案二、加固解決方案及施工工藝 1、對需要解決的聯系梁進行頂撐卸載（見安全計算書）2、 對以完畢卸載頂撐的支撐系統進行驗收檢查3、 采用人工鑿除的方法將開裂部分砼所有鑿除4、 整理和更換好鋼筋并辦理相關驗罷手續5、 封閉模板采用比原聯系梁設計強度高一個等級的微噴漲混凝土施工6、 養護12天后拆除支撐系統三、 施工方法及安全措施 本加固方案的施工關鍵點為：產生裂縫的聯系梁在鑿除施工前必須做好頂撐卸載工作，卸載頂撐必須嚴格驗收把關，該項工作為本項工作的重中之中。1) 支撐系統搭設：a) 施工參數：梁截面寬度B：0.6m；梁截面高度D：0.9m；樓

3、層高度H：6m；結構表面規定：隱藏；混凝土樓板厚度：100mm；梁邊至板支撐距離：0.5m；立桿沿梁跨度方向間距la：0.8m；立桿步距h：1.2m；梁底承重立桿根數：2；梁底兩側立桿間距lc：0.3m；梁底承重立桿間距(mm)依次是：300；梁底采用的支撐鋼管類型為：483.5mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設立；面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；主楞材料：2根483.5鋼管；間距(mm)：100,300*2；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；次楞材料：1根7373木方（寬度高度mm）；間距(mm)：400

4、；木材品種：太平洋海岸黃柏；加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：800mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：100,300*2；梁底模板搭設形式為：2層梁上順下橫頂托承重；面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；第一層支撐梁材料：2根7373木方（寬度高度mm）；根數：4；木材品種：太平洋海岸黃柏；第二層支撐梁材料：2根7373木方（寬度高度mm）；木材品種：太平洋海岸黃柏；b)、支撐安裝施工流程彈出梁軸線及水平線并進行復核搭設梁模板支架安裝梁底楞安裝梁底模板收緊螺絲頭保證底模板與梁底混凝土頂死辦預檢C)、質量保證措施1、把好施工質量關（1）認真仔細地學

5、習和閱讀施工圖紙，吃透和領略施工圖的規定，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2023和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導。（2）認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴厲解決，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改善措施，把質量問題控制在萌芽狀態。2、嚴格貫徹班組自檢、互檢、交接檢及項目中

6、質檢“四檢”制度，保證模板安裝質量。3、對變形及損壞的模板及配件，應按規范規定及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用。4、所有模板拼縫等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以保證混凝土不漏漿。2) 人工鑿除； 原結構梁的混凝土拆除必須采用人工拆除，不允許采用風炮拆除以免對不需要拆除部分混凝土導致暗傷。3) 鋼筋施工 拆除施工時，原結構梁的箍筋會受到一定的損傷，拆除后需要重新制作安裝。4) 模板安裝：1、模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后規定逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。2、模板

7、的基準定位工作一方面引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正。3、標高測量運用水準儀將建筑物水平標高根據實際規定，直接引測到模板的安裝位置。4、豎向模板的支設應根據模板支設圖。5、已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用。6、支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。應注意的質量問題1、混凝土墻體表面粘連。防治方法：模板支撐前必須清理干凈，脫模劑涂刷均勻，不得漏刷，拆模時混凝土強度必須達成1.2MPa。2、模板縫隙處跑漿。防治方法：

8、模板安裝時連接固定要牢，縫隙堵塞嚴密，并應加強檢查。3、模板接槎部位解決及防止漏漿的措施1）梁體施工縫防止漏漿解決：墻體模板下壓2cm，下壓部位混凝土上粘貼海綿條。所有模板體系在預制拼裝時，邊線平直，四角歸方，接縫平整；梁底邊、二次模板接頭處和轉角處均加墊10mm厚海綿條以防止漏漿。2）梁、板施工縫防止漏漿解決：梁、板模板轉角、接縫處應盡量拼接密實，并粘貼塑料膠帶或填塞水泥膩子用以防止漏漿。模板拆除：1、側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。 2、底模，應在同一部位同條件養護的混凝土試塊強度達成規定期方可拆除（見表1）。 注：本表中設計的混凝土強度標準值系指與設

9、計混凝土強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。 3、拆除高度在5m以上的模板時，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。 4、模板支撐拆除前，混凝土強度必須達成設計規定，并經申報批準后，才干進行。拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，特別是用定型模板做平臺模板時，更要注意，防止模板忽然所有掉落傷人。 5、拆模時必須設立警戒區域，并派人監護。拆模必須拆除干凈徹底，不得保存有懸空模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。高處拆下的模板及支撐應用垂直升降設備運至地面，不得亂拋亂扔。 6、拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板做腳手板

10、。 7、腳手板擱至必須牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。 8、拆除的鋼模作平臺底模時，不得一次將頂撐所有拆除，應分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵，底模，以免發生鋼模在自重荷載下一次性大面積脫落。 5) 混凝土施工A)、施工準備： 1）前道所有工序已完畢驗罷手續， 2）施工機具準備就緒B)、混凝土澆筑1、 澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”，即先澆筑梁，根據梁高分層澆筑成階梯形，當達成板底位置時再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形不斷延伸，梁板混凝土澆筑連續向前進行。2、 梁柱節點鋼筋較密時，此處宜用小粒徑石子同強度等級的混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。3、 施工縫位置：宜沿次梁方向澆筑樓板，

11、施工縫應留置在次梁跨度的中間1/3范圍內。施工縫的表面應與梁軸線或板面垂直，不得留斜搓。施工縫宜用木板或鋼絲網擋牢。4、 施工縫處須待已澆筑混凝土的抗壓強度不小于1.2MPa時，才允許繼續澆筑。在繼續澆筑混凝土前，施工縫混凝土表面應鑿毛，剔除浮動石子和混凝土軟弱層，并用水沖洗干凈后，先澆一層同配比減石子砂漿，然后繼續澆筑混凝土，應細致操作振實，使新舊混凝土緊密結合。C）施工注意事項1、蜂窩：因素是混凝土一次下料過厚，振搗不實或漏振，模板有縫隙使水泥漿流失，鋼筋較密而混凝土坍落度過小或石子過大，柱、墻根部模板有縫隙，以致混凝土中的砂漿從下部涌出。2、露筋：因素是鋼筋墊塊位移、間距過大、漏放、鋼筋

12、緊貼模板導致露筋，或梁、板底部振搗不實，也也許出現露筋。3、孔洞：因素是鋼筋較密的部位混凝土被卡，未經振搗就繼續澆筑上層混凝土。4、縫隙與夾渣層：施工縫處雜物清理不凈或未澆底漿振搗不實等因素，易導致縫隙、夾渣層。四、安全管理目的 (一)、安全施工管理措施 1、施工安全管理目的 嚴格按照建筑施工安全檢查標準、建筑施工現臨時 用電安全技術規范 、建筑施工高處作業全技術、建筑機械使用安全技術規程及省市有關各分部分項工程安全和生產條例。加強安全學習、教育、貫徹安全管理措施，精心組織、施工。力保不出重大安全事故。2、保證安全生產措施現場安全檢查是以項目經理為主體的質安管理機構，在質安部的領導下，對現場的

13、安全進行全面檢查監督，對存在隱患部位，責令整改，不服從命令的下停工告知。(1)、特殊工種必須持證上崗，所有施工人員必須嚴格遵守操作規程，定期對施工機械進行檢查和維修保養。(2)、施工現場用電必須嚴格遵守規范規定，采用三相五線制，設立漏電保護開關，并保證用電設備有良好的接零和接地。(3)、做好現場防火，消防工作，對現場臨建設施，用電設備配備足夠的消防器材。(4)、在抓好質量和安全的同時，也要搞好現場的文明生產，如生產、生活設施整齊有序，整潔衛生。五、支撐系記錄算書：梁段：L1。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖一、參數信息1.模板構造及支撐參數(一) 構造參數梁截面寬度B：0.6m；梁截面

14、高度D：0.9m；樓層高度H：6m；結構表面規定：隱藏；立桿沿梁跨度方向間距la：0.8m；立桿步距h：1.2m；梁底承重立桿根數：2；梁底兩側立桿間距lc：0.3m；梁底承重立桿間距(mm)依次是：300；(二) 支撐參數梁底采用的支撐鋼管類型為：483.5mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；2.荷載參數梁段：L1。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖一、參數

15、信息1.模板構造及支撐參數(一) 構造參數梁截面寬度B：0.6m；梁截面高度D：0.9m；樓層高度H：6m；結構表面規定：隱藏；混凝土樓板厚度：100mm；梁邊至板支撐距離：0.5m；立桿沿梁跨度方向間距la：0.8m；立桿步距h：1.2m；梁底承重立桿根數：2；梁底兩側立桿間距lc：0.3m；梁底承重立桿間距(mm)依次是：300；(二) 支撐參數梁底采用的支撐鋼管類型為：483.5mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/

16、mm2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；2.荷載參數新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：1.5kN/m3；梁側模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；砼對模板側壓力標準值G4k：17.848kN/m2；傾倒砼對梁側產生的荷載標準值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；3.梁側模板參數加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設立；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞參數材

17、料：2根483.5鋼管；間距(mm)：100,300*2；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；(三) 次楞參數材料：1根7373木方（寬度高度mm）；間距(mm)：400；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉參數加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：

18、M14；螺栓水平間距：800mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：100,300*2；4.梁底模板參數搭設形式為：2層梁上順下橫頂托承重；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數材料：2根7373木方（寬度高度mm）；根數：4；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；(三) 第二層支撐梁參數材料：2根7373木方（寬度高度mm）；木材品種：太

19、平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；二、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2023）第5.2.1條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.800m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 800183/12= 3.888105mm4； W = 800182/6 = 4.320104mm3；1.荷載計算及組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值: F1=0.22t

20、12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 砼的入模溫度，取20.000； V - 砼的澆筑速度，取1.500m/h； H - 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取0.900m；1- 外加劑影響修正系數，取1.200；2- 砼坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=21.600 kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m2；砼側壓力的有效壓頭高度：h=F/=17.848/24.000=0.744m；

21、(二) 傾倒砼時產生的荷載標準值Q3kQ3k=2kN/m2；(三) 擬定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合： q=17.8480.8=14.278kN/m；計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=18.759kN/m； 由可變荷載效應控制的組合： q1=0.9(1.217.848+1.42)0.8=17.437kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.8=18.759kN/m；2.面板抗彎強度計算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.320104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=0.125ql2=3.

22、752105Nmm； 計算彎矩采用基本組合: q=18.759kN/m；面板計算跨度: l = 400.000mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.752105 / 4.320104=8.685N/mm2；實際彎曲應力計算值 =8.685N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=29N/mm2，滿足規定！3.面板撓度計算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 14.278 kN/m； l-面板計算跨度: l =400.000mm； E-面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 3.888105mm4； 允許撓度:

23、 結構表面隱藏=l/250=1.600mm；面板的最大撓度計算值: = 514.278400.0004/(384115003.888105) = 1.064 mm；實際最大撓度計算值: =1.064mm小于最大允許撓度值: =1.600mm，滿足規定！三、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞采用1根7373木方（寬度高度mm）為一組，間距400mm。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=173733/12 = 2.367106 mm4； W=173732/6 = 6.484104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標準組合： q=17.8

24、480.400=7.139kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=9.380kN/m； 由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9(1.217.848+1.42)0.400=8.718kN/m； 由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.400=9.380kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載： q=0.91.3517.8480.400=8.674kN/m；頂部荷載： q=0.91.40.720.400=0.706kN/m；(二) 內力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形

25、圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)通過計算得到: 最大彎矩 M= 0.048kNm 最大剪力：V= 1.142kN 最大變形：= 0.007mm 最大支座反力：F= 2.029kN(三) 次楞計算(1) 次楞抗彎強度計算 =M/W=0.048106/6.484104 =0.742N/mm2實際彎曲應力計算值 =0.742N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足規定！(2) 次楞抗剪強度計算 =VS0/Ib=1.142100048627/(2.36710673)=0.321N/mm2；實際剪應力計算值 0.321 N/mm

26、2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足規定！(3) 次楞撓度計算允許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.000mm，允許撓度為0.400mm，滿足規定！第2跨最大撓度為0.007mm，允許撓度為1.200mm，滿足規定！第3跨最大撓度為0.002mm，允許撓度為1.200mm，滿足規定！第4跨最大撓度為0.003mm，允許撓度為0.400mm，滿足規定！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足規定！2.主楞計算主楞采用2根483.5鋼管為一組，共3組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=212.19104= 2.438105 m

27、m4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，計算彎矩和剪力時取次楞的最大支座力2.029kN，計算撓度時取次楞的最大支座力1.574kN。根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)通過計算得到: 最大彎矩 M= 0.284kNm 最大剪力：V= 1.319 kN 最大變形：= 0.185mm 最大支座反力：F= 4.362kN(1) 主楞抗彎強度計算 =M/W=0.284106/1.016104 =27.955N/mm2實際

28、彎曲應力計算值 =27.955N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足規定！(2) 主楞抗剪強度計算 =VS0/Itw=0.65910006946/(2.4381053.5)=5.367N/mm2；實際剪應力計算值 5.367 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足規定！(3) 主楞撓度計算允許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.185mm，允許撓度為3.200mm，滿足規定！第2跨最大撓度為0.033mm，允許撓度為3.200mm，滿足規定！第3跨最大撓度為0.185mm，允許撓度為3.200mm，滿足規定！各跨實際最大撓度

29、計算值小于最大允許撓度值，滿足規定！3.穿梁螺栓計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大允許拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.362 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.362kN 小于 穿梁螺栓最大允許拉力值 N=17.850kN，滿足規定！四、梁底模板面板計算面板為受彎

30、結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2023）第5.2.1條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.800m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 800183/12= 3.888105mm4； W = 800182/6 = 4.320104mm3；1.荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.50.800=0.400 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.8000.9=17.280 kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.50.8000.9=1.080 kN/m；永久荷載標準值Gk= G1k+ G2k+ G3k=18.760 kN/m；振搗砼時

31、產生的荷載標準值Q2k=20.800=1.600 kN/m；(1) 計算撓度采用標準組合： q=18.760kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=24.205kN/m； 由可變荷載效應控制的組合： q1=0.9(1.218.760+1.41.600) =22.277kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q2=0.9(1.3518.760+1.40.71.600) =24.205kN/m；2.面板抗彎強度驗算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.320104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=0.125ql2=1.210105Nmm；

32、計算彎矩采用基本組合:q=24.205kN/m；面板計算跨度: l = 600/(4-1)=200.000mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.210105/4.320104=2.801N/mm2；實際彎曲應力計算值 =2.801N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=29N/mm2，滿足規定！3.面板撓度驗算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 18.760 kN/m； l-面板計算跨度: l =200.000mm； E-面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-截面慣性矩: I =3.888105mm4； -允許撓度: 結構表面隱藏

33、=l/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 518.760200.0004/(384115003.888105) = 0.087 mm；實際最大撓度計算值: =0.087mm小于最大允許撓度值: =0.800mm，滿足規定！五、梁底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用2根7373木方（寬度高度mm），共4組，均勻布置在梁底。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=273733/12 = 4.733106 mm4； W=273732/6 = 1.297105 mm3； E=10000 N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續

34、梁計算。支撐梁均布荷載計算：(1) 計算彎矩和剪力采用（考慮支撐梁自重）：q = 24.205200.000/800.000+0.086=6.137 kN/m；(2) 計算撓度采用（考慮支撐梁自重）：q = 18.760200.000/800.000+0.064=4.754 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.1370.82=0.393kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.66.1370.8=2.946kN最大支座力 N=1.1ql =1.16.1370.8=5.401kN最大變形 = 0.677ql4/100EI=0.6774.7548004/(10010000.0004.7

35、33106)=0.279mm (一) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.393106/1.297105 =3.029N/mm2實際彎曲應力計算值 =3.029N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足規定！(二) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=1.473100097254/(4.73310673)=0.415N/mm2；實際剪應力計算值 0.415 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足規定！(三) 支撐梁撓度計算最大撓度： =0.279mm； -允許撓度: 結構表面隱藏=l/250=3.200mm；實際最大撓度計算值: =0.279mm小于最大允許

36、撓度值: =3.200mm，滿足規定！2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用2根7373木方（寬度高度mm），間距800mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=273733/12 = 4.733106 mm4； W=273732/6 = 1.297105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：(1) 第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力計算彎矩和剪力時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力5.401kN；計算彎矩和剪力時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力3.176kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）計算撓度時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力4.18

37、3kN；計算撓度時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力2.444kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）(2) 第二層支撐梁自重均布荷載：計算彎矩和剪力時取0.086kN/m；計算撓度時取0.064 kN/m。(二) 支撐梁驗算根據前面計算的荷載組合，取結構最不利狀態進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)通過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=8.611kNN2=8.611kN計算得到： 最大彎矩：M= 0.479kN.m 最大剪力：V= 5.414kN 最大變形：= 0.270mm 最大支座反力：F= 8.6

38、11kN(1) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.479106/1.297105 =3.694N/mm2實際彎曲應力計算值 =3.694N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足規定！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=2.707100097254/(4.73310673)=0.762N/mm2；實際剪應力計算值 0.762 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足規定！(3) 支撐梁撓度計算 -允許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.270mm，允許撓度為1.000mm，滿足規定！第2跨最大撓度為0.040mm，允許撓度為1.20

39、0mm，滿足規定！第3跨最大撓度為0.270mm，允許撓度為1.000mm，滿足規定！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足規定！六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N - 立桿的軸心壓力設計值，它涉及：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =8.611 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 0.91.20.149(6-0.9)=0.820 kN；N =N1+N2=8.611+0.820=9.431 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查模板規范JGJ162-2023附錄D得到= 0.714；立桿計算

40、長度lo=1.2m；計算立桿的截面回轉半徑i = 1.580 cm；A - 立桿凈截面面積： A = 4.890cm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；鋼管立桿長細比計算值：=lo/i=1.2100/1.580=75.949鋼管立桿長細比= 75.949 小于鋼管立桿允許長細比 = 150，滿足規定！鋼管立桿受壓應力計算值： =9.431103/(0.7144.890102) = 27.001N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 27.001N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足規定！七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應

41、滿足下式的規定 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 144.000 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 180 kPa；模板支架地基承載力調整系數：kc = 0.8； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =37.725 kPa；立桿的軸心壓力設計值 ：N =9.431 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=37.725kPa fg=144.000kPa 。地基承載力滿足規定！砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：1.5kN/m3；梁側模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；砼對模板側壓力標準值G4k：17.848kN/m2；傾倒砼對

42、梁側產生的荷載標準值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；3.梁側模板參數加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設立；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞參數材料：2根483.5鋼管；間距(mm)：100,300*2；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端

43、面承壓強度設計值fce：325N/mm2；(三) 次楞參數材料：1根7373木方（寬度高度mm）；間距(mm)：400；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉參數加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：800mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：100,300*2；4.梁底模板參數搭設形式為：2層梁上順下橫頂托承重；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量

44、E：11500N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數材料：2根7373木方（寬度高度mm）；根數：4；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；(三) 第二層支撐梁參數材料：2根7373木方（寬度高度mm）；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；二、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-20

45、23）第5.2.1條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.800m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 800183/12= 3.888105mm4； W = 800182/6 = 4.320104mm3；1.荷載計算及組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 砼的入模溫度，取20.000； V - 砼的澆筑速度，取1.500m/h； H - 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取

46、0.900m；1- 外加劑影響修正系數，取1.200；2- 砼坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=21.600 kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m2；砼側壓力的有效壓頭高度：h=F/=17.848/24.000=0.744m；(二) 傾倒砼時產生的荷載標準值Q3kQ3k=2kN/m2；(三) 擬定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合： q=17.8480.8=14.278kN/m；計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=18.759kN/m； 由可變荷載效應控制的組合

47、： q1=0.9(1.217.848+1.42)0.8=17.437kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.8=18.759kN/m；2.面板抗彎強度計算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.320104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=0.125ql2=3.752105Nmm； 計算彎矩采用基本組合: q=18.759kN/m；面板計算跨度: l = 400.000mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.752105 / 4.320104=8.685N/mm2；實際彎曲應力計算值 =8.685N/

48、mm2 小于抗彎強度設計值 f=29N/mm2，滿足規定！3.面板撓度計算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 14.278 kN/m； l-面板計算跨度: l =400.000mm； E-面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 3.888105mm4； 允許撓度: 結構表面隱藏=l/250=1.600mm；面板的最大撓度計算值: = 514.278400.0004/(384115003.888105) = 1.064 mm；實際最大撓度計算值: =1.064mm小于最大允許撓度值: =1.600mm，滿足規定！三

49、、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞采用1根7373木方（寬度高度mm）為一組，間距400mm。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=173733/12 = 2.367106 mm4； W=173732/6 = 6.484104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標準組合： q=17.8480.400=7.139kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=9.380kN/m； 由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9(1.217.848+1.42)0.400=8.718kN/m； 由永久荷載效應控

50、制的組合：q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.400=9.380kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載： q=0.91.3517.8480.400=8.674kN/m；頂部荷載： q=0.91.40.720.400=0.706kN/m；(二) 內力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)通過計算得到: 最大彎矩 M= 0.048kNm 最大剪力：V= 1.142kN 最大變形：= 0.007mm 最大支座反力：F= 2.029kN(三) 次楞計算

51、(1) 次楞抗彎強度計算 =M/W=0.048106/6.484104 =0.742N/mm2實際彎曲應力計算值 =0.742N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足規定！(2) 次楞抗剪強度計算 =VS0/Ib=1.142100048627/(2.36710673)=0.321N/mm2；實際剪應力計算值 0.321 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足規定！(3) 次楞撓度計算允許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.000mm，允許撓度為0.400mm，滿足規定！第2跨最大撓度為0.007mm，允許撓度為1.200mm，滿足規

52、定！第3跨最大撓度為0.002mm，允許撓度為1.200mm，滿足規定！第4跨最大撓度為0.003mm，允許撓度為0.400mm，滿足規定！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足規定！2.主楞計算主楞采用2根483.5鋼管為一組，共3組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=212.19104= 2.438105 mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，計算彎矩和剪力時取次楞的最大支座力2.029kN，計算撓度時取次楞的最大支座力1.574kN。根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力

53、、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)通過計算得到: 最大彎矩 M= 0.284kNm 最大剪力：V= 1.319 kN 最大變形：= 0.185mm 最大支座反力：F= 4.362kN(1) 主楞抗彎強度計算 =M/W=0.284106/1.016104 =27.955N/mm2實際彎曲應力計算值 =27.955N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足規定！(2) 主楞抗剪強度計算 =VS0/Itw=0.65910006946/(2.4381053.5)=5.367N/mm2；實際剪應力計算值 5.367 N/mm

54、2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足規定！(3) 主楞撓度計算允許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.185mm，允許撓度為3.200mm，滿足規定！第2跨最大撓度為0.033mm，允許撓度為3.200mm，滿足規定！第3跨最大撓度為0.185mm，允許撓度為3.200mm，滿足規定！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足規定！3.穿梁螺栓計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺

55、栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大允許拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.362 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.362kN 小于 穿梁螺栓最大允許拉力值 N=17.850kN，滿足規定！四、梁底模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2023）第5.2.1條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.800m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 800183/12= 3.888105mm4； W = 8

56、00182/6 = 4.320104mm3；1.荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.50.800=0.400 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.8000.9=17.280 kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.50.8000.9=1.080 kN/m；永久荷載標準值Gk= G1k+ G2k+ G3k=18.760 kN/m；振搗砼時產生的荷載標準值Q2k=20.800=1.600 kN/m；(1) 計算撓度采用標準組合： q=18.760kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=24.205kN/m； 由可變荷載效應控制的組合： q1=0.9(1.218.

57、760+1.41.600) =22.277kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q2=0.9(1.3518.760+1.40.71.600) =24.205kN/m；2.面板抗彎強度驗算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.320104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=0.125ql2=1.210105Nmm； 計算彎矩采用基本組合:q=24.205kN/m；面板計算跨度: l = 600/(4-1)=200.000mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.210105/4.320104=2.801N/mm2；實際彎曲應力計算值 =2.801N/mm2

58、小于抗彎強度設計值 f=29N/mm2，滿足規定！3.面板撓度驗算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 18.760 kN/m； l-面板計算跨度: l =200.000mm； E-面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-截面慣性矩: I =3.888105mm4； -允許撓度: 結構表面隱藏=l/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 518.760200.0004/(384115003.888105) = 0.087 mm；實際最大撓度計算值: =0.087mm小于最大允許撓度值: =0.800mm，滿足規定！五、梁底支撐梁的

59、計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用2根7373木方（寬度高度mm），共4組，均勻布置在梁底。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=273733/12 = 4.733106 mm4； W=273732/6 = 1.297105 mm3； E=10000 N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。支撐梁均布荷載計算：(1) 計算彎矩和剪力采用（考慮支撐梁自重）：q = 24.205200.000/800.000+0.086=6.137 kN/m；(2) 計算撓度采用（考慮支撐梁自重）：q = 18.760200.000/800.000+0

60、.064=4.754 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.1370.82=0.393kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.66.1370.8=2.946kN最大支座力 N=1.1ql =1.16.1370.8=5.401kN最大變形 = 0.677ql4/100EI=0.6774.7548004/(10010000.0004.733106)=0.279mm (一) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.393106/1.297105 =3.029N/mm2實際彎曲應力計算值 =3.029N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足規定！(二) 支撐梁抗剪計算 =VS0/

61、Ib=1.473100097254/(4.73310673)=0.415N/mm2；實際剪應力計算值 0.415 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足規定！(三) 支撐梁撓度計算最大撓度： =0.279mm； -允許撓度: 結構表面隱藏=l/250=3.200mm；實際最大撓度計算值: =0.279mm小于最大允許撓度值: =3.200mm，滿足規定！2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用2根7373木方（寬度高度mm），間距800mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=273733/12 = 4.733106 mm4； W=273732/6

62、= 1.297105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：(1) 第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力計算彎矩和剪力時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力5.401kN；計算彎矩和剪力時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力3.176kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）計算撓度時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力4.183kN；計算撓度時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力2.444kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）(2) 第二層支撐梁自重均布荷載：計算彎矩和剪力時取0.086kN/m；計算撓度時取0.064 kN/m。(二) 支撐梁驗算根據前面計算的荷載組合，取結構最

63、不利狀態進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)通過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=8.611kNN2=8.611kN計算得到： 最大彎矩：M= 0.479kN.m 最大剪力：V= 5.414kN 最大變形：= 0.270mm 最大支座反力：F= 8.611kN(1) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.479106/1.297105 =3.694N/mm2實際彎曲應力計算值 =3.694N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足規定！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=2.707100

64、097254/(4.73310673)=0.762N/mm2；實際剪應力計算值 0.762 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足規定！(3) 支撐梁撓度計算 -允許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.270mm，允許撓度為1.000mm，滿足規定！第2跨最大撓度為0.040mm，允許撓度為1.200mm，滿足規定！第3跨最大撓度為0.270mm，允許撓度為1.000mm，滿足規定！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足規定！六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N

65、- 立桿的軸心壓力設計值，它涉及：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =8.611 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 0.91.20.149(6-0.9)=0.820 kN；N =N1+N2=8.611+0.820=9.431 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查模板規范JGJ162-2023附錄D得到= 0.714；立桿計算長度lo=1.2m；計算立桿的截面回轉半徑i = 1.580 cm；A - 立桿凈截面面積： A = 4.890cm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；鋼管立桿長細比計算值：=lo/i=1.2100/1.580=75.949鋼管

66、立桿長細比= 75.949 小于鋼管立桿允許長細比 = 150，滿足規定！鋼管立桿受壓應力計算值： =9.431103/(0.7144.890102) = 27.001N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 27.001N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足規定！七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的規定 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 144.000 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 180 kPa；模板支架地基承載力調整系數：kc = 0.8； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =37.725 kPa；立桿的軸心壓力設計值 ：N =9.431 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=37.725kPa fg=144.000kPa 。地基承載力滿足規定！