1、目錄第一節、工程概況1第二節、編制依據1第三節、本方案支模架設計范圍及特點23.1本方案支模架設計范圍23.2本方案支模架設計及特點2第四節、施工部署34.1、明確項目管理目標。34.2、管理體系及項目部組成44.3、材料、設備、勞動力組織54.4、臨時用電布置64.5、施工進度計劃64.6、混凝土澆搗施工部署6第五節、支模架的構造要求及措施75.1 材料的選用75.2 支撐架搭設接頭方法及構造措施85.3 剪刀撐的構造措施9第六節、支模架的搭設及拆除方法96.1 模板支撐的安裝96.2 模板支撐拆除10第七節、支撐體系安全檢查和驗收要求10第八節、模板支撐體系監測監控措施11第九節、質量保證

2、措施11第十節、安全管理與維護措施1210.1支模時應注意的問題1210.2模板拆除應注意的問題1310.3其它安全措施1310.4安全施工管理14第十一節、文明施工方案15第十二節、應急預案1612.1危險源分析1612.2組織網絡及職責1612.3應急物資1612.4應急措施16第十三節、支模架的設計及計算書1713.1、計算書1：一樓大廳120厚板模板計算1713.2、計算書2：300900梁模板支架計算2313.3、計算書4：4001600梁模板支架計算35第十四節、模板支架施工圖46第十五節、施工進度計劃表46第十六節、模板支架驗收記錄表46高大支模架工程施工方案第一節、工程概況xx

3、橡膠有限公司質檢及輔助用房，位于xx省xx市xx經濟技術開發區。本工程總建筑面積71080m2，地上主樓九層，裙房六層，地下室二層。建筑總高度主樓40.5米,裙房27.9米?；局W尺寸8.7米X8.7米。其中1、辦公樓一層大廳，D-G軸寬23.1米，1/2-5軸長26.1米，面積約600平方米，層高10.7m，屬高支模架；2、技術檢測樓五層會議室呈中字形，面積約1262平方米，層高8.4m，屬高支模架；第二節、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）；2、xx省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-20XX）；3、建筑結構荷載規

4、范（GB50009-20XX）；4、建筑地基基礎設計規范（GB50007-20XX）；5、建質（20XX）87號危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質（20XX）254號建設工程高大模板支撐系統施工安全 監督管理導則6、混凝土結構工程施工質量驗收規范（ GB05020420XX）7、建筑工程施工質量驗收統一標準(GB50300-20XX)8、本工程施工圖紙。9、建筑工程安全生產管理條例；10、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20XX；11、混凝土模板用膠合板GB/T17658-1999；12、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91；13、xx省及xx市現行的有關安全生產和文明施工

5、規定；14、ISO9001國際質量認證標準；15、本集團公司質量保證手冊、程序文件及規章制度。16、國家、行業及地方有關政策、法律、法令、法規和國家強制性標準、施工驗收規范、規程：第三節、本方案支模架設計范圍及特點3.1本方案支模架設計范圍根據設計圖紙，較大截面構件見下表。梁截面尺寸(mm)板厚度(mm)層高（m）備注300800、30085012010.7辦公樓一層大廳2505502505501208.4技術檢測樓五層會議室300800、300850、30090030015004001500、40016003.2本方案支模架設計及特點考慮到本工程高支模架搭設面積較大，支模架高度較高，給支模工

6、程帶來一定困難。具體的搭設參數如下：（1）板支模設計（步距1500mm）板厚度（mm）立桿橫距m立桿縱距m板底木方間距備注1200.90.9250層高10.7，計算書一（2）梁支模設計（步距1500mm）梁截面尺寸梁兩側立桿間距(mm)立桿梁跨度方向間距（mm）梁底附加支撐小橫桿梁底木方承重立桿備注層高（m）250550700900020計算略10.7或8.4300800300850300900700900130計算書二3001500700450032參考計算書三8.440015004001600800450032計算書三（3）、梁側模模板支撐設計(對拉螺栓均為M14)設置情況300800/8

7、50/900（計算書二中）3001500、4001500/1600（計算書三中）次楞布置方式豎直向布置豎直向布置次楞間距250200主楞合并根數22主楞最大懸挑長度(mm)50200對拉螺栓水平向間距(mm)500400支撐距梁底距離依次為150，500150，650，1150（4）支撐架荷載取值1、模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；振搗混凝土時產生的荷載(kN/m3)2.00；板鋼筋自重1.1 kN/m2，梁鋼筋自重1.5kN/m2。2、模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重梁取1.35；人

8、員及施工設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載取1.4。（5）架體基礎做法梁板支模架體立桿支撐在地下室砼頂板或砼樓板上，立桿下放20020050墊木。第四節、施工部署4.1、明確項目管理目標。質量目標：爭創“錢江杯”。安全目標：xx市雙樣板工地，爭創xx省安全文明標準工地4.2、管理體系及項目部組成4.1.1質量安全保證體系建立科學、合理的工程質量安全保證體系是保證工程質量的根本。工程質量保證體系的建立，將結合本工程特點、難點、人員配備情況、工期情況，并結合質量安全目標加以建立。體系管理網絡科學、合理，制度嚴密，配備的管理人員應具備技術硬、素質好、責任心強。項目經理：章建江技術負責人：沈官福質量安全

9、部材料設備部計劃財務部工程技術部現場施工員現場安全員現場質檢員各專業工種班組長鋼 筋 工 組架 子 工 組電 焊 工 組木 工 組砼 工 組泥 工 組普 工 組其 它 工 組確保質量安全目標實現4.1.3 項目部人員名單及聯系電話項目經理：章建江 13515852476項目負責人：沈官福13505753907安全員：任康明 13588474798陳曉斕 何飛質量員：徐永強 13588474730施工員：章鑫 13588474796資料員：毛小強 135884747974.3、材料、設備、勞動力組織支模架采用483.5鋼管搭設；鋼管連接按照規范要求采用對接扣件或者十字扣件。具體的設備勞動力投入如

10、下表所示：人員名稱數量備注管理人員5個都具有相應的資格證書安全員3個省注安全員架子工70個現場搭設的架子工都有特殊人員作業證木工150個電工5個電工證砼工50個鋼筋工70個水電工30個其他5個具體的設備材料投入如下表所示：材料名稱數量備注鋼管60000米扣件80000只18厚膠合板20000m26080方木5000m3腳手片4000 m2具體設備投入如下表所示：設備名稱數量備注切斷機2臺彎曲機2臺電渣壓力焊機2臺園盤機6臺平刨機2臺插入式振動機6臺平板振動機6臺水準儀、經緯儀各2臺塔吊1臺支模架區域基本在塔吊作業半徑之內4.4、臨時用電布置1、用電線路由總配電箱向外引，總配電箱配備漏電保護器、

11、總閘刀及空氣開關。分配電箱需安裝閘刀和漏電保護器、熔斷器，做到一機一箱和一機一閘，配電箱為統一鐵殼并上鎖，線路兩端及用電機械設置可行的接地裝置。2、施工用電采用三相五線制配線。用電主線路使用五芯電纜，入地敷設?，F場設置安全總配電箱一只，按線路接出要求設置分配電箱。另備手提式安全配電箱數只。分配電箱、開關箱按三級配電兩級保護的要求配置。編制專項用電方案，做好防護措施，確保用電安全可靠。4.5、施工進度計劃見附圖4.6、混凝土澆搗施工部署4.6.1混凝土澆搗程序和方法1）澆筑時，確保模板支架施工過程中均衡受載，澆筑時采用由中部開始向四周擴展的澆筑程序，澆筑振搗要緊密配合。2）柱最高為5.3m，柱分

12、兩次澆搗，第一次澆筑高度為2.5m夾層高度；第二次澆筑高出梁底，再往上支梁柱接頭及梁板模板。第三次進行梁板澆筑，考慮到大梁高度較高為便于控制澆搗質量本次混凝土澆搗在白天進行，大梁澆筑遵循由中部開始向二側澆搗，澆搗梁時要特別注意混凝土厚度每次控制在10cm來回移動；不可一次性到頂。水平結構混凝土應盡可能均勻對稱澆注；3）梁高大于1.1m的采用分層澆筑（2次），澆筑間隔時間控制在底層混凝土初凝之內。4）梁跨度（4.0m以上）分別梁的起拱要求：施工按跨度的0.3%起拱。5）砼澆搗嚴禁超高，其局部超高控制在15CM內。支模架與已澆搗砼柱立桿可靠連接。4.6.2混凝土澆搗設備本工程采供商品混凝土，澆搗時

13、采用汽車泵進行澆搗。4.6.3混凝土澆搗注意事項1）嚴格執行混凝土澆搗令制度，澆搗前要進行書面技術交底。2）混凝土運輸設專人負責。3）混凝土澆筑操作前,必須對模板作一次全面檢查,模板內雜物和建筑垃圾必須清理干凈,模板縫隙超過2的應堵塞,模板及老混凝土必須澆水濕潤,施工縫處須套漿操作。4）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。5）混凝土澆筑時派鋼筋工和木工觀察鋼筋和模板，有無位移變形情況，發現后應立即停止澆筑并應在已澆筑的混凝土初凝前修整無畢。6）混凝土澆筑完成后，應在12小時以內加以覆蓋，并澆水養護，夏天加蓋濕草包或塑料薄膜養

14、護，養護時間不得少于7天。冬季做好防凍保暖工作，以避免混凝土在初凝時受凍而使結構存在隱患。7）模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的柱通過連接桿進行可靠連接。第五節、支模架的構造要求及措施5.1 材料的選用6.1.1 板底采用6080mm方木支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管（計算時采用483.0）。6.1.2 梁模采用18mm厚的膠合面板，板底支撐采用6080mm木楞。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。6.1.3 模板支架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T 13793)或低壓流體輸送用

15、焊接鋼管(GB/T 3092)中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T 700)中Q235-A 級鋼的規定。6.1.4 鋼管外觀質量要求：1、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；2、鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；3、鋼管應進行防銹處理。6.1.5 鋼管上嚴禁打孔，每根鋼管的最大質量不宜大于25kg。6.1.6 扣件外觀質量要求：扣件式鋼管模板支架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB 15831)的規定。本工程高重支模架鋼管扣件均應按規范現場隨

16、機抽樣并經過有檢測資質的檢測單位檢測合格后方使用，檢測資料詳見附件。采用其它材料制作的扣件時，應經試驗證明其質量符合相關標準的規定后方可使用。6.1.7 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；扣件應進行防銹處理。模板支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用。5.2 支撐架搭設接頭方法及構造措施5.2.1 水平橫桿應對稱相間放置，嚴禁均勻一邊放置。 5.2.2立桿：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距

17、的1/3；搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。模板立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求。模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。5.2.3 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的鋼管。5.2.4水平拉接的布置與構造本工程在高度方向，每隔1.5米腳手架與砼柱設置一道水平拉接，水平方向在樓面設置拉結點。水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：搭接長度不應小于1m，應等距

18、離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（強制性條文）每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。5.3 剪刀撐的構造措施5.3.1 模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。5.3.2 剪刀撐的構造應符合下列規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560

19、之間。傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根；剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。水平方向每3m設置一道水平剪刀撐。第六節、支模架的搭設及拆除方法6.1 模板支撐的安裝6.1.1 底座安放應符合下列規定：底座：由于每一排的立桿間距不均勻，所以架體搭設前，要在混凝土架體的基礎上彈出縱橫向十字線，用鋼尺將立桿的間距均勻標出，保證立桿的位置準確。然后在其位置鋪設墊板底座。墊板采用木墊板時其厚度為50

20、mm，尺寸200mm*200mm。6.1.2 模板支撐布置順序由下至上逐層向上安裝,先安裝底層模板,用斜撐和水平撐釘穩撐牢;核對模板墨線及標高,配合綁扎鋼筋及砼(或砂漿)墊塊,再進行上一層模板安裝,重新核對墨線各部位尺寸和標高,并把斜撐、水平支撐以及拉桿加以釘緊、撐牢。6.1.3扣件立桿對接，縱橫掃地、剪刀撐的安裝剪刀撐的搭設、扣件的安裝應滿足規范要求。6.2模板支撐拆除6.2.1模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好技術交底手續。6.2.2梁板底模要符合混凝土結構工程施工及驗收規范的相關規定才可拆模。拆模遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位，自上而下的原則。6.2.3模板支架拆除時

21、，應按施工方案確定的方法和順序進行。6.2.4模板立桿有多道水平拉桿，應先拆除上面的按由上而下的順序拆除，拆除最后一道連桿與拆除立桿同時進行，以免立柱傾倒傷人。6.2.5后澆帶兩側的支撐架應予保留兩排立桿。拆除時先從跨中開始向兩端對稱進行。6.2.6拆模時間規定：高支模架一律規定在混凝土強度滿足100%時方可拆模。第七節、支撐體系安全檢查和驗收要求1. 模板支架投入使用前，應由公司技術部門組織驗收。2建立嚴格的支模架驗收制度，支模架驗收必須通過公司質安科、監理、業主、總監項目經理必須到場參加應該滿足與100%合格后方可澆砼。上述人員必須重視高重支模的驗收，并安排現場施工員（章鑫13588474

22、796）、安全員（任康明 13588474798、陳曉斕、何飛 ）為看模人員，必須認真負責。3. 模板支架驗收應根據經批準的專項施工方案，檢查現場實際搭設情況與方案的符合性。具體檢查驗收包括以下內容：（1）安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。（2）模板安裝是否符合工程模板設計方案和技術措施的規定。（3）預埋件：預埋件的規格、數量、位置和固定情況是否可靠，連接件中的緊固螺栓及支撐扣件緊固情況是否滿足要求。（4）支模架上的施工荷載是否符合要求。（5）作業面孔洞及臨邊是否有防護措施。（6）對承重（梁底、板底）連接扣件螺栓擰緊扭力矩應全數檢查，要求扣件扭力矩達4

23、065N.m，發現不符合要求,立即責令整改到位，直至滿足要求。4.對鋼管截面特性進行抽樣檢查，抽檢數量按有關規定執行，如（JGJ130-20XX），未經檢測或檢測不合格的一律不得使用。5. 模板支架驗收后應形成記錄，記錄表式見附頁。第八節、模板支撐體系監測監控措施1、監控措施采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否偏移。2、觀測點設置在高支模架的臨邊地面上；觀測點埋設倒L型的直徑12cm鋼筋頭。3、監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架及支撐情況，發現下沉、松動、變形及水平位移情況應及時解決。4、在澆筑混凝土過程中應實時監測，監測頻率為20-30分鐘/每次，混凝

24、土澆筑完成后安排技術人員在定期（混凝土初凝期內進行實時監測，往后每4小時檢測一次值至混凝土強大達到設計強大的100%）。（1）本工程立柱預警值為10mm；立柱垂直偏差為24mm。（2）監測數據超過預警值立即停止混凝土澆筑；疏散人員，并及時進行加固處理。5、監測儀器儀器名稱數量備注電子經緯儀1水準儀1檢測扳手2第九節、質量保證措施模板工程施工是保證工程質量特別是保證結構優質工程的重要因素。支模質量的好壞，會影響到混凝土質量、軸線偏位、標高不一、漏漿等多方面問題。柱和現澆梁板支模分項工程，要安排出總體支模方案，確定模板材料和支模順序，特別要重視承重架的搭設方案，由技術人員進行荷載計算，確定立柱與支

25、撐間距，保證整體模板的穩定、嚴密、垂直、平整、軸線準確、標高一致，總體支模方案由專業施工員、支模班組共同研究確定報項目部批準，并用經緯儀和水準儀控制軸線和標高，做到道道把關，層層落實，事先檢查和核對?；炷翝仓r要有專人值班，確保模板的良好剛度，保證整體工程的順利進行。承重架采用48鋼管支撐體系，同時推廣采用大模板早拆體系。模板的制作安裝過程均由質量員驗收，在澆砼前，項目部組織有關人員對鋼筋、模板等工程作一次全面檢查，并提請監理驗收合格后方可進行砼澆筑。在澆砼期間，木工班組由專業木工值班，以對澆砼過程中模板的損壞進行及時修正。質量管理制度是工程質量保證體系運行的準則，制度一旦建立并且審批生效后

26、，在特定的區域范圍內具有“法律”效力。工程質量管理制度應按國家、地方的有關法規、標準結合公司的有關標準及工程實際情況由項目部負責進行制定，并報公司審批同意后生效。工程質量管理制度在實際施工中根據具體情況作相應修正，并組織有關人員進行學習。本工程擬建立以下工程質量管理制度草案：工程質量管理準則；作業指導書及技術交底制度；進場材料驗收制度；質量三檢制度；工序交接檢制度；隱蔽工程驗收制度；混凝土澆筑制度。第十節、安全管理與維護措施10.1支模時應注意的問題10.1.1板對支撐架全部進行可靠的連結，形成滿堂支模架，梁、板底部采用雙扣件。10.1.2 模板撐好后，先由班組長進行自檢。自檢完畢后，由現場項

27、目技術負責人，質量員和施工員進行模板的軸線，標高垂直、截面尺寸，支撐牢固度的復核，作好書面記錄，簽證。10.1.3 模板應按工序進行，模板沒固定前，不得進行下道工序。10.1.4 支設立柱模板和梁模板時，可使用馬凳操作，不準站在柱模板上操作和梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。10.1.5 用鋼管的扣件搭設雙排立桿，支架支撐梁模時扣件應擰緊，且應抽查扣件螺桿的扭力矩是否符合規定，應采用雙扣件，以增大支撐梁；板下立桿的剛度和強度，橫桿步距按設計規定；嚴禁隨意增大。10.1.6柱混凝土全部澆筑完畢后，方可進行梁和模板支撐安裝。10.1.7應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范(JG

28、J-46)的有關規定執行支模板進行接地避雷。10.2模板拆除應注意的問題10.2.1拆除板、梁、柱時，嚴禁在同一垂直面上操作。10.2.2拆除時應逐步拆卸，不得成片松動和多撬落或拉倒。10.2.3嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。10.2.4建立拆模通知制度，具體由質量員進行掌握。10.2.5在木工拆模前，技術負責人必須對木工進行集中拆模的安全、技術交底，并拆模樓層周邊用腳手架圍護，確保鋼管、模板、木板不外穿，起到圍護。10.3其它安全措施10.3.1 防觸電安全措施：嚴禁在鋼管上纏繞一切用電線源，對穿過架子的用電線源需有可靠的安全絕緣防護。10.3.2 防火安全措施：在架子部位每層視情況設置23

29、只干粉滅火器，交派專人維護保養。在架子上嚴禁吸煙及動用一切明火，電焊、氣焊等明火作業需要有審批手續（報經項目部安全批準）及可靠的安全防護。外墻轉角放置滅火備用砂桶，并張掛明顯標志。10.3.3 模板設置操作平臺、上下梯道、防護欄桿、自穩架，大模板堆放下部墊通長方木，成對堆放。擰緊底腳螺絲，使其有7080的自穩角。遇有大風時，實施與結構連接或多塊連接，連接材料為剛性。長期有效的模板亦用剛性材料連接，并固定在建筑物上。10.3.4 無支腳的外墻板、內墻板及角模，插板均放置在用鋼管搭設的插放內。插放架的立桿埋入地下不少于500mm，插放架的高度為構件的2/3以上，上面搭不少于600mm寬的走道和上下

30、樓道。立桿間設置剪刀撐。上設水平桿，下設掃地桿。構件下端墊木壓在掃地上。插放架內靠放同一規格的板件，吊裝時從兩邊向內取出。不準從中間抽吊。10.3.5嚴禁在模板支模上集中堆放建筑材料。10.3.6支模架搭設好后應檢查，在使用過程中，應采取有效檢測手段，特別是桿件變形和扣件是否下滑，發現異常及時處理。10.3.7 混凝土澆筑之前，外架必須搭設完成，并超過樓層面一個步距。10.4安全施工管理為圓滿完成支模架的安全施工和安全使用任務，其搭設方案由公司技術負責人審查、審批。其管理方法如下：10.4.1 搭設者應熟悉該搭設方案，明確操作要求，安全規定，搭設和拆除的注意事項。支模架搭設人員必須是經過按現行

31、國標特種作業人員安全技術考核管理制度（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格后方可持證上崗。10.4.2支模架子搭拆前項目技術負責人必須針對本方案進行技術交底、安全交底，交底雙方履行簽字手續并存檔，施工人員平時應加強檢查，增加檢查力度。安全交底：1.進入施工現場的操作人員必須戴好安全帽，扣好帽帶。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。2.高處和臨邊洞口作業應設護欄，張安全網，如無可靠防護措施，必須佩帶安全帶，扣好帶扣。高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。3.工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人

32、。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4.安裝模板時操作人員應有可靠的落腳點，并應站在安全地點進行操作，避免上下在同一垂直面工作。操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。5.支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下。6.支模時，操作人員不得站在支撐上，而應設立人板，以便操作人員站立。立人板應用木質中板為宜，并適當綁扎固定。不得用鋼模板或5cm10cm的木板。7.支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。模板上有預留洞者，應在安

33、裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。8.模板及其支架在安裝過程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施。9.應采取分段支模的方法：1）下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架支撐；2）上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板；10.多層支架支模時，支架的橫墊板應平整，支柱應垂直，上下層支柱應在同一豎向中心線上。11.二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用索具系牢，采用垂直升降機械運輸，不得亂拋。模板及配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下。高空拆模時，應有專人指揮。地面應標出警戒區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。12.模板上施工時，堆物不宜過

34、多，且不宜集中一處。13.大模板施工時，存放大模板必須要有防傾措施。封柱子模板時，不準從頂部往下套。14.支撐還另需考慮機械行走、材料運輸、堆物等額外載荷的要求，頂撐及模板的排列必須考慮施工荷載的要求。15.高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子、不許站在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。16.遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪雷雨后應先清掃施工現場，待地面略干不滑時再恢復工作。10.4.3支模架子搭設后，通過公司質安科、監理、業主、總監項目經理必須到場參加應該滿足與100%合格后方可澆砼。驗收人員須驗收單上簽字，資料存檔。10.4.4嚴禁酒后作業。10.4.5支模架子工進入

35、施工現場，戴好安全帽，扣好帽帶，嚴格遵守“安全生產六大紀律”和“安全生產十不準”。第十一節、文明施工方案1、做到作業標化、環境美化、場地凈化和市區主要道路夜間亮化。2、按規定設置安全標志牌。3、各班組做到工完場清，工完料盡，垃圾廢料及時清理。4、施工作業時應采取降低噪聲措施，凈車出場，做到施工不擾民，作好工居共建工作。5、材料歸類整齊堆放，不混放，設標示牌。6、落實工地治安消防負責制，配備必要的消防設施，把好動火審批監護關。7、作業人員必須登記入冊，三證齊全。8、搭設人員安全帽分色佩帶，配胸卡上崗。第十二節、應急預案12.1危險源分析12.1.1架體搭設未按照相關要求進行搭設；急易引起模板坍塌

36、事件。12.1.2混凝土澆筑時未按照相關要求進行；急易引起模板坍塌事件。12.2組織網絡及職責1、由項目經理（章建江：1345677108）、項目負責人（沈官福：13505753907）、安全員（任康明：13588474798）、施工員（章鑫：13588474796）、資料員（毛小強 ： 13588474797）組成應急救援小組，項目經理任應急救援小組組長。2、項目負責人、施工員、安全員負責組織人員負責搶救傷員。3、資料員負責與醫院聯系。12.3應急物資常備器械敷料：血壓計、消毒用品、繃帶、無菌敷料、棉球、膠布剪刀及小夾板、擔架、止血帶、止血袋、氧氣袋。12.4應急措施1、挖掘被掩埋傷，并轉移

37、到安全地方。2、保持呼吸道暢通，清除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、嘔吐物等，對昏迷傷員將舌拉出以防窒息。3、進行簡易的包扎、止血或簡易固定骨折。4、若傷員出現呼吸、心跳驟停，應立即進行心肺復蘇、人工胸外心臟按壓、人工呼吸等。5、盡快與120急救中心取得聯系，或撥打110、119，求救幫助。上報時詳細說明事故地點、嚴重程度、本部門的聯系電話，并派人到路口接應。第十三節、支模架的設計及計算書、計算依椐：本工程專項方案計算書根據品茗模板(xx)V7.2設計軟件計算生成。鋼管計算厚度取3.0mm。13.1、計算書1：一樓大廳120厚板模板計算一、工程概況新澆混凝土板特性大廳頂板新澆混凝土樓板厚度(m

38、m)120模板支架高度H(m)10.7模板支架的縱向長度La(m)26模板支架的橫向長度Lb(m)23二、模板支撐體系設計立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)900縱橫向水平桿步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立桿縱向方向次楞間距(mm)300荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑承載力設計值折減系數1立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)50 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計縱向剖面圖模板設計橫向剖面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新澆筑混凝土自重標準值

39、 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期50年一遇0.450.157城市xx市風荷載高度變化系數z地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)1模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)10風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.499風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n300模板10.315四、模板驗算模板驗算方式三等跨連續梁模板類型膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值fm(N

40、/mm2)15模板抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.20.3+(24+1.1)0.121.0+1.4(1+2)1.0=8.174kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.1ql2=0.18.1740.32=0.074kNm max=Mmax/W=0.074106/37500=1.962N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.68.

41、1740.3=1.471kN max=3Qmax/(2bh)=31.471103/(2100015)=0.147N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6778.1743004/(1006000281250)=0.266mm max=0.266mm=minl/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！五、次楞驗算次楞驗算方式二等跨連續梁次楞材質類型方木次楞材料規格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值fm(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(c

42、m3)64次楞截面慣性矩I(cm4)256次楞彈性模量E(N/mm2)9000 計算簡圖如下： q=GqGk+1.4qQk=1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.3+0.01+1.4(1+2)0.3=2.464kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.125ql2=0.1252.4640.92=0.25kNm max=Mmax/W=0.25106/64000=3.899N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.625ql=0.6252.4640.9=1.386kN max=3Qmax/(2bh0)=31.3861000/(26080)=0.433N/mm2 m

43、ax=0.433N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5212.4649004/(10090002560000)=0.366mm max=0.366mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 Rmax=1.25ql=1.252.4640.9=2.772kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞驗算方式三等跨連續梁主楞材質類型鋼管主楞材料規格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面積(cm2)4.24主楞抗彎強度設計值Fm(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值fv(

44、N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面慣性矩I(cm4)10.78主楞彈性模量E(N/mm2)206000 計算簡圖如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 支座反力依次為R1=4.82kN,R2=9.094kN,R3=9.095kN,R4=4.82kN 1、強度驗算 max=Mmax/W=0.668106/4490=148.822N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 max=2Qmax/A=23.5321000/424=16.663N/mm2 max=16.663N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算

45、 max=1.747mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4=9.095kN 1.05Rmax=1.059.095=9.549kN，9.549kN112.0=12kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！七、立桿驗算鋼管類型483截面面積A(mm2)424截面回轉半徑i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附

46、錄D，得k=1.167，=1.427 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4271500，1500+250=2498mm =l0/i=2498/15.9=158=210 長細比符合要求！ 查規程附錄C得 =0.281 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，查規程表4.2.7得w=0.129 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.96 z0d2=10.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-

47、n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.96300)/(1-0.96)=3.87 s=wstw=0.1293.87=0.499 k=0.7zs0=0.710.4990.45=0.157kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.7110.45=0.315kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1/1+0.005(10.7-4)=0.968 不組合風荷載時 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=9.095+0.151.210.7=11.021kN =1.05Nut/(AKH)=1.0511.021103/(0.2814240.968)=100.376N/mm2f=

48、205N/mm2 符合要求！ 組合風荷載時 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=8.402+0.151.210.7=10.328kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.1570.91.52/10=0.038kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.328103/(0.2814240.968)+0.038106/(4.49103)=102.504N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)25 F=0.85AFkla/La=0.85250.3150.9/26=0.232kN N

49、1=3FH/(m+1)Lb=30.23210.7/(149+1)23=0.002kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.328+0.002)103/(0.2814240.968)=94.087N/mm2f=205N/mm2 符合要求！八、立桿基礎立桿下設200mm200mm50mm墊板，立桿基礎為砼樓板或地下室砼底板，下層支模架不得拆除，承載力符合要求，計算略。13.2、計算書2：300900梁模板支架計算300800、300850梁未計算，參照300900梁設置一、工程概況新澆混凝土梁板特性七層9軸/NP梁新澆混凝土樓板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【寬高】

50、300900模板支架高度H(m)8.4模板支架的縱向長度La(m)8.7模板支架的橫向長度Lb(m)17.4二、模板支撐體系設計混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底次楞平行梁跨方向立桿縱向間距la(mm)750立桿橫向間距lb(mm)700模板支架步距h(mm)1500樓板立桿縱向間距la(mm)750樓板立桿橫向間距lb(mm)800梁左側立桿距梁中心線距離(mm)350梁底增加承重立桿根數0梁底增加立桿的布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿的距離(mm)0梁底立桿支撐方式雙扣件每縱距內附加梁底支撐主楞根數1梁底支撐小楞根數3立桿伸出頂層橫向水平鋼管中心線至模板支撐點的長度a

51、(mm)50 設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.5次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁側模板自重標準值(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期50年一遇0.450.39城市xx市風荷載高度變化系數z地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)1.42模板支架頂部

52、離建筑物地面的高度(m)30風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.873風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n100模板10.447四、模板驗算模板類型膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值fm(N/mm2)15模板抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.5+(24+1.5)0.91.0+1.4(1+2)1.0=35.858kN/

53、m 1、抗彎驗算 Mmax=0.125ql2=0.12535.8580.152=0.101kNm max=Mmax/W=0.101106/37500=2.689N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.625ql=0.62535.8580.15=3.362kN max=3Qmax/(2bh)=33.362103/(2100015)=0.336N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.521ql4/(100EI)=0.52135.8581504/(1006000281250)=0.056mm max=0.056mm=minl/150，1

54、0=min150/150，10=1mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R3=0.375ql=2.017kN，R2=1.25ql=6.723kN五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續梁次楞材質類型方木次楞材料規格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值fm(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面慣性矩I(cm4)256次楞彈性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷載：q1GQ=1.350.01=0.013kN/m 梁左側樓板傳遞給次楞荷載： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.5+(24+1.1)0.12

55、)+1.4(1+2)(0.35-0.3/2)/2=0.894kN/m 梁右側樓板傳遞給次楞荷載： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.7-0.35-0.3/2)/2=0.894kN/m 梁左側模板傳遞給次楞的荷載：q4=GNGk=1.350.5(0.9-0.12)=0.526kN/m 梁右側模板傳遞給次楞的荷載：q5=GNGk=1.350.5(0.9-0.12)=0.526kN/m q=max2.017/1.0+0.013+0.894+0.526，6.723/1.0+0.013，2.017/1.0+0.013+0.894+0.526

56、=6.737kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.16.7370.3752=0.095kNm max=Mmax/W=0.095106/64000=1.48N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.66.7370.375=1.516kN max=3Qmax/(2bh0)=31.5161000/(26080)=0.474N/mm2 max=0.474N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6776.7373754/(10090002560000)=0.039mm

57、 max=0.039mm=minl/150，10=min375/150，10=2.5mm 符合要求！ 4、支座反力計算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=1.1(2.017+0.013+0.894+0.526)0.375=1.424kN R2=1.1(6.723+0.013)0.375=2.779kN R3=1.1(2.017+0.013+0.894+0.526)0.375=1.424kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞材質類型鋼管主楞材料規格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面積(mm2)424主楞抗彎強度設計值Fm(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值fv(N/mm

58、2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面慣性矩I(cm4)10.78主楞彈性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷載：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 主楞彎矩圖(kNm) Mmax=0.774kNm max=Mmax/W=0.774106/4490=172.42N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) Qmax=2.829kN max=2Qmax/A=22.8291000/424=13.346N/mm2 max=13.346N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 主楞變

59、形圖(mm) max=1.601mm=minl/150，10=min700/150，10=4.667mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=2.829kN,R2=2.829kN七、縱向水平鋼管驗算 計算簡圖如下： 1、強度驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax=0.373kNm max=Mmax/W=0.373106/4490=83.122N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Qmax=1.859kN max=2Qmax/A=21.859103/424=8.77N/mm2 max=8.77N/mm2fv=125N/mm2 符合

60、要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max=0.424mm=minl/150，10=min750/150，10=5mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=3.833kN,R2=6.119kN,R3=6.12kN,R4=3.833kN八、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是扣件抗滑承載力設計值折減系數1 最大支座反力Rmax=6.12kN 1.05Rmax=1.056.12=6.426kN，6.426kN112.0=12kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，單扣件雖能滿足要求，但為了保證安全，采用雙扣件！九、模板支架整體高寬比驗算 H/La=8.4/8.7=0.9665

61、符合要求！十、立桿驗算鋼管類型483截面面積A(mm2)424截面回轉半徑i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 h/la=1500/750=2，h/lb=1500/700=2.143，查附錄D，得k=1.167，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.2721500，1500+250=2227mm =l0/i=2227/15.9=141=210 長細比符合要求！ 查規程附錄C得 =0.344 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.75m，h=1.5m，查規程表4.2.7得w=0.172

62、 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.75m，b/h=0.75/1.5=0.5 通過插入法求，得=0.96 z0d2=1.420.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.96100)/(1-0.96)=5.073 s=wstw=0.1725.073=0.873 k=0.7zs0=0.71.420.8730.45=0.39kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.71.4210.45=0.447kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1/1+

63、0.005(8.4-4)=0.978 1) 不組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+1.4NQk)： R1=6.12+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.75+1.4(1+2)0.75(0.8/2+(0.35-0.3/2)/2)+1.350.158.4=10.976kN R2=6.12+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.75+1.4(1+2)0.75(0.8/2+(0.7-0.35-0.3/2)/2)+1.350.158.4=10.976kN Nut=maxR1,R2=max10.976, 10.976=10.976kN 1.05Nut/(AKH)=1.0510

64、.976103/(0.3444240.978)=80.753N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=10.6kN, R2=10.6kN Nut=maxR1,R2=max10.6, 10.6=10.6kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.390.751.52/10=0.078kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.6103/(0.3444240.978)+0.078106/(4.49103)=95.451N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力

65、驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)16 F=0.85AFkla/La=0.85160.4470.75/8.7=0.524kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.5248.4/(49+1)17.4=0.015kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.6+0.015)103/(0.3444240.978)=78.093N/mm2f=205N/mm2符合要求！十一、立桿基礎立桿下設200mm200mm50mm墊板，立桿基礎為砼樓板或地下室砼底板，下層支模架不得拆除，承載力符合要求，計算略。十二、梁側模板計算書、工程概況新澆混凝梁名稱七層9軸/NP軸混凝土梁截面尺寸(mmxmm

66、)300900梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)取大值：17.28側壓力標準值折減系數0.8振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kcH0.8240.917.28kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.217.28+1.44，1.3517.28+1.40.740.9max26.336，27.2480

67、.927.24824.523kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k17.28 kN/m2、模板支撐體系設計次楞布置方式豎直向布置次楞間距250主楞合并根數2主楞最大懸挑長度(mm)100對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為150，500 設計簡圖如下：模板設計剖面圖、模板驗算模板類型膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)6000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。W1000152/637500mm3，I1000153/12281250mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承124.52324.523kN/m

68、 Mmax0.125q1l20.12524.5230.2520.192kNm Mmax/W0.192106/375005.109N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、撓度驗算 qbS正117.2817.28kN/m max5ql4/(384EI)=517.282504/(3846000281250)=0.521mm250/400=0.625mm 符合要求！ 3、支座反力 承載能力極限狀態 Rq1l=24.5230.256.131kN 正常使用極限狀態 Rq2l=17.280.254.32kN、次楞驗算次楞類型方木次楞材料規格(mm)6080次楞彈性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪強度

69、設計值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞截面慣性矩I(cm4)256 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 次楞彎矩圖(kNm) q=6.131kN/m Mmax/W0.24106/640003.755N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 次楞剪力圖(kN) max3V/(2bh0)=31.7171000/(28060)0.536N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 次楞變形圖(mm) q=4.32kN/m max0.305mm350/400=0.875mm 符合要求！ 4、主楞所受支座反力計算 承載能力極限狀態

70、 Rmax3.279kN 正常使用極限狀態 Rmax=2.311kN、主楞驗算主楞類型鋼管主楞材料規格(mm)483主楞合并根數2主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)120主楞截面慣性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷載折減系數0.5 因主楞2根合并，驗算時次楞傳遞荷載折減系數為0.5。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主楞彎矩圖(kNm) q=1.64kN/m Mmax/W0.198106/449044.026N/mm2f205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) max2

71、2.0351000/4249.601N/mm2120N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 主楞變形圖(mm) q=2.311kN/m max0.181mm500/400=1.25mm 符合要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax=3.807/0.5=7.614kN、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 可知對拉螺栓受力N0.957.6147.234kNNtb17.8kN 符合要求！13.3、計算書3：4001600梁模板支架計算3001500、4001500梁未計算，參照4001600梁模板支架設置。一、工程概況新澆混凝土梁板特性七層會議室N軸梁新澆混凝土樓板厚度(

72、mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【寬高】4001600模板支架高度H(m)8.4模板支架的縱向長度La(m)17.4模板支架的橫向長度Lb(m)17.4二、模板支撐體系設計混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底次楞平行梁跨方向立桿縱向間距la(mm)450立桿橫向間距lb(mm)800模板支架步距h(mm)1500樓板立桿縱向間距la(mm)900樓板立桿橫向間距lb(mm)900梁左側立桿距梁中心線距離(mm)400梁底增加承重立桿根數2梁底增加立桿的布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿的距離(mm)333,467梁底立桿支撐方式雙扣件每縱距內附加梁底支撐主楞根數0梁底支撐小

73、楞根數3立桿伸出頂層橫向水平鋼管中心線至模板支撐點的長度a(mm)50 設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.5次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁側模板自重標準值(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期50年一遇0.450.319城市xx市風荷載高度變化系數z地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢

74、林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)1.42模板支架頂部離建筑物地面的高度m30風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.714風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n40模板10.447四、模板驗算模板類型膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值fm(N/mm2)15模板抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.5+(24+1.5)1

75、.61.0+1.4(1+2)1.0=59.955kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.125ql2=0.12559.9550.22=0.3kNm max=Mmax/W=0.3106/37500=7.994N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.625ql=0.62559.9550.2=7.494kN max=3Qmax/(2bh)=37.494103/(2100015)=0.749N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.521ql4/(100EI)=0.52159.95520XX/(1006000281250)=0.296mm m

76、ax=0.296mm=minl/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R3=0.375ql=4.497kN，R2=1.25ql=14.989kN五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續梁次楞材質類型方木次楞材料規格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值fm(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面慣性矩I(cm4)256次楞彈性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷載：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左側樓板傳遞給次楞荷載： q2=GNGk+1.

77、4NQk=1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.4-0.4/2)/2=0.894kN/m 梁右側樓板傳遞給次楞荷載： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.8-0.4-0.4/2)/2=0.894kN/m 梁左側模板傳遞給次楞的荷載：q4=GNGk=1.350.5(1.6-0.12)=0.999kN/m 梁右側模板傳遞給次楞的荷載：q5=GNGk=1.350.5(1.6-0.12)=0.999kN/m q=max4.497/1.0+0.014+0.894+0.999，14.989/1.0+0.014，4.

78、497/1.0+0.014+0.894+0.999=15.002kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.115.0020.452=0.304kNm max=Mmax/W=0.304106/64000=4.747N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.615.0020.45=4.051kN max=3Qmax/(2bh0)=34.0511000/(26080)=1.266N/mm2 max=1.266N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67715.0024

79、504/(10090002560000)=0.181mm max=0.181mm=minl/150，10=min450/150，10=3mm 符合要求！ 4、支座反力計算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=1.1(4.497+0.014+0.894+0.999)0.45=3.17kN R2=1.1(14.989+0.014)0.45=7.426kN R3=1.1(4.497+0.014+0.894+0.999)0.45=3.17kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞材質類型鋼管主楞材料規格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面積(mm2)424主楞抗彎強度設計值Fm(N/m

80、m2)205主楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面慣性矩I(cm4)10.78主楞彈性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷載：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 主楞彎矩圖(kNm) Mmax=0.174kNm max=Mmax/W=0.174106/4490=38.669N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) Qmax=3.716kN max=2Qmax/A=23.7161000/424=17.528N/mm2 max=17.528N/mm2fv=125

81、N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 主楞變形圖(mm) max=0.05mm=minl/150，10=min333.333/150，10=2.222mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=0.754kN,R2=6.147kN,R3=6.147kN,R4=0.754kN七、縱向水平鋼管驗算 縱向水平鋼管僅起構造作用，可不用計算。八、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是扣件抗滑承載力設計值折減系數1 最大支座反力Rmax=6.147kN 1.05Rmax=1.056.147=6.454kN，6.454kN112.0=12kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！九、模板支

82、架整體高寬比驗算 H/La=8.4/17.4=0.4835 符合要求！十、立桿驗算鋼管類型483截面面積A(mm2)424截面回轉半徑i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 h/la=1500/450=3.333，h/lb=1500/800=1.875，查附錄D，得k=1.167，=1.293 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.2931500，1500+250=2263mm =l0/i=2263/15.9=143=210 長細比符合要求！ 查規程附錄C得 =0.336 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算

83、 la=0.45m，h=1.5m，查規程表4.2.7得w=0.172 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.45m，b/h=0.45/1.5=0.3 通過插入法求，得=0.96 z0d2=1.420.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9640)/(1-0.96)=4.152 s=wstw=0.1724.152=0.714 k=0.7zs0=0.71.420.7140.45=0.319kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.71.

84、4210.45=0.447kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1/1+0.005(8.4-4)=0.978 1) 不組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.754+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.45+1.4(1+2)0.45(0.9/2+(0.4-0.4/2)/2)+1.350.158.4=4.538kN R2=6.147+1.350.15(8.4-1.6)=7.524kN R3=6.147+1.350.15(8.4-1.6)=7.524kN R4=0.754+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.45+1.4(1+2)0.45(0.9

85、/2+(0.8-0.4-0.4/2)/2)+1.350.158.4=4.538kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.538, 7.524, 7.524, 4.538=7.524kN 1.05Nut/(AKH)=1.057.524103/(0.3364240.978)=56.673N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=4.368kN, R2=7.444kN, R3=7.444kN, R4=4.368kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.368, 7.444, 7.444,

86、4.368=7.444kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.3190.451.52/10=0.038kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.057.444103/(0.3364240.978)+0.038106/(4.49103)=64.64N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)28 F=0.85AFkla/La=0.85280.4470.45/17.4=0.275kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.2758.4/(19+1)17.4=0.02kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0

87、57.444+0.02)103/(0.3364240.978)=56.213N/mm2f=205N/mm2符合要求！十一、立桿基礎立桿下設200mm200mm50mm墊板，立桿基礎為砼樓板或地下室砼底板，下層支模架不得拆除，承載力符合要求，計算略。十二、梁側模板計算書、工程概況新澆混凝梁名稱七層會議室N軸梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001600梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)取大值：30.72側壓力標準值折減系數0.8振搗混凝土時

88、對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kcH0.8241.630.72kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.230.72+1.44，1.3530.72+1.40.740.9max42.464，45.3920.945.39240.853kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k30.72 kN/m2、模板支撐體系設計次楞布置方式豎直向布置次楞間距200主楞合并根數2主楞最大懸挑長度(mm)100對拉螺栓水平向間距(mm)400支撐距梁底距離依次為150，650，1

89、150 設計簡圖如下：模板設計剖面圖、模板驗算模板類型膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)6000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。W1000152/637500mm3，I1000153/12281250mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承140.85340.853kN/m Mmax0.125q1l20.12540.8530.220.204kNm Mmax/W0.204106/375005.447N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、撓度驗算 qbS正130.7230.72kN/m max5ql4/(384EI)=

90、530.7220XX/(3846000281250)=0.379mm200/400=0.5mm 符合要求！ 3、支座反力 承載能力極限狀態 Rq1l=40.8530.28.171kN 正常使用極限狀態 Rq2l=30.720.26.144kN、次楞驗算次楞類型方木次楞材料規格(mm)6080次楞彈性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞截面慣性矩I(cm4)256 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 次楞彎矩圖(kNm) q=8.171kN/m Mmax/W0.445106/640006.952N/m

91、m2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 次楞剪力圖(kN) max3V/(2bh0)=32.6961000/(28060)0.843N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 次楞變形圖(mm) q=6.144kN/m max0.792mm500/400=1.25mm 符合要求！ 4、主楞所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax5.387kN 正常使用極限狀態 Rmax=4.05kN、主楞驗算主楞類型鋼管主楞材料規格(mm)483主楞合并根數2主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)120主楞截面慣性

92、矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷載折減系數0.5 因主楞2根合并，驗算時次楞傳遞荷載折減系數為0.5。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主楞連續梁部分彎矩圖(kNm) 主楞懸挑梁部分彎矩圖(kNm) q=2.693kN/m Mmax/W0.269106/449059.978N/mm2f205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞連續梁部分剪力圖(kN) 主楞懸挑梁部分剪力圖(kN) max23.3421000/42415.765N/mm2120N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 主楞連續梁部分變形圖(mm) 主楞懸挑梁部分變形圖(mm) q=4.05kN/m 1

93、max0.163mm400/400=1mm 2max0.061mm100/400=0.25mm 符合要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax=6.252/0.5=12.503kN、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 可知對拉螺栓受力N0.9512.50311.878kNNtb17.8kN 符合要求！第十四節、模板支架施工圖第十五節、施工進度計劃表第十六節、模板支架驗收記錄表附表1模板支架驗收記錄項目名稱搭設部位高度跨度最大荷載搭設班組班組長操作人員持證人數證書符合性專項方案編審程序符合性技術交底情況安全交底情況鋼管扣件進場前質量驗收情況材質、規格與方案的符合性使用前質量檢測情況外觀質量檢測情況檢查內容允許偏差方案要求實際質量情況符合性立桿間距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立桿垂直度0.75且60mm扣件擰緊40-65NM立桿基礎掃地桿設置拉結點設置立桿搭設方式縱、橫向水平桿設置剪刀撐垂直縱、橫向水平（高度4米）其 他施工單位檢查結論結論： 檢查日期： 年 月 日檢查人員： 項目技術負責人： 項目經理： 監理單位驗收結論結論： 驗收日期： 年 月 日專業監理工程師： 總監理工程師：