1、板模板工程施工方案計算書工 程 名 稱：演示工程 施 工 單 位：某建設集團 編 制 人：張日 期:目 錄一、編制依據1二、工程參數1三、模板面板驗算2四、次楞方木驗算3五、主楞驗算4六、扣件抗滑移驗算6七、立桿穩定性驗算6八、立桿底地基承載力驗算8九、架體抗傾覆驗算8一、 編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、混凝土結構工程施工規范GB5066620XX3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20XX4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020XX5、建筑施工手冊第四版(縮印本）6、建筑施工現場管理標準DBJ1403320XX7、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2
2、0XX（20XX年版）8、建筑結構荷載規范GB50009-20XX9、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20XX10、冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB 50018-20XX11、木結構設計規范GB50005-20XX二、 工程參數樓板與支架參數砼樓板厚度0。35m支架高度8m立桿縱距0。9m立桿橫距0.9m水平桿最大步距1。5m頂步步距1.5m立桿伸出長度a0.5m鋼管類型483.0面板木膠合板 厚度：12mm次楞方木50mm80mm，間距0.3m主楞單鋼管荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0。3kN/m2支架自重0.136kN/m可變荷載施工人員及設
3、備均布荷載面板與次楞主楞立桿2。5kN/m22。5kN/m22。5kN/m2面板與次楞施工人員及設備集中荷載不考慮集中荷載作用！泵送砼水平荷載取垂直荷載值的2風荷載北京，基本風壓：0.3kN/m2三、 模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距0.9m的面板作為計算寬度.面板的截面抵抗矩W=9001212/6=21600mm3；截面慣性矩I=900121212/12=129600mm4;（一）強度驗算1、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0。3m。2、荷載計算均布線荷載設計值為:q11=1。2(240.35+1。10。35+0。3）+1.42.50。9
4、=12。962KN/mq12=1。35(240。35+1.10.35+0。3）+1。40.92.50。9= 13。873KN/m根據以上兩者比較應取q1= 13。873N/m作為設計依據.3、強度驗算M1=0。1q1l2=0。113。8730.32=0.125KNm面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.125106=5。79N/mm2 f=12.5N/mm2W21600面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應的線荷載計算如下:q = 0。9(240.351。10.350。3）=8。177KN/m；面板最大容許撓度值： 3
5、00/400=0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0。6778.1773004=0.77mm 0。8mm100EI1004500129600滿足要求！四、 次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm,高度80mm，間距0。3m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩 W =508080/6=53333mm3；截面慣性矩 I =50808080/12=2133333mm4;（一）抗彎強度驗算1、 次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取立桿橫距,L=0.9m。2、荷載計算q1=1.2(240。35+1.10.35+0.3)+1。42.50.3=4。321KN/
6、mq2=1。35(240。35+1.10。35+0。3）+1.40。92。50。3= 4.624KN/m根據以上兩者比較應取q= 4.624KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M= 0.1ql2=0.14.6240。92=0.375KNm木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=M=0.375106=7。03N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗彎強度滿足要求!（二)抗剪強度驗算V=0.6ql=0。64。6240.9=2。497KN木材抗剪強度設計值fv=1。6N/mm2,=3V=32。497103=0.936N/mm2205N/mm2W4.49103主楞抗彎強度不
7、滿足要求！建議增大主楞尺寸或縮小立桿縱距la!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.3（240.351。10。350。3）=2。726kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.12。7260。9=2。699kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算,主梁最大變形值V=1.909mm.主梁的最大容許撓度值：900/150=6。0mm,最大變形 Vmax =1。909mm 6。0mm滿足要求!六、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設計值R=15.184KN,由于采用頂托，不需要進
8、行扣件抗滑移的計算。七、 立桿穩定性驗算(一）風荷載計算因在室外露天支模,故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0。3kN/m2。模板支架計算高度H=20m,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0。74。計算風荷載體形系數s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7。3.1第32項和36項的規定計算.模板支架的擋風系數j=1。2An/（lah）=1。20。136/（0。91.5)=0.121式中An =（la+h+0。325lah）d=0.136m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積.la-立桿間距,0。9mh-步距，1。5md-鋼管外徑
9、，0.048m系數1.2-節點面積增大系數.系數0。325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度.單排架無遮攔體形系數：st=1。2j=1.20.121=0。15無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1n=0.1510。942=0.2911-0.94-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.740.290.3=0.064kN/m2風荷載產生的彎矩設計值:Mw=0.921.4klah2=0。921。40。0640.91.52= 0.015kNm1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：1。20.1368+（240。351。10。350.3)0。90.9
10、+1。4（2。50。90.9+0.015/0.9）=12.995kN；1.350.1368+（240.351.10.350。3)0.90。9+ 0。91。4（2。50.90.9+0.015/0。9)=13.976kN;立桿軸向力取上述較大值，N=13。976KN。(三）立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值（kN) ：N=13.976kN；-軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步距，L0=1。5m。i - 立桿的截面回轉半徑（cm) ,i=1.59cm;A - 立桿截面面積（cm2),A=
11、4.24cm2；Mw -風荷載產生的彎矩標準值；W -立桿截面抵抗矩(cm3）：W=4。49cm3;f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=150/1。59=94180,長細比滿足要求!按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0。594;N+Mw=13。976103+0。015106=55。492+3.341=58。833N/mm2f=205N/mm2jAW0。5944。241024.49103立桿穩定性滿足要求!八、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=13。976kN2、墊木底面面積A墊木作用長度0.9m，墊木寬
12、度0.3m，墊木面積A=0。90。3=0.27m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 130kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=13.976=51。76kN/m2mffak=1300.4=52kN/m2A0.27滿足要求！。九、 架體抗傾覆驗算支架應按砼澆筑前和砼澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算,抗傾覆驗算應滿足下式要求：0M0MrMr-支架的抗傾覆力矩設計值Mo-支架的傾覆力矩設計值架體高度8m，寬度20m，取一個立桿縱距0。9m作為架體計算長度。(一）砼澆筑前架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，支架在搭設過程中，傾覆力矩主要由風
13、荷載產生。1、風荷載傾覆力矩計算作用在模板支撐架上的水平風荷載標準值k=0。064kN/m2風荷載作用下的傾覆力矩M0=1.40.0640。988/2=2.58KN。m2、架體抗傾覆力矩計算當鋼筋綁扎完畢后，架體、模板與鋼筋自重荷載標準值如下(立桿取23排。）：0.136823+（0.3+1.10。35）0。920=37。35KN架體自重作用下產生的抗傾覆力矩0Mr=10。937.3520/2=336.15KN.mM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求！（二)砼澆筑時架體抗傾覆驗算混凝土澆筑時，支架的傾覆力矩主要由泵送混凝土或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載產生,附加水平荷載以水平力的形式呈線荷載作用在支架頂部外邊緣上。抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土和模板自重等永久荷載產生。1、附加水平荷載產生的傾覆力矩計算附加水平荷載取豎向永久荷載標準值的2，(0。136823+(0.3+25。100。35）0。920) 2=188。552%=3.771kN附加水平荷載下產生的傾覆力矩M0=1.43。7718=42。235KN。m2、架體抗傾覆力矩計算架體自重作用下產生的抗傾覆力矩0Mr=10.9188.5520/2=1696.95KN.mM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!
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