1、目 錄1。編制依據2。工程概況2。1工程概況2。2施工升降機參數3施工升降機基礎3.1基礎尺寸3。2基礎技術參數3.3地質情況4施工升降機基礎位置布置5基礎施工工藝5。1、施工升降機基礎施工流程5.2、基礎施工6。 施工升降機自重及基礎計算6.1、自重計算6。2、動荷載計算6。3、基礎自重計算6.4、地基承載力驗算1.編制依據湖南省黎托強制隔離戒毒所改擴建工程施工圖施工現場設施安全設計計算手冊謝建民編著建筑地基基礎設計規范GB50007-20XX混凝土結構設計規范GB50010-20XX建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020XX木結構設計規范GB5000520XX鋼結構設計規范G
2、B5001720XX砌體結構設計規范GB5000320XX井架及井架物料提升機安全技術規范JGJ8820XXSSD60/60施工升降機使用說明2。工程概況2。1工程概況工程名稱工程類別建設地點建設單位湖南省黎托強制隔離戒毒所設計單位監理公司湖南建通工程管理有限公司施工單位湖南省新明建設集團有限公司2.2施工升降機參數SSD60型施工升降機參數項 目單 位參 數額定載重量t20。6整機重量（卷揚機除外）t0。51吊籠內空尺寸（長x寬x高)m1。81。82最大架設高度m25最大提升高度m22提升速度m/min33/41卷揚機功率KW3。5x2/11x2工作溫度20403施工升降機基礎3.1基礎尺寸
3、圖3.1。1基礎尺寸及基礎預埋件圖3。1。2整體尺寸3。2基礎技術參數1、基礎混凝土下的地基承載力不小于0.1Mpa；2、基礎配筋為底筋單層雙向B10150mm；3、基礎混凝土強度等級為C30；4、基礎混凝土強度達到設計強度的75時始準安裝,強度達到100%時始準使用。3。3地質情況為確保基礎不下沉，我部對井架基礎部分的回填土全部加大尺寸挖開至原土，并且回填碎磚渣，每30cm壓實一次并用細石粉填縫，直至達到基礎墊層標高位置。4施工升降機基礎位置布置根據施工需要,施工升降機布置位置如下：三部施工升降機均設置在建筑物外側,離開外懸挑梁邊1600mm；C棟1軸交M-N軸；D棟1軸交XB-XC軸；E棟
4、15-16軸交XA軸5基礎施工工藝5。1、施工升降機基礎施工流程平整場地 定位放線 基礎開挖 基礎換填 墊層澆筑、定位放線 鋼筋綁扎預埋件安裝、定位 混凝土澆筑 5。2、基礎施工用挖掘機將基礎施工位置的場地平整完畢，用白灰灑出基礎位置線，然后開挖基坑。基礎尺寸為36002500500，確定基坑開挖尺寸為40003000600mm。因基礎坑底為回填土,為方便施工和保證基礎的穩定性，對地基進行換填處理。換填材料采用碎磚渣配合石粉填縫,換填厚度為3500mm。地基換填完畢后,澆筑混凝土墊層。混凝土強度等級為C15,澆筑厚度為100mm，澆筑尺寸為40003000mm.待墊層混凝土踩上去無印痕后，按施
5、工升降機基礎位置布置圖進行定位放線。根據施工升降機基礎技術參數，加工基礎配筋，基礎配筋為B10150mm單層雙向布置。鋼筋綁扎完畢,根據基礎設計尺寸用木方、木膠板、鋼管等材料進行基礎模板施工。模板工程施工完畢后，安裝預埋件。預埋件由廠家提供,澆筑混凝土前預埋在鋼筋籠中間；預埋件做好保護，預埋頂面找平偏差控制在2mm以內。預埋件位置校核完畢后，進行混凝土澆筑施工.本工程施工升降機基礎混凝土強度均采用C20。砼澆筑，澆筑過程中，必須注意振搗密實,保證砼澆注質量。混凝土澆筑方量計算:2。52.50。4+1.61.10.5=3.38m6.施工升降機自重及基礎計算6.1、自重計算SSD60型施工升降機架
6、設高度為24m,由“升降機性能參數表”：整機重量： 510 kg 導軌架總重（需10節標準節）： 160kg10 載荷重： 600kg2 所有上部荷載總和等于： P=510+（16010)+（6002）=4270kg 則G=42709.8=41.85kN6。2、動荷載計算考慮到基礎長期承受動力何在作用，取動荷載增大系數為1.3，則Q=1.3G=54。4KN6。3、基礎自重計算鋼筋混凝土自重:=25kN/m 基礎體積V=2。5x2。5x0.4=2.5m則基礎自重為：G=。V=25kN/mx2。5m=62.5kN將上述動荷載和基礎自重作用到基礎平板上，換算成面荷載為F=Q/S,其中S為基礎平板的面
7、積S=2。52。5=6.25,則 F=(54。4+62.5)/6.25=18.7KN/=18.7kpa6。4、地基承載力驗算導軌架重（共需10節標準節，標準節重132。5kg)：132。5kg10=1325kg，施工升降機自重標準值：Pk=（(4502+0+14002+1285+2915）+12002)10/1000=103kN施工升降機自重：P=(1。2（4502+0+14002+1285+2915)+1.412002)10/1000=128.4kN； P=nP=2.5128。4=321kN 三、地基承載力驗算 承臺自重標準值：Gk=252。002.001。30=130.00kN 承臺自重設
8、計值： G130。001。2156。00kN 作用在地基上的豎向力設計值：F321。00+156。00=477.00kN 基礎下地基承載力為:fa= 180.002.002.001。00720.00kN F=477.00kN 該基礎符合施工升降機的要求。 四、基礎承臺驗算 1、承臺底面積驗算 軸心受壓基礎基底面積應滿足 S=22=4m2(Pk+Gk)/fc=（103+130)/（14。3103)=0.016m2。 承臺底面積滿足要求。 2、承臺抗沖切驗算 由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。 計算簡圖如下: F1 0。7hpftamho am = （at+ab）/2 F1
9、 = pjAl 式中Pj 扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力,Pj=P/S=321/4=80.25kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數,hp=0。958； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=1300-35=1265mm； Al 沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=20.74=1.48m2； am 沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長,取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=a+2h0=0.88+21。265=3。41m am=（at+ab)/2=(0.88+3
10、。41)/2=2。145m FlPjAl=80.251。48=-118。77kN 0。7hpftamh0=0.70。9581.4321451265/1000=2602.966kN118.77kN。 承臺抗沖切滿足要求。 3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓,在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12）(2l+a）（pmax+p-2G/A)+(pmaxp)l M2 = （1/48）（la）2(2b+b）（pmax+pmin2G/A) 式中 M1，M2 任意截面11、22處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面11至基底邊緣最大反力處的距離,a1=0。47m； l，b 基
11、礎底面的長和寬； pmax，pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(321+156）/4=119。25kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面11處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=119。25kN/m2； G 考慮荷載分項系數的基礎自重,當組合值由永久荷載控制時，G=1。35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35130=175。5kN;M1=0.472/12(22+0。88）(119。25+119.25-2175。5/4)+（119.25119.25）2=13.542kNm;M2=(20。88)2/48(22+1。
12、06)（119。25+119。25-2175.5/4)=19。934kNm; 4、承臺底部配筋計算 s = M/（1fcbh02) = 1-(12s）1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy） 式中1 當混凝土強度不超過C50時,1取為1。0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0。94,期間按線性內插法,1=1； 1-1截面：s=M/(1fcbh02)=13。54106/（1.0014。302.001031265.002）=0。000； =1-(12s）1/2=1-(120.000）0.5=0.000； s=1-/2=10.000/2=1。000； As=|M/(sfyh0）=13.54106/（1.000270.001265.00）=39。66mm2. 22截面:s=M/(1fcbh02）=19.93106/（1。0014。302.001031265.002)=0。000； =1-(12s）1/2=1-(120.000)0。5=0。000； s=1-/2=10.000/2=1。000； As=|M|/(sfyh0）=19.93106/（1。000270.001265。00)=58。38mm2。 截面11配筋:As1=84。823 mm2 39.655 mm2 截面2-2配筋:As2=84。823 mm2 58.377 mm2 承臺配筋滿足要求!
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