1、xx港xx保稅港區1#5#集裝箱泊位工程3#-5泊位樁帽施工方案一。工程概述xx保稅港區35集裝箱碼頭工程屬高樁梁板式結構。碼頭總長度994。8m，寬度57m,樁基工程采用1200mm預應力混凝土管樁。樁帽共有520只，七種類型,具體尺寸見表1碼頭樁帽參數 表1序號類型尺寸(m）數量一次澆筑高度1ZM15.82。61。81661.8m2ZM29。22。61.8831。8m3ZM36.552432m4ZM3175271.2m5ZM3-26.8552451。2m6ZM45。751。81041。8m7ZM55。85.61。841。8m二。施工和質量檢驗評定依據高樁碼頭設計與施工規范JTJ29198水

2、運工程測量規范JTJ20394水運工程混凝土施工規范JTJ26896水運工程混凝土質量控制標準JTJ26996水運工程混凝土試驗規程JTJ27098水運工程質量檢驗標準JTS 257-2008三.施工總流程施工準備測量放線 圍囹施工擱柵底板施工鋼筋施工模板施工 現澆混凝土施工 混凝土養護.四.技術要點4.1。圍囹施工4。1。1圍囹施工一般工藝流程樁帽圍囹全部采用吊筋反吊鋼圍囹的施工工藝，一般的工藝流程為：施工準備測量放線上鋼圍囹上吊筋標高調整固定吊筋螺母固定鋼圍囹.4。1。2圍囹施工ZM1布置雙層槽鋼.上層采用雙拼25a槽鋼，槽鋼長6.5m，沿樁帽長度方向布置。下層采用25a槽鋼，布置在相鄰Z

3、M1同排樁上，構成牽杠圍囹，防止樁帽澆筑時發生扭曲變形。吊筋采用米字形布置的6根25反吊鋼圍囹。具體見ZM1圍囹布置圖。ZM2采用雙拼32b槽鋼，槽鋼長10m,吊筋采用米字形布置的8根28吊筋反吊鋼圍囹。具體見ZM2圍囹布置圖。ZM3圍囹采用雙層槽鋼結構。ZM3與ZM31位于同一排，間隔布置，每個樁帽都有3根相對位置相同的樁.其中的單樁下層槽鋼與兩側其中一個ZM31的相應樁使用雙拼36a槽鋼構成牽杠,吊筋采用8根28圓鋼反吊鋼圍囹.樁帽范圍內槽鋼加強處理。上層 槽鋼采用4組雙拼32a槽鋼，兩槽鋼布置在岸側單樁兩側，海側雙樁內側,兩外兩組槽鋼布置在樁帽邊緣內側，間距3。8m，海側雙樁外側。吊筋采

4、用8根28圓鋼反吊鋼圍囹。具體見ZM3圍囹布置圖。ZM31圍囹采用雙層槽鋼結構。ZM3-1、ZM3位于同一排,間隔布置,每個樁帽都有3根相對位置相同的樁。ZM3-1岸側單樁與ZM3岸側單樁下層布置17m雙拼36a槽鋼構成牽杠圍囹，吊筋采用米字形布置的6根28吊筋反吊鋼圍囹.ZM3-1海側雙樁下層布置6m雙拼25a槽鋼，吊筋采用米字形布置的6根28吊筋反吊鋼圍囹。在距樁帽邊緣10CM的海側位置,設置一組下層雙拼32a槽鋼反吊在上層雙拼36b槽鋼上，用于擱置預制靠船構件。上層槽鋼共四組，其中2組為6.5m36b槽鋼，另外2組為8m雙拼36b槽鋼。36b槽鋼布置在岸側單樁兩側，海側雙樁內側,岸側伸出

5、樁帽30CM,海側到預制靠船構件處;雙拼36b槽鋼布置在樁帽邊緣內側，間距3.8m，海側雙樁外側.海岸側均伸出樁帽30CM。預制構件沿海岸側穿孔,采用加強處理的雙拼25a槽鋼從孔中穿過，擱置在下層槽鋼上。岸側擱置在雙拼25a槽鋼上，海側擱置在雙拼32a槽鋼上。具體見ZM31圍囹布置圖.ZM3-2與ZM31結構基本一致,就在海側比ZM31短15CM，因此采用與ZM3-1相同的圍囹系統，詳見ZM32圍囹布置圖。ZM4有3根樁基，其中雙樁反吊一組雙拼25a槽鋼，吊筋采用米字形布置的4根28圓鋼反吊鋼圍囹。剩余的1根樁與左右兩個同類型樁帽的相應樁使用雙拼36a槽鋼,吊筋采用米字形的8根28圓鋼反吊鋼圍

6、囹.樁帽范圍內槽鋼加強處理。具體見ZM4圍囹布置圖。樁帽ZM5圍囹采用雙層槽鋼結構.下層為兩根25a槽鋼，布置在樁帽上下游方向樁的最外側，反吊在上層槽鋼上。上層為4組雙拼槽鋼，兩組為雙拼25a槽鋼，沿上下游方向，分別布置在岸側單樁的海側和海側單樁的岸側,吊筋采用米字形的4根28圓鋼反吊鋼圍囹.另外兩組為雙拼36a槽鋼，沿上下游方向，分別布置在海側單樁的海側，岸側單樁的岸側，吊筋采用米字形的6根28圓鋼反吊鋼圍囹.具體見ZM5圍囹布置圖。4。1。3 圍囹施工質量要求圍囹應具有足夠的強度、剛度和穩定性。圍囹施工后及時復測標高，注意鋼圍囹標高整體一致性。吊筋必須采用雙螺母、雙墊片，并將螺帽與吊筋點焊

7、。吊筋搭接焊長度和焊接質量必須滿足規范要求，吊筋彎起點與樁角接觸嚴密。鋼圍囹破損處必須進行補強處理。單根橫梁槽鋼應為通長槽鋼，槽鋼接長時需破口對焊并加焊加勁板。若沉樁偏位較大時，需視具體情況做加強處理,應及時與技術部門聯系。吊筋割除和修補時應鑿深3cm以上，并及時進行封閉和修補。4.2。鋼筋施工4。2.1鋼筋施工工藝流程鋼筋配料(圍囹、格柵、底板施工)測量放樣運輸到施工現場架立、綁扎、焊接成型放置砼保護層墊塊檢查驗收。4。2。2碼頭樁帽鋼筋施工要求1) 鋼筋原材料進場必須有質保書,經母材試驗或焊接試驗合格后方可配料加工。2) 鋼筋按圖施工,規格、數量正確,綁扎整齊、牢固.鋼筋半成品加工所進行的

8、彎鉤、折曲或其它加工時，均采用不會損傷材料的冷彎方式進行。級鋼筋彎頭為半圓形時,其彎曲直徑至少為鋼筋直徑的2。5倍，級鋼筋末端作90或135彎曲時，其彎曲直徑不得小于鋼筋直徑的4倍。3) 焊接數量和質量要符合設計和規范要求。進行閃光對焊前，每批次鋼筋制作進行冷彎試驗,監理工程師旁站檢查。試驗及檢查合格后投入使用.進行搭接焊時,鋼筋接頭做成雙面焊縫或單面焊縫。4) 雙面焊縫長度不少于5d（d為鋼筋直徑)，單面焊縫長度不少于10d.在焊縫長度內的鋼筋略微彎曲，使焊接成型的鋼筋保持在同一軸線上。焊接接頭位置要求錯開。5) 電弧焊所采用的電焊條滿足設計及規范要求，焊縫表面平整,無明顯凹陷、焊瘤.6)

9、預留外伸筋規格、數量、尺寸、位置要正確.7) 鋼筋綁扎所用鉛絲頭必須扭入鋼筋骨架內,在混凝土澆筑前必須墊好保護層墊塊，確保鋼筋保護層厚度。鋼筋凈保護層厚度80mm?；炷翂|塊強度和密實性必須不低于樁帽混凝土體。8) 由于節點插筋在樁帽澆筑時預埋,要注意節點插筋的間距、位置和垂直度.9) 清除長期外露鋼筋表面松脫的熱軋氧化皮鐵銹、油脂或其他物質。10) 鋼筋遇預埋件或安裝預留孔適當移位，并采用鋼筋加強措施。11) 鋼筋制作綁扎偏差按“下表”執行.鋼筋制作允許偏差、檢驗數量和方法 序號項目允許偏差（mm）檢驗單元和數量單元側點檢驗方法1長度+5，15每根鋼筋或每片網片(按類別各抽查10%，且不少于

10、10片或10根）1用鋼尺量2彎起鋼筋彎折點位置2013箍筋邊長d10mm42d10mm104點焊鋼筋網片尺寸長、寬102用鋼尺量網眼尺寸102對角線差151翹首101放在水平上用鋼尺量鋼筋骨架綁扎與裝設允許偏差、檢驗數量和方法 序號項目允許偏差（mm)檢驗單元和數量單元測點檢驗方法1鋼筋骨架外輪廓尺寸長度+5，10每個構件（一次性施工的梁、板、樁等小型構件抽查10且不少于3件：大型構件逐件檢查2用鋼尺量骨架主筋長度寬度+5,103用鋼尺量兩端和中部高度+5,-1032受力鋼筋層（排)距103用鋼尺量兩端和中部三個斷面，取最大值3受力鋼筋間距1534彎起鋼筋彎起點位置202用鋼尺量5箍筋、構造筋

11、間距樁203用鋼尺量兩端和中部連續三檔,取最大值梁103板2036固定膠囊套筋位置垂直向+0,-104用鋼尺量中部連續三檔4.3。模板施工4.3。1模板施工工藝流程模板配料組拼涂刷脫模劑測量放線鋪設擱柵、底板、釘三角條及止漿條(綁扎鋼筋）立模板模板整體拼接固定螺桿立豎夾條模板調直加固局部模板縫貼膠帶紙封閉檢查驗收.4.3。2模板選用原則1) 為確保工程質量，模板采用竹膠板，底模采用30mm厚竹膠板，擱柵采用100mm150mm木枋，間距200mm。2) 根據樁帽尺寸，ZM1、ZM2、ZM4、ZM5立模高度均為1。9m；ZM3、ZM31、ZM3-2立模高度均為2。1m。3) ZM1、ZM2模板釘

12、50100mm豎格條木方加強，設置拼裝時較短邊壓較長邊釘固。模板豎夾條采用雙拼14槽鋼,橫夾條采用48鋼管,對拉螺桿設上下二道，下道16對拉對拉螺桿，上道12螺桿和撐拉桿。4) ZM3、ZM31、ZM3-2、ZM4、ZM5有倒角，部分模板采用定型模板。模板外側為橫夾條，采用10槽鋼，間距330mm.橫加條外為豎夾條，采用16槽鋼,間距650mm。豎夾條外側設置兩道橫夾條，模板頂部和底部各一道。頂部采用16槽鋼，底部采用雙拼32b槽鋼。對拉螺桿設上下二道，模板頂部對拉螺桿采用16圓鋼,底部螺桿選用32精軋螺紋鋼。詳見樁帽模板結構圖。4.3.3模板施工要求1) 按施工方案進行施工。2) 木模板的下

13、料、組拼必須符合質量要求。3) 立模允許偏差按規范有關標準控制。底部對拉螺桿需擰雙螺母。4) 模板與預制構件、樁周等接縫處須粘貼PE密封條止漿。底板四周應釘三角條，三角條下面壓海棉條止漿，三角條側面釘塑料軟管止漿。螺桿在混凝土中穿過的,應采用“H型螺母，確保螺桿割除深度,利于螺桿孔修補.5) 混凝土施工中，避免振搗棒撞擊模板，拆模后要及時清除模板表面浮漿，并整齊堆放。6) 定期保養維修模板,脫模劑要涂刷均勻。7) 模板制作和安裝允許允許偏差按“下表執行.模板制作的允許偏差、檢驗數量和方法序號項目允許偏差(mm）檢驗單元和數量單元測點檢驗方法1木模板長度與寬 度5每塊模板（逐件檢查）4用鋼尺量相

14、鄰兩板表面錯牙11用鋼板尺和楔形塞尺量取大值表 面平整度51用2靠尺和楔形塞尺量取大值2鋼模板長度與寬 度2每塊模板(逐件檢查）4用鋼尺量表 面平整度21用2靠尺和楔形塞尺量取大值連接孔眼位置13用鋼尺量抽檢三處現澆構件模板安裝允許偏差、檢驗數量和方法序號項目允許偏差（mm）檢驗單元和數量單元測點檢驗方法1軸線樁帽10每個構件（逐件檢查）2用鋼尺量2前沿線帽梁53用鋼尺量3標高樁帽0，102用水準儀檢查4截面尺寸樁帽104用鋼尺量四邊5頂面兩對角線差短邊3151用鋼尺量短邊32516全高豎向傾斜3H,101用經緯儀或吊線和鋼尺量7側向彎曲矢高L/1000且不大于251拉線用鋼尺量,取大值8預埋

15、件、預留孔位置10每個預埋件(抽查10，且不少于3個）1用鋼尺量4.3.4模板吊安鋼絲繩選取鋼絲繩選用G為1400Mpa的619鋼絲繩,安全系數取5.0，換算系數取0.82，鋼絲繩與構件夾角為60以上。重量G=2,2點吊，取N=2S=Q/N1/sin=2/21/sin60=1。15tP=KS=51。15=5。75t選用直徑6。2mm鋼絲繩其有效破斷拉力為14.3214000。85=17t5。75t，滿足要求。4.4。混凝土施工根據工程特點，混凝土澆筑選用陸上商品混凝土或攪拌船澆筑?；炷潦┕ひ螅?) 原材料要有質保書、檢驗報告，做好配合比設計。2) 澆筑混凝土前，應檢查模板、支架、鋼筋和預埋

16、件的正確性，應掌握水文氣象預報.3) 澆筑混凝土前應將模板內的木屑、泥水和鋼筋預埋件上的灰漿、油污清除干凈.4) 混凝土澆筑時分層下灰,單層厚度不超過60CM，頂層不超過30CM。澆筑頂層混凝土時要準備一些碎石，當頂層混凝土浮漿過厚時，人工拋灑碎石降低浮漿厚度。5) 混凝土的澆筑應連續進行,如因故中斷，其允許產歇時間應在混凝土初凝時間內。6) 澆筑混凝土過程中，應避免混凝土產生離析現象。混凝土自高處傾落時，其自由傾落高度不宜超過2m 。7) 插入式振搗器至模板的距離不應大于振搗器有效半徑的1/2，振搗器應垂直插入混凝土中，并快插慢拔，上下抽動，以利均勻振實，保證上、下層結合成整體。振搗器應插入

17、下層混凝土中不少于50mm。8) 混凝土澆筑完畢后應及時加以覆蓋,結硬后保濕養護。養護方法：不拆側模直接澆水養護;拆模覆蓋土工布澆水養護.同時日澆水養護次數必須保證混凝土潮濕為準,混凝土潮濕養護時間必須確保在15天以上.9) 必須采用淡水進行養護。10) 混凝土強度未達到2.5MPa以前，人不得在已澆筑的結構上行走、運輸工具或架設上層結構的支撐和模板.五。職業健康安全管理措施11) 進入施工現場必須戴好安全帽，水上作業必須穿好救生衣。12) 各道工序所用設備、電動工具使用前必須進行絕緣檢測，符合安全使用要求才能使用,并嚴格遵守安全技術操作規程.13) 裝運鋼圍囹等所用的鋼絲繩在使用前要進行檢查

18、，符合安全要求才能使用。14) 用船裝運施工材料要核實重量，禁止超載，并妥善放置，以免船只搖晃而發生傾瀉.15) 圍囹、鋼筋、模板在收工前必須加固完畢, 鋪底板要隨鋪隨釘不留活動板。16) 木工作業、鋼筋作業，混凝土澆注作業、電焊（氣割)作業均必須遵守各工種的安全技術操作規程。17) 夜間作業時照明必須充分，并不準一個作業點上單人作業.18) 加工好的成品、半成品應按規格品種分別堆放整齊、穩當,防止傾倒和塌落。19) 在綁扎底層鋼筋時，在潮水漲上前要盡量綁扎完,未綁扎完的鋼筋要避免被涌浪打落下落的措施。20) 綁扎上層鋼筋時要設置支撐，作業人員不要集中在一起操作，間距較大時要鋪設35mm厚以上

19、的木板,以免踏空傷人。21) 嚴禁在鋼筋上和銳利物上拖拉電源線，防止電源線碰破和拉斷.22) 作業人員不得站在側?；蛑紊喜僮?。23) 模板夾條不得使用腐朽，扭裂，劈裂的木材。24) 立模時模板應就位一塊臨時固定一塊。上部立模時應掛外掛架,模板應從上往下傳遞,下面禁止有人。25) 拆除模板應按順序進行，嚴禁猛撬硬敲或拉倒，完工前不得留有松動和懸掛的模板。26) 用輸送泵送混凝土，管子接頭應接牢,管子的架子必須牢固。船上送混凝土必須用人把住下灰口時，最好用繩子.指揮人員要注意海面涌泥，通知有關人員及時避讓，以防止晃動撞擊上人.27) 輸水皮管盡量不要從用電設備、電箱旁邊通過，以免皮管漏水而淋濕跑

20、電。28) 在結構上養護人員需要上下時，不能隨身拖帶輸水皮管。29) 吊機、電焊機等用電設備使用前必須進行絕緣檢測,使用時必須遵守該設備的安全技術操作規程。30) 安裝鋼圍囹指要有人觀察海面涌來浪情況,以免潑打構件落?；蜃矒羯先?。31) 多人合運鋼筋，起、落、轉、停要聽從指揮，動作要一致;人工上下立體傳送不得在同一垂直線上.六、圍囹、模板計算書1計算主要參數1.1允許撓度:跨中f/ L=1/250、懸臂f/ L= 1/4001。2鋼材允許抗彎和抗拉強度：= 1。7105KN/m21.3木材允許抗彎和抗拉強度:=9103KN/m21。4鋼材彈性模量E=2。1108KN/m21。5木材彈性模量E=

21、2.0107KN/m22圍囹計算2。1 ZM1強度驗算（a）跨中驗算：樁帽跨中最大間距L=3mq=251。81。31。2=70.2KN/mM =1/8qL2 =1/870.232=79KNm W= M /=79/（1。7105)=4.64104m3故選用雙拼25a，W=22。7104=5。4104m3W，滿足要求撓度驗算：f=5qL4/384EI=570.234/（3842.11082336910-8）=5。2310-4mL/250=12103m滿足要求（b）懸臂驗算：ZM1懸臂長度為1。4mq=251。81。31.2=70。2KN/mM =1/2qL2 =1/270。21。42=69KNm

22、W= M /=69/(1.7105）=4.04104m3雙拼25a滿足條件撓度驗算：f=qL4/8EI=70。21。44/（82。110823369108） =2.38104mL/400=7。510-3m滿足要求（c）吊筋計算：單樁承載力F=252。62。91.81.2=407KN選用2根25精軋螺紋鋼:2490980=960KN滿足要求2。2ZM2強度驗算(a)跨中驗算:樁帽跨中最大間距L=5.4mq=251。71.31.2=66。3KN/mM =1/8qL2 =1/866。35.42=241KNm W= M /=241/（1。7105)=1。4110-3m3故選用雙拼36b，W=27.03

23、104=14.0610-4m3W，滿足要求 撓度驗算：f=5qL4/384EI=566。35。44/（3842。1108212651108）=0。014m=5。4/250=0.022m滿足要求（b）懸臂驗算：ZM2最大懸臂長度為2m，q=251。71.31。2=66.3KN/mM =1/2qL2 =1/266.322=132KNm W= M /=132/（1。7105）=7.810-4m3雙拼36b滿足條件撓度驗算:f=qL4/8EI=66。324/(82.1108212651108） =2.5103mW,滿足（b）撓度驗算：f=5qL4/384EI=578。31.24/(3842。11082

24、3369.2108)=1。5104mL/250=4。8103m(c）懸臂驗算:懸臂長度為0.7m，q=251。81。451.2=78.3KN/mM =1/2qL2 =1/278。30.72=19。2KNm W= M /=19.2/（1。7105）=1.13104m3雙拼25a滿足條件撓度驗算：f=qL4/8EI=78.30。74/（82。110823369。6108） =1。7104mL/400=1。8103m 滿足要求（d)單樁承載力F=251.852。91。2/2=392KN選用400KN鋼抱箍2.海側單樁計算（a）懸臂驗算：懸臂長度為1。9m，q=251。81。451.2=78。3KN/

25、mM =1/2qL2 =1/278.31。92=141。4KNm W= M /=141。4/（1.7105）=8。3210-4m3故選用雙拼36a，W=26.6010-4=1.32103m3W,滿足撓度驗算：f=qL4/8EI=78.31.94/（82。1108211874。210-8) =2.6103mW，滿足條件撓度驗算：f=FL3/3EI =130.51。83/（32。1108212651108） =4。7510-3mL/400=4。5103m基本滿足要求（b）上層跨中驗算：橫梁跨中最大間距L=2。3m，q=251.91.31。2=74。1KN/mM =1/8qL2 =1/874。12。

26、32=48。9KNm W= M /=48。9/（1。7105)=2.8810-4m3故選用雙拼25a，W=22。70104=5。4104m3W，滿足撓度驗算：f=5qL4/384EI=574.12.34/（3842。110823369。6108）=1.9103mW,滿足條件撓度驗算：f=qL4/8EI=89.72。34/（82.110821265110-8) =5。9103mL/400=5.810-3m基本滿足要求所以上層圍囹選用雙拼36b。（d）鋼抱箍計算:單樁最大承載力F=2524.61.2=738KN選用2個400KN鋼抱箍，滿足要求海側兩根樁計算：單樁最大承載力F=25181。2=54

27、0KN選用2個400KN鋼抱箍，滿足要求2。6ZM3-1強度驗算ZM31分2次澆筑，第一次澆筑高度1。2m.第2次澆筑高度0。8m.（a）上層跨中驗算：跨中最大間距L=1。7mq=251.21。31.2=46.8KN/mM =1/8qL2 =1/846.81.72=16。9KNm W= M /=16。9/（1.7105）=110-4m3故選用單根32b，W=5.09104 m3W,滿足要求撓度驗算：f=5qL4/384EI=546。81.74/（3842。11088140108）=2.98104mL/250=6.8103m滿足要求，考慮上下游兩根承受靠船構件槽鋼采用36b，為保證頂標高相同,所

28、以上層全采用36b槽鋼。（b）上層懸臂驗算：ZM3-1最大懸臂長度為2。2m承擔KG1單根槽鋼海側擱置點受力F海1。94F海=（5.38+2.51。21.2)25/21.34F海=77.5KN沿海岸測上層槽鋼與3號槽鋼即承擔KG1槽鋼擱置槽鋼單處受力F上游=F海=77.5KNq=251。21.31.2=46。8KN/mM =1/2qL2+FL=1/246。82.22+77.52。2=283.8KNm W= M /=283。8/（1.7105)=1.67103m3三拼36b， W=37。0310-4=2。1110-3m3W,滿足條件撓度驗算:f=qL4/8EI+FL3/3EI=46。82。24/

29、(82。1108312700108)+77。52。23 /（32。1108312700108)=5。15103mL/400=5。5103m滿足要求（c)岸側單樁下層懸臂驗算：ZM3-1最大懸臂長度為1。7m，F=254。91.2=147KNM =FL =1471。7=250KNm W= M /=250/（1。7105）=1。47103m3選用雙拼36b,W=27。03104=1。40610-3m3W，基本滿足條件撓度驗算:f=FL3/3EI=1471。73/（32。110821265110-8) =4。53103mL/400=4.25103m基本滿足要求用雙拼36b,滿足要求.（f）吊筋計算：

30、單樁最大承載力F=25181。2=540KN 選用2個400KN鋼抱箍，滿足要求海側兩根樁吊筋計算：單根樁最大承載力F=(2525+134.5）1.2/2=456KN選用1個400KN鋼抱箍，滿足要求2。7ZM3-2強度驗算ZM3-2分2次澆筑，第一次澆筑高度1。2m.第2次澆筑高度0.8m.（a）上層跨中驗算：跨中最大間距L=1。7mq=251。21。31.2=46。8KN/mM =1/8qL2 =1/846.81。72=16。9KNm W= M /=16.9/（1。7105)=1104m3故選用單根32b，W=5。0910-4 m3W,滿足要求撓度驗算：f=5qL4/384EI=546。8

31、1.74/（3842。1108814010-8）=2。98104mW,滿足(b）懸臂驗算:方木懸臂長度為0.7m,q=251.80。21.2=10。8KN/mM =1/2qL2 =1/210。80。72=2。65KNm W= M /=2。65/(9103)=2。95104m31015方木滿足條件。(c）允許最大跨度、最大懸臂：M=W=3。751049103=3.375KNm L=（8M/q）1/2=1.58m最大懸臂為0。79m4模板強度驗算ZM1模板（1）模板側壓力Pmax=8Ks+24KtV1/2攪拌船砼澆筑速度為45m3/h,所以V=45/(2.65。8)=2.984m/hKs=2。0，

32、Kt=1。53（5)Pmax=82.0+241.532.9841/2=79。43KN/m2h=Pmax/r=79。43/25=3.17mp=Pmax1.8/3。17=45KN/m2重心位置:h0=1.8/3=0。6m（2）螺桿計算模板高度為1。85m(a）海岸側封頭模板側壓力P側=452。61.8/2=105。3KN下層沿海岸側方向單根螺桿受力P下=2/3P側1/2=35KN單根25螺桿允許受拉力：F=3.140。0250。025/4170000=83。4KN滿足要求則上層螺桿受力P上= P側P下=105.3352=35。3KN選用4根16螺桿P=/40。01521。71054=120KNP上

33、（b）上下游模板側壓力P側=455.81。8/2=235KN下層沿上下游方向單根螺桿受力P下=2/3P側1/2=78。3KN單根25螺桿允許受拉力：F=3。140。0250。025/4170000=83。4KN滿足要求則上層螺桿受力P上= P側-P下=23583。42=68。2KN選用4根16螺桿P=/40。01521。71054=120KNP上ZM2模板(1）模板側壓力Pmax=8Ks+24KtV1/2攪拌船砼澆筑速度為45m3/h,所以V=45/（2.69.2）=1.88m/hKs=2。0，Kt=1。53(5）Pmax=82.0+241.531。881/2=66。3KN/m2h=Pmax/

34、r=66。3/25=2.65mp=Pmax1.8/2。65=45KN/m2重心位置:h0=1.8/3=0.6m(2)螺桿計算模板高度為1。85m（a）海岸側封頭模板側壓力P側=452.61.8/2=105。3KN下層沿海岸側方向單根螺桿受力P下=2/3P側1/2=35KN單根25螺桿允許受拉力：F=3。140.0250。025/4170000=83.4KN滿足要求則上層螺桿受力P上= P側-P下=105.3352=35。3KN選用4根16螺桿P=/40.01521.71054=120KNP上(b）上下游模板側壓力P側=459。21.8/2=372。6KN下層沿上下游方向單根螺桿受力P下=2/3

35、P側1/2=124。2KN單根25螺桿允許受拉力：F=3。140。0250.025/4170000=83。4KN不滿足要求單根30螺桿允許受拉力：F=3。140.030。03/4170000=120KN基本滿足要求則上層螺桿受力P上= P側-P下=372.6124。22=124.2KN選用6根16螺桿P=/40.01521。71056=180KNP上ZM3模板(1）模板側壓力Pmax=8Ks+24KtV1/2攪拌船砼澆筑速度為45m3/h，所以V=45/（56。51。21.2）=1。45m/hKs=2。0，Kt=1。53(5)Pmax=82.0+241。531。451/2=60。2KN/m2h

36、=Pmax/r=60.2/25=2.4mp=Pmax2/2。4=50KN/m2重心位置：h0=2/3=0。67m（2）螺桿計算模板高度為2。1m（a)海岸側封頭模板側壓力P側=5052/2=250KN下層沿海岸側方向單根螺桿受力P下=2/3P側1/2=83。3KN單根25螺桿允許受拉力：F=3。140。0250。025/4170000=83。4KN滿足要求則上層螺桿受力P上= P側P下=250-83。32=83。4KN選用4根16螺桿P=/40。01521。71054=120KNP上（b)上下游模板側壓力P側=506。52/2=325KN下層沿上下游方向單根螺桿受力P下=2/3P側1/2=10

37、8。3KN單根25螺桿允許受拉力:F=3.140.0250。025/4170000=83.4KN不滿足要求單根30螺桿允許受拉力：F=3.140。030.03/4170000=120KN基本滿足要求則上層螺桿受力P上= P側P下=325108。32=108。4KN選用6根16螺桿P=/40。01521.71056=180KNP上ZM3-1模板（1)模板側壓力Pmax=8Ks+24KtV1/2攪拌船砼澆筑速度為45m3/h，所以V=45/（571。21。2)=1。34m/hKs=2。0,Kt=1。53(5）Pmax=82.0+241。531。341/2=58。5KN/m2h=Pmax/r=58。

38、5/25=2。34mp=Pmax1。2/2。34=30KN/m2重心位置：h0=1.2/3=0。4m（2）螺桿計算模板高度為2。1m（a）海岸側封頭模板側壓力P側=3051.2/2=90KN下層沿海岸側方向單根螺桿受力P下=901.72。12=36KN單根25螺桿允許受拉力：F=3.140.0250。025/4170000=83。4KN滿足要求則上層螺桿受力P上= P側P下=90-362=18KN選用4根16螺桿P=/40。01521。71054=120KNP上(b)上下游模板側壓力P側=3071。2/2=126KN下層沿上下游方向單根螺桿受力P下=1261.72.12=51KN單根25螺桿允

39、許受拉力：F=3。140。0250.025/4170000=83。4KN滿足要求則上層螺桿受力P上= P側-P下=126512=24KN選用4根16螺桿P=/40。01521.71054=120KNP上上層0。8m,滿足要求。ZM32同ZM31ZM4模板（1)模板側壓力Pmax=8Ks+24KtV1/2攪拌船砼澆筑速度為45m3/h，所以V=45/（55。71。21。2）=1。66m/hKs=2.0，Kt=1.53（5）Pmax=82.0+241。531.661/2=63。3KN/m2h=Pmax/r=63。3/25=2。53mp=Pmax1。8/2。53=45KN/m2重心位置：h0=1。8

40、/3=0.6m（2)螺桿計算模板高度為1.85m(a）海岸側封頭模板側壓力P側=4551。8/2=202。5KN下層沿海岸側方向單根螺桿受力P下=2/3P側1/2=67。5KN單根25螺桿允許受拉力：F=3.140。0250。025/4170000=83。4KN滿足要求則上層螺桿受力P上= P側P下=67。5KN選用4根16螺桿P=/40。01521。71054=120KNP上(b）上下游模板側壓力P側=455。71。8/2=230。8KN下層沿上下游方向單根螺桿受力P下=2/3P側1/2=76。95KN單根25螺桿允許受拉力：F=3.140。0250。025/4170000=83.4KN滿足

41、要求則上層螺桿受力P上= P側-P下=76.95KN選用4根16螺桿P=/40.01521.71054=120KNP上ZM5模板（1)模板側壓力Pmax=8Ks+24KtV1/2攪拌船砼澆筑速度為45m3/h,所以V=45/(5.65.8-1。21。22）=1。42m/hKs=2。0，Kt=1。53(5）Pmax=82。0+241。531.421/2=60KN/m2h=Pmax/r=60/25=2。4mp=Pmax1。8/2.4=45KN/m2重心位置：h0=1。8/3=0。6m（2）螺桿計算模板高度為1.85m（a)海岸側封頭模板側壓力P側=455.61。8/2=226。8KN下層沿海岸側方向螺桿受力P下=2/3P側=151.2KN選用6根16螺桿P=/40.01521.71056=180KNP下滿足要求則上層螺桿受力P上= P側-P下=226。8151.2=75。6KN選用4根16螺桿P=/40。01521。71054=120KNP上（b)上下游模板側壓力P側=455。81.8/2=234.9KN下層沿上下游方向螺桿受力P下=2/3P側=156。6KN選用6根16螺桿P=/40。01521。71056=180KNP上滿足要求則上層螺桿受力P上= P側P下=78.3KN選用4根16螺桿P=/40。01521.71054=120KNP- 19 -