1、目 錄第一章工程概況及編制依據2第一節工程概況2第二節編制依據4第二章施工準備5第一節技術準備5第二節物資準備6第三節勞動力準備6第三章支撐體系設計7第一節板模板支模體系設計7第二節梁模板支模體系的設計7第四章高支模施工方法8第一節鋼管滿堂架施工工藝8第二節驗收審批及拆除10第五章質量、安全管理措施13第一節高支模施工的安全管理組織13第二節高支模施工注意問題14第三節安全技術措施15第四節安全應急救援預案18第五節質量檢查、驗收20第六節支撐體系變形監測措施24第六章高支模梁板計算25第一節 8001000梁模板(7.4米高)計算書26第二節 180厚樓板模板(7.4米高)計算書43第二節

2、120厚樓板模板(10.2米高)計算書51第一章 工程概況及編制依據第一節 工程概況一、工程基本概況本工程為xx市xx區社會福利中心二期工程，地處xx市xx區留仙洞附近，北鄰留仙大道，西鄰高架橋，南側鄰近中興廠區。擬建地塊呈不規則三角形，東西短南北長，與已建成的福利中心一期呈半合圍形式。本工程用地面積7258.57，設計總建筑面積為29984.1，其中地下建筑面積5441，地上建筑面積24543.1。綠地面積1078.47，建筑容積率3.08，覆蓋率38，綠地率14.9，停車位63個。該建筑為一棟住宅綜合樓（地下1層/地上10層），建筑高度為37.95m。結構形式為框架剪力墻，設計使用年限為5

3、0年，建筑耐火等級一級，抗震設防烈度7度。本工程設計標高0.00相當于黃海高程25.5m。二、總體概況序號項 目內 容1工程名稱xx市xx區社會福利中心二期工程2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6施工單位7工期要求以招標人或監理工程師開具的開工通知書中的日期為開工日期，合同總工期470日歷天8質量要求合格三、建筑概況序號項 目內 容1建筑功能地下一層為戰時人防工程，平時做車庫。其中設置廚房、設備房等。一層設置超市、娛樂室、醫療中心、多功能會議室等。二層為老人活動學習室、醫護辦公室等。三層為架空層公共綠化。四至十層為老人住宿及護理房間。2建筑特點1、外墻及屋面均采用了新工藝保溫做法。2、綜

4、合樓集辦公、醫護、住宿、飲食及娛樂為一體，功能完善、齊全。3建筑面積總建筑面積為29984.1，其中地下建筑面積5441，地上建筑面積24543.1。4建筑層數地下一層、地上十層。5建筑層高地下室4.05m、一層6.9m、二層3.3m、三層6.6m、其余3.2m。6建筑高度0.00相當于絕對標高25.5m。建筑總高度37.95m7填充墻本工程砌體材料為200厚蒸氣加壓混凝土砌塊。8砌筑砂漿地面或防潮層以上砌體采用M5混合砂漿砌筑,地面或防潮層以下的砌體采用M5水泥砂漿砌筑9外墻裝飾外墻面采用米黃色（深褐色）文化磚、米黃色氟碳噴涂屋面10厚地磚、20厚水泥砂漿面層10室內裝修天棚面微孔鋁板吊頂、

5、輕鋼龍骨石膏板（礦棉板）吊頂、乳膠漆面層頂棚內墻面乳膠漆墻面、拋光面磚、吸聲墻面、防霉乳膠漆面樓地面地磚、實木地板、塑膠地面、水泥砂漿鋪膠墊門、窗鋼質防火門、防火卷簾、鋁合窗踢 腳水泥踢腳、面磚踢腳、塑膠踢腳11防水工程屋 面2厚貼必定BAC雙面自粘防水卷材外 墻2厚水泥基防水涂料廚、衛間1.5厚聚氨酯防水層或2厚水泥基防水涂料12建筑節能屋面25厚擠塑聚苯乙烯泡沫塑料板外墻采用200厚加氣混凝土砌塊，內批1:3水泥砂漿架空樓板30厚膠粉聚苯顆粒外窗采用Low-E中空玻璃。四、結構概況序號項 目內 容1基礎形式采用靜壓預制管樁（500AB型）基礎 2結構體系框架-剪力墻結構3結構材料鋼筋混凝土

6、4抗震等級抗震類別為重點設防類，抗震設防烈度為7度，場地土類別類，抗震等級二級。5使用年限設計使用年限為50年6安全等級建筑結構安全等級為二級7砼強度等級礎墊層為C15；墻柱部分：基頂15.50為C40；15.5037.90為C30；37.90以上為C25。承臺及基礎梁、底板、地下室外墻均為C30S8；梁板部分：地下室四層地面為C30；五層以上各層為C25。構造柱、過梁、壓頂梁、欄板等均為C20（特別注明除外）；樓梯采用C30。8砼抗滲等級S89鋼筋類別一級鋼 HPB235直徑6、8、二級鋼 HRB335直徑10、12、14、16、18、20、22、25三級鋼 HRB400直徑12、14、16

7、、18、20、22、25、3210焊 條一級鋼E43二級鋼E50三級鋼E5511結 構截面尺寸基礎尺寸見附表：基礎承臺尺寸統計柱截面矩形柱40040010001200多種；L型LZ邊長10001000400寬。梁截面200400400900、800700、8001000、4001200等多種樓板厚度100200等多種剪力墻厚200400多種。12保護層厚度一類環境板15、梁25、柱30；構造柱圈梁等為30 二（a）類板20、梁柱30第二節 編制依據一、方案編制說明根據設計圖紙要求，本工程在結構施工中超過4.5M高度的模板支撐體系總平面面積約4500。地下室、二層和四層及以上標準層實際高度小于4

8、.5M，可作為普通模板考慮，支撐架搭設方式與相同。高支模分布范圍：樓層部位軸線范圍高度 M面積樓板厚度地下室-消防水池14/GJ5.0122.4180一層17/CG7.4438.118067/JL、710/TX10.240.9、75.6120、130除上述兩種部位以外6.91354.4100180三層710/TX9.875.61201011/QR采光井34.6除上述兩種部位以外6.62360100140根據現場實際情況和材料，我項目將該部分高支模采取鋼管滿堂架形式搭設支撐體系。,根據搭設方式相同取最大梁、最厚板、最大搭設高度等作為代表分別進行計算。二、編制依據為了保證本工程超高支模施工安全，根

9、據建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法以及建設部關于危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法的要求，加強施工安全的管理，按相關規定特編制本專項施工方案。方案編制計算依據如下：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ13020XX；2、木結構設計規程 GB50005-20XX；3、混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB 50204-20XX；4、建筑工程施工質量驗收統一標準 GB50300-20XX；5、建筑結構荷載規范GB 50009-20XX；6、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；7、鋼結構設計規范GB 50017-20XX；8、建筑施工計算手冊（第四版）；9、由xx

10、市聯合創藝建筑設計有限公司設計的xx市xx區社會福利中心二期工程施工圖紙及施工組織設計等。第二章 施工準備第一節 技術準備在模板施工前作好充分準備，以便提高效益，確保質量，確保施工進度，須作好如下工作：1、在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。2、施工班組在作業過程中必須實行工序交接制度，上一道工序未完成且辦理交接手續時，不得進行下一道工序。3、柱模等封閉型模板必須等鋼筋及預埋管線全部安裝完畢，自檢合格， 經監理認可并辦理完隱蔽驗收后，由施工員對班組下達封模通知

11、書。第二節 物資準備一、材料準備：確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產品質量合格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必須涂有防不銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫

12、、變形的嚴禁使用，出現滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。二、機具準備：根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。三、周轉材料準備：做好模板、鋼管支頂等周轉料的備料工作，分批分期進場。第三節 勞動力準備一、根據開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。二、做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內

13、容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。第三章 支撐體系設計第一節 板模板支模體系設計一、材料選用模板：采用915mm1830mm18mm（厚）膠合板。木枋： 50mm100mm木枋。支撐系統：選用483.5mm鋼管及配件、12對拉螺栓等。縱橫水平拉桿：選用483.5mm鋼管及配件。縱橫向剪刀撐：選用483.5mm鋼管及配件。板模板采用18厚膠合板為板底模，50100木枋作背楞立放，間距為300mm，采用483.5鋼管滿堂架作支撐體系。二、立桿設置板下立桿橫向間距為1.0m，縱

14、向間距為1.0m，立桿除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接，且對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設在同步內。縱橫水平桿及剪刀撐的搭設必須與鋼管架立桿相連接牢固。（先搭穩定桿，后搭剪刀撐）。三、水平桿設置水平桿橫向間距為1.0 m，縱向間距為1.0m，水平桿步距1.5m。四、剪刀撐設置沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐，縱橫方向每隔4排支架立桿設置一道剪刀撐。斜桿與地面傾角為4560。五、掃地桿設置在支撐架底部縱橫方向滿設掃地桿，縱向掃地桿至地面的距離不得大于200mm。六、起拱跨度大于4m的板按跨度的L/400起拱。第二節 梁模板支模體系的設計一、材料選用梁模板分底模

15、板、側模板，采用18厚膠合板，50100mm木枋作背楞立放。采用483.5鋼管滿堂架作支撐體系。二、立桿設置1、框架梁當梁為框架梁（寬度300mm）時，在梁底設置一道承重立桿。2、非框架梁當梁為非框架梁（寬度250mm）時，梁兩側立桿橫向間距為1m，梁底不設承重立桿。 3、設置要求立桿縱向間距均為1.0m，立桿除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，且對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設在同步內。三、水平桿設置水平桿步距1.5m。四、構造要求1、扣件設置當梁為非框架梁（寬度400mm）時，在固定水平縱向橫桿的扣件下方再設置一個扣件，防止水平縱向橫桿下滑導致梁底模下

16、沉變形。2、掃地桿設置在支撐架底部縱橫方向滿設掃地桿，縱向掃地桿至地面的距離不得大于200mm。3、起拱跨度大于4m的梁按跨度的L/400起拱。第四章 高支模施工方法第一節 鋼管滿堂架施工工藝一、模板安裝1、主梁模板安裝：框架梁按300鋪10050木枋，按照的軸線將梁底板固定在木枋上，然后安裝梁側模板，側板與底板兩邊加釘并設置夾木固定，側板腳固定后，用吊錘或水平尺校正側板兩端的垂直度，拉通光線，釘托板，托板釘好再釘間距少于500不大于45的斜撐（捺水）。框架梁高為800以上時模板采用兩三道水平方向127O0螺桿和10050木枋固定；為了提高螺桿的利用率，螺桿加PVC套管20，拆模后螺桿可以再用

17、。2、次梁安裝：在主梁與次梁交接處（主梁側板預留次梁缺口的地方）釘上襯口擋，并根據標高鋪設梁底板，梁底板同樣采用鋼管支撐，按圖紙要求，將梁底板枋木固定在鋼管支撐上（梁底枋木間距30cm），以后按照主梁模板安裝程序（除不需釘托板外）作好側板的裝釘工作。梁高800的均設螺桿固定。3、當梁的跨度在4mL10m時，起拱高度一般控制在1：當梁的跨度L1Om時，起拱高度控制在3。4、樓面模板安裝1）、以托板頂面為依據，設在托板上的10050木枋邊通線邊安裝鋼管支撐邊鋪設，鋼管支撐橫向架設根據需要設置一排或多排，每排縱向隔距不大于50cm，鋪設在鋼管支頂面，木枋的間距不大于50cm，平整度偏差小于5mm。板

18、按結構總說明要求在跨中起拱。2)、樓板鋪設要密貼、平整，不得松動，樓面模板安裝后，必須將樓面清理干掙。二、扣件式鋼管支模的安裝1、使用滿堂扣件式鋼管支承梁板模板。經對傳遞到鋼管支頂立桿和橫桿上荷載的計算，根據扣件式鋼管支頂立桿的容許承載力確定鋼管支頂立桿間距1.0m。為確保支頂縱橫兩個方向的穩定，采取如下措施：1）、各立桿之間布置多道雙向水平橫桿（連桿），要求連桿均須與周圍已施工完畢的柱或梁作剛性拉結或頂貼至柱、梁面，垂直間距1.0m，最頂部必須設置連桿，距最底部30cm設掃地桿。2）、滿堂支架的四邊和中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪力撐，由底至頂連續設置。另外，主梁底下的增加立桿也應設置

19、剪刀撐，剪刀撐的斜桿與地面傾角宜為45。60。3）、滿堂支架的兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。4）、在搭設一步高后，應進行立桿和橫桿的校正調直。立桿應用線錘校正其垂直度，橫桿應拉線調直校正水平。5）、立桿接長采用對接，接長時采用對接扣件，頂托及可調底座可調的高度控制在150350mm之間，使立桿直接傳力至地基。立桿要求交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離必須大于500mm，各接頭中心至節點的距離不宜大子步距的1/3 。6）、縱、橫向水平桿接長宜采用對拉扣件連接，也可以采用搭接。水平桿的對接應交錯布置：兩

20、根相鄰縱向或橫向水平桿的接頭不宜設在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。2、樓板模板采用18mm厚夾板，模板墊楞用10050mm木枋，底楞用483.5mm腳手鋼管。底楞直接擱置在可調支托上,墊楞擱置在底楞上。3、梁模板采用膠合模板，底板擱置在墊橫檁上。墊橫檁為10050mm木枋或鋼管，間距按驗算確定，擱置在鋼管支頂最上面一道水平橫桿上。4、在安裝鋼管支頂時，由施工員在首層樓（地）面上彈出墨線定向，要注意鋼管支頂立桿的垂直度，并調節好立桿的標高和立桿的

21、平面布置，使梁位置在兩條立桿之間，梁中線處增設一個立桿（截面在300800以上的）或雙立桿（4001200截面以上的），梁兩邊立桿及樓板立桿間距控制在L1.0m之內。整個平面支頂布置連成一體。三、梁及板模板的支撐構造圖第二節驗收審批及拆除一、驗收及拆除的批準程序1、支模完畢，經班組、項目部自檢合格，公司技術部及質保部復檢合格，報監理、安監驗收合格后方能邦扎鋼筋、澆筑混凝土。2、高支模拆除前，必須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。3、本工藝標準應具備以下主要質量記錄：1) 模板檢驗批質量驗收記錄。2) 模板分項工程質量驗收記錄。3) 拆模申請報告。二、高支模架的拆除1、支撐系統

22、的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除。2、拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到規定的強度達到75100要求后，并呈報監理公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認不再需要時，方可拆除。3、高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，預防物體高處墜落事故發生。4、側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。5、拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。 6、拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。7、嚴禁站在懸

23、臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。8、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。9、嚴格控制模板及其支架拆除的順序。10、拆除腳手架支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。11、拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。12、拆除模板和支頂時，先將門式腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及門式腳手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。13、腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：1）腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上

24、而下逐層地進行；2）同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。3）通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的門架時方可拆除。4）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。5）拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。6）拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。7）拆下的門架、鋼管與配件，應成捆用機械吊運或由井架傳送至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。三、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工注意事項除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.

25、模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6

26、米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的

27、連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施

28、，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第五章 質量、安全管理措施第一節 高支模施工的安全管理組織一、組織機構項 目 經 理王 本 軍項 目 總 工劉 繼執 行 經 理阮 建 國鄭 作 城 施工組張 翎后勤組吳 岱 岳內業組邱 巧 娟質量組張 華 生材料組陳 洪 欣測量組潘 偉 明安全組項目管理班子配備情況表崗 位姓 名職 稱職 責項目經理王本軍高工在高支模施工階段對施工中進度、質量、安全負責。貫徹和落實國家標準、規范和上級要求；督促現場管理。執行經理阮建國工程師協助項目經理管理工作；負責解決安全生產中存在的實際問題，具體指導現

29、場施工管理。技術負責人劉 繼工程師協助項目經理工作，主管施工技術、施工質量、施工措施及施工進度工作。土建施工鄭作城助工負責施工的安排，主要對現場施工工作的執行和開展。測量員陳洪欣助工熟悉施工圖紙、規范，做好測量工作質檢員邱巧娟助工負責材料送檢和質量控制工作。安全員潘偉明助工負責檢查工地施工安全和文明。資料員吳岱岳技術員負責所有資料的整理、簽字、移交、歸檔等工作。材料員張華生技術員負責管材料采購，確保材料及時供應。搭設的支撐體系由安全員旁站指導，注意控制好支撐體系的鋼管間距，標高，材料質量、搭接高度，剪刀撐、水平拉結位置的安設等。技術負責人做好交底、指導。二、各班組的職責1、木工班負責高支模施工

30、中的支模架的搭設，模板的制作及安裝、拆除。在砼澆筑時對高支模架體的穩定性進行監督觀察。2、鋼筋班負責高支模施工中的墻、柱、梁、板的鋼筋的制作及安裝。3、砼工班負責高支模施工中墻、柱、梁、板的砼的澆筑及砼澆筑后的清理工作。4、架工班負責高支模施工中高度在4.5m以上的支模架的搭設及臨邊洞口防護攔桿的搭設。項目經理王本軍 為第一安全責任人，執行經理 阮建國 為直接安全責任人，潘偉明 為現場專職安全管理員，并相應成立高支模施工安全管理領導小組。領導小組以項目經理為組長；執行經理/技術負責人為副組長；專職安全員、施工員及各施工班組長為組員。第二節 高支模施工注意問題1、成立以項目經理為中心的領導班子，

31、對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用門式腳手架和扣件式鋼管腳手架兩種方式建立高支模系統。2、施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。3、支模完畢，經班組、項目部自檢合格，公司技術部及質保部復檢合格，報監理、安監驗收合格后，方能進行鋼筋安裝。4、高支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬下，應從外排柵進入工作面。5、高支模搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。6、混凝土澆筑時，專職安全員觀察模板及支撐系統的變化情況，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場負責人檢查同

32、意后方可復工。第三節 安全技術措施 一、安全技術要求1、高支模腳手架搭設前，應按相關的國家和地方規范標準及施工組織設計的要求向搭設和使用人員做技術和安全作業要求的交底。2、對支模架、配件、加固桿等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。3、搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規程（GB5036）考核合格，持證上崗。4、搭拆腳手架支撐體時工人必須正確佩戴安全帽，穿防滑鞋。5、高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，預防物體高處墜落事故發生。6、操作層（樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架支撐上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物件。嚴禁在腳

33、手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。7、模板支撐架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。8、在頂架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。9、支模完畢，經班組、項目部自檢合格，公司技術部及質保部復檢合格，報監理、安監驗收合格后，方能邦扎鋼筋、澆筑混凝土。10、在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座

34、是否松動。3）支撐架體和架體桿件是否有變形的現象。4）安全防護措施是否符合規范要求。11、在澆筑頂板砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。12、腳手架支撐在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業完成后，馬上復原。13、施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與腳手架接觸。14、腳手架支撐安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板、模

35、的安裝。澆筑砼前再次對腳手架支撐進行檢查，確定無問題后方可澆筑砼。15、設立腳手架維護小組，對拆下來的腳手架及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。16、腳手架堆放場地應平坦，（場地有排水措施）。17、不配套的腳手架與配件不得混合使用于同一腳手架支撐體中。18、支撐體系搭設（安裝）應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層進行加固。19、水平加固桿、縱橫剪刀撐搭設應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。20、腳手架可調底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。21、泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平

36、整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。22、應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。23、交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。24、拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。25、拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。二、預防坍塌事故的安全技術措施1、模板支撐必須嚴格按照高支模施工方案施工。2、安裝梁底模板及木方前，確保梁底支架水平桿已拉設。3、不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動等的支撐材料作立柱。立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。斜支撐和架體應牢固拉接，形成整體。4、模板作業時，指定

37、專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可作業。5、樓面堆放模板及搭材料時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對樓面進行加固。6、裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩妥堆放，已防止坍塌事故發生。7、安裝外圍柱模板、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高出施工作業面至少1.2m。8、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。9、泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。10、應避免裝卸物料對模板支撐產生偏心、

38、振動和沖擊。11、交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。12、模板支撐拆除前必須向監理單位報送拆除申請書，經監理同意簽字后方可拆除。13、拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。14、縱橫向水平桿靠墻柱邊部分應該與墻柱進行連接固定，提高支撐的整體性。三、預防高空墜落事故安全技術措施1、項目經理對本項目的安全生產全面負責，指導做好高處作業人員的安全教育及相關的安全預防工作。2、高支模工程應按相關規定編制施工方案，經分公司主任工程師、公司技術負責人審批簽字后報監理公司審批，并組織專家進行現場論證，通過后該方案方可實行。模板腳手架搭設完成后，須由

39、項目負責人會同監理人員簽字驗收合格后，方可投入使用。3、支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計計算要求。4、所有高處作業人員應接受高處作業安全知識的教育；特種高處作業人員應持證上崗，上崗前應依據有關規定進行專門的安全技術簽字交底。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規定對作業人員進行相關安全技術簽字交底。5、高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。施工單位應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用。6、安全帶使用前必須經過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低

40、，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。7、項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位，夜間應設紅燈示警。8、已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.2m，然后在護欄上再鋪設一層密目式安全網。9、高處作業前，應由項目負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化，防護欄桿以黃黑（或紅白）相間的條紋標示，蓋件等以黃（或紅）色標示。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。10、各

41、類作業平臺、卸料平臺應按相關規定編制施工方案，項目負責人審批簽字并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。架體應保持穩固，不得與施工腳手架連接。作業平臺上嚴禁超載。11、拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。12、安裝樓面模板時，在工作面下1m處滿掛兜網作為水平防護措施，以確保安全。第四節 安全應急救援預案一、概況本工程有較大面積屬于高支模工程，在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對梁板高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊緊急情況的應急準備和響應。二、機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。項

42、目經理戴仁道為第一安全責任人，執行經理阮建國為直接安全責任人，潘偉明為現場專職安全管理員，并相應成立高支模施工管理領導小組。組 長：項目經理王本軍副組長：執行經理/技術負責人阮建國/劉繼組 員：安全員潘偉明、施工員鄭作城、木工班組及各施工班組長。三、報警救援及聯絡人報警救援及其他聯絡電話：單位或姓名電話單位或姓名電話火警119組長（項目經理）：王本軍祥項目通訊錄公安110副組長（執行經理）：阮建國醫療120組員：潘偉明、鄭作城交通122組員：各施工班組長四、人員分工與職責（1）項目經理（第一安全責任人）王本軍：負責高支模應急救援全面工作。（2）現場執行經理（直接安全責任人）阮建國：負責組織管理

43、高支模施工的各項安全工作。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。（3）技術負責人劉繼：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。（4）現場專職安全員潘偉明：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。（5）組員鄭作城及各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。五、應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助

44、。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。（4）項目部指定現場專職安全員李林青負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。六、應急救援方法（一）高空墜落應急救援方法：1、當現場只有人時應大聲呼救；人以上時，就有人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。2、仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3、如果是頭部著地，

45、同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4、如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。（二）模板、坍塌應急救援方法：1、工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2、報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3、急報項

46、目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4、清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5、預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。（三）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治療。1、止血：根據出血種類，采用加壓包扎止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。2、對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3、對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院

47、搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4、如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。（四）預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個搶救傷員4止血急救包3個搶救傷員5手電筒10個停電時照明求援6應急燈6個停電時照明求援7爬梯4樘人員疏散8對講機6臺聯系指揮求援第五節 質量檢查、驗收一、驗收要求支模完畢，經班組、項目部自檢合格，公司技術部及質保部復檢合格，報監理、安監驗收合格后方能邦扎鋼筋、澆筑混凝土。二、拆除

48、報告支模架拆除前，必須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。三、本工藝標準應具備以下主要質量記錄1、模板檢驗批質量驗收記錄。2、模板分項工程質量驗收記錄。3、拆模申請報告。四、模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-20XX）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。（一）主控項目1、安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2、在涂

49、刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（二）一般項目1、模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2、對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3、固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不

50、得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（三）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（四）模板垂直度控制1、對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必

51、須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2、模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3、模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（五）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（六）模板的變形控制1、墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2、澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3、門窗洞口處對稱下混凝土；4、模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀

52、察模板變形，跑位；5、澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6、模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（七）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（八）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（九）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（十）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（十一）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合

53、模。（十二）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。（十三）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。五、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。1、膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。2、進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木

54、方下口要墊平。3、模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。4、墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。5、門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。6、支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。六、脫模劑及模板堆放、維修1、木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。2、模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷

55、。3、裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。4、拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第六節 支撐體系變形監測措施本項目采用扣件式鋼管腳手架為支撐體系，在搭設和鋼筋安裝，砼澆搗前、施工過程中及砼終凝前后，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：一、班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。二、日常檢查，巡查的重點部位：1、桿件的設置和邊接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2、地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3、連接扣件是否松動。4、支撐體系是否有不均

56、勻的沉降、垂直度。5、施工過程中是否有超載的現象。6、安全防護措施是否符合規范要求。7、支撐體系和各桿件是否有變形的現象。三、在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。四、要澆搗梁砼前，由項目部對腳手架全面系統檢查，合格后才開始澆砼。在澆砼過程中，由專職安全員、施工員對高支模體系檢查、隨時觀測支撐體系的變形情況。發現隱患，及時停止施工，采取措施。五、監測方案包括：1、監測項目：支架沉降、位移和變形。2、監測點布設：各樓層部位按長邊兩條邊軸線和中間軸線與各條短邊軸線的交叉點為水平沉降監測點。每個外立面應布置2個支架水平位移觀測點。必須使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，不得目測，監測儀器精度應

57、滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。3、監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次。高支模搭設允許偏差及預警值要求：項目允許偏差預警值檢查工具立桿鋼管彎曲3mL4m128mm經緯儀、水準儀4mL6.5m2012mm經緯儀、水準儀水平桿、斜桿鋼管彎曲L6.5m3025mm經緯儀、水準儀立桿垂直度全高絕對偏差3022mm經緯儀、水準儀立桿腳手架高度H內相對值H/4000.75H/400經緯儀、水準儀支撐沉降10mm5 mm經緯儀、水準儀第六章 高支模梁板計算計算說明：根據本工程的高支模分布范圍廣、高低形式不一、梁截面及樓板厚度多樣的特點，并按照建設工程高支撐模板

58、系統施工安全管理辦法以及建設部關于危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法的要求，在計算過程中選擇最大梁、最厚板、最大搭設高度等作為代表分別進行計算。本方案共選擇了以下三個代表部位進行計算：1、梁：選擇一層頂板（層高7.4M）17/CG范圍最大梁2GKL1（1）8001000。2、板：選擇一層頂板（層高7.4M）17/CG范圍最厚板（180mm）。3、板：支模架搭設高度最大（10.2M）的三層710/TX軸位置樓板（120mm）。第一節 8001000梁模板(7.4米高)計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還

59、參考了施工技術20XX（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:2GKL1(1)800*1000。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：7.40；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方

60、式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量

61、E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：100.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：200mm，450mm，700mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根數：2；二、梁側模板荷載計算按施工手冊

62、，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板

63、為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 821.81.8/6=44.28cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.8217.85

64、=17.562kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.824=4.592kN/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0.117.5623502 + 0.117 4.5923502 = 2.81105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.117.5620.35+1.24.5920.35=8.69kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.81105 / 4.43104=6.3N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6.3N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求

65、！2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=17.562N/mm； l-計算跨度: l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 821.81.81.8/12=39.85cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67717.5623504/(10060003.99105) = 0.746 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.746mm 小于面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁

66、側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=8.690/(1.000-0.180)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.212 kNm，最大支座反力 R= 4.249 kN，最大變形

67、= 0.058 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.12105/1.67105 = 1.3 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.3 N/mm2 小于次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大撓度計算值 =0.058mm 小于次楞的最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.249kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁

68、計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kNm)主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.669 kNm，最大支座反力 R= 9.454 kN，最大變形 = 0.432 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 6.69105/1.02104 = 65.9 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；

69、主楞的受彎應力計算值 =65.9N/mm2 小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.432 mm主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.432mm 小于主楞的最大容許撓度值 =1.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A = 7

70、6 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.454 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.454kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.8

71、9105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.00=24.480kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.20.300.80=0.288kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2= 0.1(24.48+0.288)1002+0.1174.481002=3.00104Nmm； =Mmax/W=3.00104/4.32104=0.7N/mm

72、2；梁底模面板計算應力 =0.7 N/mm2 小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=24.480+0.288=24.768kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67724.7681004/

73、(10060003.89105)=0.007mm；面板的最大撓度計算值: =0.007mm 小于面板的最大允許撓度值: =0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)10.1+0.30.1(20.82+0.8)/ 0.8=3.17 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.1=0.56 kN/m；均布荷載設計值 q = 3.170+0.560 = 3.730 kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值： p=0.101.20.18

74、24.00+1.4(2.00+2.00)3.10=3.343kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下：簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)方木的支座力:N1=N4=2.491 kN；N2=N3=2.344 kN；最大彎矩：M= 0.249kNm最大剪力：V= 2.491 kN方木最大正應力計算值： =M/W=0.249106 /8.33104=3 N/mm2；方木

75、最大剪應力計算值： =3V/(2bh0)=32.4911000/(250100)=0.747N/mm2；方木的最大撓度： =0.065 mm；方木的允許撓度：= 0.367103/250=1.467mm；方木最大應力計算值 2.989 N/mm2 小于方木抗彎強度設計值 f=11.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.747 N/mm2 小于方木抗剪強度設計值 fv=1.400 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.065 mm 小于方木的最大允許撓度 =1.467 mm，滿足要求！八、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中

76、荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :483.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；1.梁兩側托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 2.491 kN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.872 kNm ；最大變形 max = 0.865 mm ；最大支座力 Rmax = 16.399 kN ；最大應力 =M/W= 0.872106 /(5.08103 )=171.6 N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 171.6 N/mm2 小于托梁的抗彎

77、強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=0.865mm小于600/150與10 mm,滿足要求!2.梁底托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 2.344 kN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.821 kNm ；最大變形 max = 0.814 mm ；最大支座力 Rmax = 15.432 kN ；最大應力 =M/W= 0.821106 /(5.08103 )=161.5 N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 161.5 N/

78、mm2 小于托梁的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=0.814mm小于600/150與10 mm,滿足要求!九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =16.399 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1297.4=1.146 kN；N =N1+N2=16.399+1.146=17.545 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截

79、面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;

80、得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=17544.993/(0.203489) = 176.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 176.7 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =15.432 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(7.4-1)=1.146 kN；N =N1+

81、N2 =15.432+0.991=16.424 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1=

82、2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=16423.803/(0.203489) = 165.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 165.5 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議

83、按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.012(1.5+0.12) = 2.008 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.012 ；lo/i = 20XX.707 / 15.8 = 127 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值；= 17544.993/(0.412489) = 81.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 81.5 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用

84、剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

85、c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5

86、.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a

87、.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第二節 180厚樓板模板(7.4米高)計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):7.40；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣

88、件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.樓板參

89、數樓板的計算厚度(mm):180.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.9+0.350.9 = 4.365 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.

90、1ql2其中：q=1.24.365+1.42.25= 8.388kN/m最大彎矩 M=0.18.3882502= 52425 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 52425/48600 = 1.079 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.079 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.365kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6774.3652504/(100950043.74104)=0.028 mm；面板最大允許撓度 =25

91、0/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.028 mm 小于面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.18+0.350.25 = 1.212 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=

92、0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.212+1.40.625 = 2.33 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.330.92 = 0.189 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.189106/83333.33 = 2.265 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.265 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.330.9 = 1.258 kN；方木受剪應

93、力計算值 = 3 1.258103/(2 50100) = 0.377 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.377 N/mm2 小于方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.212 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.2129004 /(10090004166666.667)= 0.144 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.144 mm 小于方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求

94、!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.516kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.824 kNm ；最大變形 Vmax = 1.8 mm ；最大支座力 Qmax = 9.985 kN ；最大應力 = 824224.556/5080 = 162.249 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 162.249 N/mm2 小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大

95、撓度為 1.8mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9.985 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1387.4 = 1.024 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄

96、A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.180.90.9 = 3.645 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.953 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.046 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(

97、kN) ：N = 11.046 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700

98、/ 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=11046.192/（0.53489） = 42.621 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 42.621 N/mm2 小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.012(1.5+0.12) = 2.008 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ；Lo/i =

99、 20XX.707 / 15.8 = 127 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=11046.192/（0.412489） = 54.829 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 54.829 N/mm2 小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa；

100、其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =11.046/0.25=44.185 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 11.046 kN；基礎底面面積：A = 0.25 m2。p=44.185 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！第二節 120厚樓板模板(10.2米高)計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):10.20；采用的鋼管(m

101、m):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方

102、的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2

103、.51= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩 M=0.17.522502= 47000 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.87 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.352504/(100950048.6104)

104、=0.019 mm；面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.62

105、5 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8812 = 0.188 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.188106/83333.33 = 2.256 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.256 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.88

106、1 = 1.128 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.128103/(2 50100) = 0.338 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.338 N/mm2 小于方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.83810004 /(10090004166666.667)= 0.151 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.151 mm 小于方木的

107、最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.256kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.846 kNm ；最大變形 Vmax = 2.375 mm ；最大支座力 Qmax = 9.87 kN ；最大應力 = 846135.346/5080 = 166.562 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 166.562 N/mm2 小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 20

108、5 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.375mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9.87 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.2 = 1.

109、412 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.762 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.014 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力

110、設計值(kN) ：N = 12.014 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1

111、700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=120XX.016/（0.53489） = 46.356 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 46.356 N/mm2 小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.021(1.5+0.12) = 2.026 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.021 ；Lo

112、/i = 2025.562 / 15.8 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=120XX.016/（0.406489） = 60.514 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 60.514 N/mm2 小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120

113、 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =12.014/0.25=48.056 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 12.014 kN；基礎底面面積：A = 0.25 m2 。p=48.056 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計

114、剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10

115、-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。