1、目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、模板及架體設計2四、腳手架所用材料的要求及檢驗3五、腳手架的搭設4六、質量保證措施7七、安全防護、安全保證措施7八、環境保護措施及文明施工保證措施9九、施工組織機構9十、附圖11十一、計算書16一、工程概況本工程位于*鋼院內，0.000相當于絕對標高404.0m。*鋼廠區的抗震設防烈度為6度，回轉窯基礎按非抗震考慮。由于地基較軟，基礎為D=400灌注樁基礎，地基載力特征值為900KPa。回轉窯共8個獨立基礎，基礎形式統一，都為1.4m（SJ-4為1.5m厚底板）厚底板，大截面柱子連接頂板，頂板厚度較大，SJ-1.2.3為2.3m，SJ-4最厚處達2.795

2、m，板頂高為7.4379.736m（見附圖）。二、編制依據*鋼新釩廠工程圖紙承德*工程設計有限公司建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（20XX版）(JGJ130-20XX)（20XX年版）混凝土結構工程施工質量驗收規范GB5020420XX承鋼工程施工組織設計三、模板及架體設計1、頂板模板采用12mm竹膠板，板底木楞間距為300mm，采用150150木方，板底小橫桿間距300mm，采用100100木方。立桿頂部與木方之間用U托連接，模板支撐架采用鋼管扣件式腳手架。柱模采用12mm竹膠板，背楞間距為300mm，采用100100木方，483.2mm短鋼管加固，每層柱長邊均勻設置根對拉螺栓，短邊方

3、向設置根，相臨兩層對拉螺栓的設置間距不大于600mm。2、腳手架設計：本次搭設的腳手架從-1.600m至+6.500m，立桿縱距（跨度方向）0.6m，步距0.9m，排距0.m，頂板四周1m寬400mm厚板帶均勻設置兩排立桿，立桿縱橫間距600mm，步距900。見附圖。橫、縱向剪刀撐及水平剪刀撐設置見附圖。剪刀撐設置角度為4560度。3、混凝土澆筑：回轉窯基礎頂板混凝土澆注分兩次進行，間隔時間5天。第一次澆筑厚度為1.0m。柱混凝土澆筑完成5天后，方可進行頂板混凝土的第一次澆筑。四、腳手架所用材料的要求及檢驗1、材料要求a鋼管：采用外徑48*3.2mm，腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（

4、GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。b扣件：十字扣、一字扣、回轉扣件應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質必須符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（BG15831）的規定。c腳手板：木腳手板應使用厚度不小于50mm，材質應符合現行國家標準木結構設計規范（GBJ5）中的二級材質的規定。選用標準的杉木或松木板，板寬200-300mm，兩端使用10-14號鍍鋅鋼絲捆緊。禁止使用有扭紋、破裂和橫透癤的木板。2、材料進場驗收(1)新鋼管的驗收a應有產品質量合格證：b應有質量檢驗報告，鋼管材

5、質檢驗應符合要求。c鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。d鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20XX(20XX年版)中8.1.5構配件允許偏差的規定。e鋼管必須涂有防銹漆。（2）舊鋼管的檢查：a表面銹蝕深度應不大于0.5mm，應在腐蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根腐蝕嚴重部位截斷取樣，采用游標卡尺檢驗。當銹蝕深度超過規定值時不得使用。b鋼管變形應符合JGJ130-20XX(20XX年版)中8.1.5構配件允許偏差的規定中的第4條規定。（3）扣件的檢驗：a新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品合

6、格證。當對扣件質量有懷疑時應進行抽檢檢測。b舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。五、模板支撐腳手架的搭設1、搭設順序放置縱向掃地桿，自角部起依次向兩邊立底立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿并與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直），每邊豎起3-4根立桿后，隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣件固定）和橫向水平桿（小橫桿，靠近立桿并與縱向水平桿扣接固定），校正立桿垂直和水平桿水平使其符合要求后，按40-60Nm力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步腳手架交圈完成。立桿搭設過程中，要求一次將頂梁的支撐搭

7、設到位。全面檢查一遍腳手架質量情況，嚴格確保設計要求和腳手架質量，按第一步架的作業程序和要求搭設第二步、第三步，隨搭設進程及時裝設剪刀撐，鋪設腳手板和裝設作業層欄桿。2、搭設要求2.1施工準備 a在腳手架搭設之前，由技術負責人根據腳手架搭拆方案向專業班組長逐段的進行書面技術交底。并履行交底簽字手續，各持一份，互相監督，有專業班組長向操作人員進行班前技術交底，并做好交底記錄入檔。b按照腳手架使用的各種材料的要求，對使用的材料進行全數檢查、驗收，方準進場使用。c搭拆腳手架的操作人員必須是經過勞動部門培訓合格發證，持證上崗。2.2掃地桿設置從墊板往上20cm處，設置掃地桿，掃地桿采用對接接長。掃地桿

8、在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10cm。2.3 立桿的間距、垂直度立桿橫距、縱距按上述的要求，立桿垂直度允許搭設偏差10cm。立桿接頭采用對接扣件連接。2.4水平桿間距、平整度水平桿步距根據上表中的要求選用，用對接方法接長，一根水平桿兩端的高差不能超過2cm。2.5立桿、水平桿及剪刀撐的構造要求A、水平桿的構造應符合下列規定：1、水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；2、水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接，搭接應符合下列規定：1)水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm

9、；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3，2) 搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm；B、立桿1.每根立桿底部應落在底板上，并設置底座或墊板。對局部立桿落在回填土上，確定回填土達到回填要求后，鋪設墊板。2.腳手架必須設置縱，橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。C、剪刀撐的搭設方法剪刀撐的設置應符合下列規定：1）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間；2）剪刀撐斜桿的接

10、長宜采用搭接，剪刀撐接長采用搭接接長，搭接長度不小于1m，用3個扣件等距布置，扣件扣在鋼管端頭處不小于10cm處。剪刀撐下端一定要落地。3）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。六、質量保證措施1、腳手架的檢查和驗收搭設時隨施工進度進行交底，在檢查驗收時隨進度分段搭設驗收，經驗收合格后方能交付使用，并履行交底簽字手續入檔，檢查驗收有量化內容：如：橫、立桿之間距數值，立桿的垂直度，橫桿的平整度等都應詳細記載在驗收記錄當中，不能簡單的用“符合要求”來代替。腳手架參加驗收人員：主管工長、技術員、架子工、班組長和專職安全員。2

11、、腳手架使用、維護、和保養a設專人每天對腳手架進行巡回檢查，架體所有扣件有無滑扣、松動，架體各部構件是否完整齊全。b嚴禁任何人員任意拆除腳手架上的任何部件。c工人在架上作業中，要注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃堆和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等安全處休息。d連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步。七、安全防護、安全保證措施a腳手架必須嚴格按照施工方案搭設，要有嚴格的技術交底，要有節點構造詳圖，操作人員必須嚴格執行，所有偏差數值必須控制在允許范圍內；b要由專門人員對已搭設好的腳手架按照搭設方案進行驗收，驗收時要有量化內容，如：橫、立桿之間距數值，立桿的垂直度，橫桿的平整度等

12、都應詳細記載在驗收記錄當中。c在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內，每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去。d搭設腳手架時，宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。搭設腳手架的人員必須佩戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，嚴禁作業人員酒后進行腳手架施工。e當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨雪過后上架作業應有防滑措施。清除雨雪，并穿防滑鞋。f在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。腳手架上必須有可靠的接地。g外掛搭設時要有可靠的固定措施或連接點，操作人員站在下層外掛架上進行安裝，安裝時應應有專人指揮

13、，協調內外的配合工作。h上下腳手架的梯道、坡道、斜梯、爬梯等均應設置扶手、欄桿或其它安全防護措施并清除通道中的障礙，夜間施工時必須有充足的照明設施。2、腳手架搭設與拆除時注意事項a外徑48mm*3.2mm與不同直徑的鋼管嚴禁混合使用；b主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm；c各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm；d對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全；e腳手架拆除作業時比較危險的作業環節，作業人員必須聽從指揮，嚴格按操作規程進行拆除，防止腳手架大面積倒塌和物體墜落砸傷他人；

14、f在拆除過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交待清楚后方可離開。禁止單人進行拆除作業；g腳手架拆除工作要在白天進行。八、環境保護措施及文明施工保證措施1、施工現場環境保護措施針對該工程所處位置的特點，結合我公司ISO14001程序文件規定采取以下措施保證現場降噪音、降塵、保護水資源。a加強施工現場環保工作的組織領導，成立以項目經理為首的，由技術、生產、材料、機械等部門組成的環保工作領導小組，建立施工現場環保自我保證體系，做到責任落實到人；b加強環保宣傳工作，提高全員環保意識；c認真做好施工組織設計中環保措施，其針對性、可操作性要強。2、文明施工保證措施a在腳手架明顯處設置工程概況、

15、安全生產紀律、三清六好、文明施工管理、工地消防管理、十項安全技術措施、佩戴安全帽等七項標志牌。b施工現場鋼管、扣件等按要求碼放整齊。九、施工組織機構工程經理： 主管工長： 技術負責： 技 術 員： 質 檢： 安 全： 材料負責： 生產職責權限：a、工程經理：參與編制高大模板支撐腳手架的安全技術措施，并組織實施；負責勞動力、施工用料的調配，控制施工進度。主抓安全生產工作，發現和處理突發事件。b、工長：負責腳手架搭設過程中的進度情況，同時負責安全生產工作。c、技術負責人：組織施工技術人員編制施工方案、技術交底、安全交底；負責審核施工方案、技術準備、工期計劃；解決重大技術問題。負責編制高大模板支撐腳

16、手架的施工方案，安全及技術措施；執行工程技術標準，施工規范和技術規定；檢查落實現場腳手架實際搭設是否與方案相符。d、質檢員：負責施工現質量管理、控制工作，組織有關方面人員進行腳手架架體質量檢查；負責工程不合格品的分析、糾正、驗證并上報結果；對腳手架工程進行監督、檢查及落實情況。 e、安全員： 貫徹、落實國家有關安全生產法律、法規及建設公司各項管理制度；負責高大模板支撐腳手架安全措施的審批，并監督、檢查執行情況；對進入施工現場使用的各種安全用品進行檢查、驗收，對不合格品有權禁止在施工中使用；組織安全檢查工作，負責一般事故的調查、分析，提出處理意見，監督糾正措施的落實；負責對施工現場人員進行安全教

17、育并備案負責對進入現場從事特種作業人員進行驗證，確保持有效證件上崗。f、材料負責人：負責物資管理工作，按照材料要求技術性能，做好施工用料的物資準備工作，并對進場材料的物資驗證，按規定堆放、標識進出場材料。十、頂板支模圖十一、計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術20XX.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為8.0米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0

18、.60米，立桿的橫距 l=0.60米，立桿的步距 h=0.90米。梁頂托采用150150mm木方。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.2，計算時候按照483.0考慮。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0001.7000.600+0.3500.600=25.710kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.600=1.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60.001.801.80/

19、6 = 32.40cm3；I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.225.710+1.41.800)0.1500.150=0.075kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07510001000/32400=2.318N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!

20、(2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.225.710+1.41.800)0.150=3.003kN截面抗剪強度計算值 T=33003.0/(2600.00018.000)=0.417N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67725.7101504/(1006000291600)=0.050mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷

21、載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0001.7000.150=6.375kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3500.150=0.053kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.150=0.450kN/m靜荷載 q1 = 1.26.375+1.20.053=7.713kN/m活荷載 q2 = 1.40.450=0.630kN/m2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q =

22、 5.006/0.600=8.343kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.340.600.60=0.300kN.m最大剪力 Q=0.60.6008.343=3.003kN最大支座力 N=1.10.6008.343=5.506kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3；I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.300106/166666.7=1.80N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(

23、2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33003/(2100100)=0.451N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.6776.428600.04/(1009500.008333333.5)=0.071mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 5.506kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.216kN/m。托梁計算簡圖托梁彎

24、矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩 M= 1.370kN.m經過計算得到最大支座 F= 24.439kN經過計算得到最大變形 V= 0.1mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 15.0015.0015.00/6 = 562.50cm3；I = 15.0015.0015.0015.00/12 = 4218.75cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.370106/562500.0=2.44N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足:

25、T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=313361/(2150150)=0.891N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v =0.1mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載

26、。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1 = 0.1498.000=1.191kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.6000.600=0.126kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0001.7000.6000.600=15.300kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 16.617kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.6000.600=1

27、.080kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 21.45kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k

28、1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；公式(1)的計算結果： = 99.32N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果： = 70.69N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.026；公式(3)的計算結果： = 83.01N/mm2，立桿的穩定性計算 f

29、,滿足要求!（二）柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=1000mm，B方向對拉螺栓3道，柱模板的截面高度 H=2200mm，H方向對拉螺栓5道，柱模板的計算高度 L = 8000mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mm3.2mm。柱模板豎楞截面寬度100mm，高度100mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞8根。 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m

30、3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.000kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3.000kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下

31、 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值 q = 1.240.0000.500+1.43.0000.500=26.100kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3；I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計

32、值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.220.000+1.41.500)0.3070.307=0.246kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.24610001000/27000=9.119N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.220.000+1.41.500)0.307=4.810kN截面抗剪強度計算值 T=34810.0/(2500.00018.000)=0.802N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算v = 0.

33、677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67720.0003074/(1006000243000)=0.826mm面板的最大撓度小于307.1/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下： 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.307m。荷載計算值 q = 1.240.0000.307+1.43.0000.307=16.033kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 8.016/0.5

34、00=16.033kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.116.0330.500.50=0.401kN.m最大剪力 Q=0.60.50016.033=4.810kN最大支座力 N=1.10.50016.033=8.818kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.401106/53333.3=7.52N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如

35、下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34810/(25080)=1.804N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算不滿足要求! (3)撓度計算最大變形 v =0.67713.361500.04/(1009500.002133333.5)=0.279mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.240.00+1.43.00)0.237 0.500 = 6.20kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩

36、圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.208kN.m最大變形 vmax=0.070mm最大支座力 Qmax=8.144kN抗彎計算強度 f=0.208106/4788000.0=43.44N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于360.0/150與10mm,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm

37、): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.144對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.240.00+1.43.00)0.307 0.500 = 8.02kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.414kN.m最大變形 vmax=0.241mm最大支座力 Qmax=11.57

38、7kN抗彎計算強度 f=0.414106/4788000.0=86.47N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于476.7/150與10mm,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.577對拉螺栓強度驗算滿足要求!