1、腳手架工程施工方案工程名稱：xx三期1#2#樓普通型鋼懸挑腳手架專項施工方案一、工程概況：建筑名稱：xx三期1#2#樓建設地點：建筑面積：1#樓西側建筑面積9085.32m2：地上8599.32，地下486。1#樓東側建筑面積4859.89m2：地上4255.89，地下604。2#樓建筑面積9465：地上8977，地下488。建筑層數和建筑高度：1#樓西側為地上18層，地下1層；1#樓東側為地上7層，地下1層；2#樓地上18層，地下1層。結構類型：1#樓西側為剪力墻結構，樓蓋形式為現澆梁板結構;1#東側為磚混結構,樓蓋形式為現澆梁板結構；2#樓為剪力墻結構，樓蓋形式為現澆梁板結構。二、編制依據

2、：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)2、建筑結構荷載規范(GB 50009-20XX)3、鋼結構設計規范(GB 50017-20XX)4、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)5、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 6、本工程施工圖紙三、施工布署：根據本工程特點，7層樓面以下采用落地式鋼管腳手架，以上采用工字鋼懸挑腳手架，挑架全部采用18#工字鋼做結構懸挑支撐。屋頂層里立桿低于大線條底部，外立桿高于大線條頂部1M以上。四、基本要求：1施工組織設計中有關腳手架的要求，向搭設和使用人員進行安全技術交底。2場地應清潔、干凈、無垃圾，排水通暢。3腳手

3、架在使用過程中不得在周邊開挖基土，否則必須采取加固措施。4橫桿、立桿必須橫平豎直，間距均勻，立桿應隨時用線錘校正豎直后方可固定。5所有扣件螺栓必須擰緊，禁止使用有裂痕和彎曲的扣件、螺栓，禁止使用不合格扣件。6懸挑架必須有足夠的承載力、剛度和穩定性，它要承受施工過程中的各種荷載，荷載不得超過結構的允許強度，以確保安全。五、材料選擇:1懸挑支撐采用16#工字鋼。2鋼管選用要求鋼管選用外48mm，壁厚3.5mm的鋼管，表面應平直光滑，無銹蝕、裂紋、分層、錯位、結疤、毛刺、硬彎和深的劃道，搭設前先進行保養，除銹、刷防銹漆，統一為黃色。對于新鋼管應有產品質量合格證和質量檢測報告。鋼管材質檢驗方法應符合現

4、行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合（JGJ130-20XX）規范第3.1.1條的規定。鋼管外徑、壁厚、端面等偏差，應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）表8.1.5的規定。舊鋼管的檢查應符合下列規定：a、銹蝕檢查應每年一次，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在嚴重的部位橫向截斷取樣檢查。當銹蝕深度超過規范表8.1.5序號3的規定，整批銹蝕嚴重的不得使用。B、鋼管彎曲變形應符合規范表8.1.5序號4的規定?？奂尿炇諔舷铝幸幎ǎ篈、新扣件應有生產許可證，法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管

5、腳手架扣件（GB15831）及JGJ130-20XX的規定抽樣檢測。B、舊扣件使用前應進行質量檢測，有裂縫、氣孔、砂眼、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。C、新、舊扣件均應進行防銹處理。D、扣件貼扣面應平整，活動部位應靈活，夾緊鋼管時合口處最小寬度不小于5mm。腳手片宜采用良好的山毛竹制作成的竹串式片板，竹片不可有斷裂、滑移現象。安全網采用密目式阻燃尼龍網，必須有國家指定的監督檢測部門批量驗證和檢驗員檢驗合格證。六、腳手架的構造和搭設要求:一）、立桿與連墻桿1腳手架立桿縱向間距1.5m，挑架橫距為1.0m，步高1.8m，內立桿離墻0.25m，步距1.8m。2腳手架與建筑物的拉結采用剛性連

6、接，垂直方向等于層高，水平方向每隔4.5m，或三跨設一拉結點；其中架體邊緣及轉角處1M范圍內必須設拉結點。拉結點上下錯開布置，連接點垂直于主連接點設置。具體結點做法見詳圖。3當搭至有剛性連接的構造點時，在搭設完該外架的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻體。4當腳手架施工操作層高出連墻體二步時，應采取臨量加固措施，直到上一層連墻體固定完后，方可根據情況拆除。5腳手架從第二步開始設置防護欄、踢腳桿。防護欄高度為1.2m，踢腳桿高度為0.3m，頂排增設欄桿一道，其中1.3m一道，0.9m一道，防護欄桿和踢腳桿均應設在立桿內側。外架內側張掛主管部門認證合格的密目式安全網，安全網應用不小于1

7、8#的鉛絲綁扎并張掛嚴密。6.腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在靠緊縱向掃地桿下方的立桿上,當立桿基礎不在同一高度上時,必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的主桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。對接、搭接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣

8、件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。7、外立桿頂端高出大線條頂部1m。8、挑架工字鋼安裝立桿位置處，在工字鋼上表面距端頭100MM處（寬度居中）焊接25鋼筋，伸出工字鋼10cm，以固定立桿不發生位移 (見工字鋼制作圖)。9、轉角處安裝工字鋼，立桿受力點采用15.5鋼絲繩斜拉以承受上部施工荷載，每根立桿各設一根可用調節螺栓調節的鋼絲繩。10、在工字鋼安裝層面邊梁（或樓板）內預埋2組16螺桿。工字鋼伸入結構1.5m以上，用壓板固定工字鋼不移位。11、第一步挑架必須用安全網毛竹片完全雙層隔離，以防止物件下落。12、懸挑架搭設順序：工字鋼安裝立桿小橫桿大橫桿拉結桿欄桿腳手片剪刀撐圍護。二）、大橫

9、桿1、腳手架大橫桿的構造應符合以下規定：1.1 大橫桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。1.2 大橫桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定:1.2.1大橫桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中必至中心至最近節點的距離不宜大于縱距的1/3。1.2.2搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿端的距離不應小于100mm。三）、小橫桿1、小橫桿的構造應符合以下規定：1.1主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件接且嚴禁拆除

10、。主節點處兩個直角扣件的中心距離不應大于150mm?？繅σ欢说耐馍扉L度不應大于內外立桿橫向間距的0.4L，且不應大于500mm。1.2作業層上非主結點處的橫向水平桿，宜根據支撐腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。四）、剪刀撐1剪刀撐的構造應符合以下規定：1.1剪刀撐的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不小于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。1.2剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。1.3剪刀撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。1.4腳手架每四跨設一組剪刀撐

11、，剪刀撐與地面的夾角為45-60度左右，剪刀撐必須撐至外架頂端。五）、腳手片1腳手片的鋪設符合以下規定：1.1腳手片應滿鋪、鋪穩，離開墻面120-150mm。1.2腳手片探頭應用鍍鋅鋼絲固定在支撐桿件上。1.3在拐角、斜道平臺處的腳手片，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。1.4腳手架腳手片應層層滿鋪，鋪設方向垂直墻面鋪設，不得留有空隙和探頭板，采用18#的鍍鋅鐵絲四點綁扎在縱向水平桿上。要求牢固，交接處平整，無探頭板，不留空隙，腳手片保證完好無損，破損的及時更換。六）、扣件1扣件安裝應符合以下規定：1.1扣件規格必須與鋼管外徑相同。1.2螺栓擰緊扭力距不小于40N.m，且不應大于65N.m。1

12、.3在主節點外固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。1.4對接扣件開口應朝上或朝內。1.5各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。七）、架體防護1挑架外側用建設主管部門認證的合格的密目式安全網封閉圍護，安全網用不小于18#鉛絲張掛嚴密。且將安全網掛在挑架立桿里側，不得將網圍在各桿件外側。2挑架與建筑物間距大于20CM處，鋪設站人片。除挑架外側、施工層設置1.2米高防護欄桿和18CM高踢腳桿外，挑架里側遇到臨邊時，也需進行相應的防護。3層間防護：挑架作業層和底層用合格的安全網或其他措施進行分段封閉式防護。七、腳手架檢

13、查與驗收標準：1、腳手架需在下列階段進行檢查與驗收：（1）腳手架搭設前；（2）作業層上施加荷載前；（3）每搭設完1013m高度后；（4）達到設計高度后；（5）遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；（6）停用超過一個月。2、腳手架使用中，需定期檢查下列項目：（1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求；（2）扣件螺栓是否松動；（3）安全防護措施是否符合要求；（4）是否超載。 3、腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合規范要求。 4、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。5、每段挑架搭設后，由公司組織驗

14、收，內容量化，合格后掛合格牌方可投入使用。八、腳手架的拆除:1拆除順序：安全網腳手片剪刀撐防護欄桿踢腳桿連墻桿大橫桿小橫桿立桿。2斜桿、立桿、剪刀撐等接長桿件拆除，應由兩個以上工人配合進行，不宜單獨作業。3連墻體必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻體整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高度不應大于2步，如高差大于2步，應增設墻體加固。4當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（6.0m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。5操作者應保持高度的安全意識，站立位置以及用力均需得當。6翻掀腳手片應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，禁止外翻使未清除的殘留物從高處墜落傷人。7運輸至地面的桿件

15、，及時按類堆放，整理保養。8腳手架拆除，應配置良好的通訊設備。9拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志，警戒區禁止非工作人員通行和地面施工人員施工，并設專人負責警戒。10當天離崗時，應及時加固未拆除部位，防止留有隱患造成人為事故。11如遇強風、雪雨等特殊氣候，不應進行腳手架拆除（禁止夜間實施拆除作業）。12所有高空作業人員應嚴格按高空作業規定執行和遵守合同安全紀律及綁扎吊運，嚴禁將各構配件拋擲至地面。13拆除前對每個操作人員必須進行安全技術交底九、安全技術措施:1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體

16、檢，合格者方可持證上崗。 安全網：全封閉張掛。安全網與安全網搭接處用18#鉛絲連接在一起，要求搭接嚴密，不得留有空隙。安全網應張掛在外立桿內側，腳手片不得外露。2高血壓、心臟病、視力不良等患者及酒后的人嚴禁上架作業。3施工人員必須戴好安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。工具要妥善放在工具袋內，在腳手架上不得打鬧，嚴禁高空拋物。腳手架搭設人員必須培訓考核合格取得合格證后方可上崗。4遇到六級以上大風及有霧、雨、霜、雪等天氣時，不得在腳手架上操作。5腳手架堆放重量應符合施工規范要求，腳手架上的施工荷載規定為：結構施工階段3KN/m2。不得將模板支架、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上。 6當天搭設完工后，應

17、仔細檢查崗位四周情況，如發現留有隱患的部位，應及時進行修復，確認無安全隱患時，方可撤離崗位。7離墻大于200mm處，操作層、首層及中間每隔2排就做好一道封閉，并應封閉嚴密。等于或小于200mm時底層、施工層、頂層應做好封閉。8作業層端部腳手片探頭長度應取130-150mm，兩塊腳手片外伸長度的和不應大于300mm，其兩端均應與支撐桿可靠地固定嚴防傾翻。9腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。10、嚴禁將外徑48 mm和51mm的鋼管混用。11、外露桿件（包括第一排鋼管）全部刷黃色油漆兩道，第一步內外立桿則應刷黑黃相間色標。12腳手架應經有關部門專職人員檢查驗收合格后方可

18、使用。13在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：（1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；（2）連墻件。 14在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。 15工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46）的有關規定執行。十、與剪力墻連接：錨入剪力墻做法：錨入剪力墻內不小于150MM，工字鋼上下面與墻水平鋼筋電焊固定，焊縫長度上下均不小于10d。穿剪力墻做法：工字鋼位置處預留高180、寬120、長240的空洞。剪力墻內做法同其他懸挑工字鋼做法。以上做法詳見附圖。十一、腳手架搭設設計: 多排立桿荷栽計算如下：1.1架體

19、尺寸：la=1.5m，lb=1.0m，a=0.25m，h=1.8m，H(按第一挑)=34.80-17.40+2*1.80=21.00m。1.2架體荷載：NG1k=21.00*0.1248=2.62kNNG2k=INT(21.0/1.8)*0.35*1.25*1.5/2+2*0.14*1.5+0.005*1.5*21.0=4.52kNNQk=2*2.00*1.0*1.5/2=3.00kN普通立桿底部平均壓力：N=1.2*(2.62+4.52)+1.4*3.00=12.77kNNk=2.62+4.52=7.14kN端部立桿底部平均壓力：N1.2*(2.62*0.8+4.52*0.5)+1.4*3.

20、00*0.5=7.33kNNk2.62*0.8+4.52*0.5=4.36kN陽角處立桿底部平均壓力：N1.2*(2.62*0.8+4.52*0.5)+1.4*3.00*0.5=7.33kNNk2.62*0.8+4.52*0.5=4.36kN三排架中間立桿底部平均壓力：N1.2*(2.62*1.2+4.52*1.75)+1.4*3.00*2.0=21.66kNNk2.62*1.2+4.52*1.75=11.05kN陰角處立桿底部平均壓力：N1.2*(2.62*1.2+4.52*1.75*0.8)+1.4*3.00*1.5=17.67kNNk2.62*1.2+4.52*1.75*0.8=9.47

21、kN一） 、外挑架二根立桿懸挑梁計算書（一）、外挑1.35米懸挑梁一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為19.4 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取一步二跨，豎向間距1.8 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地滄州市鹽山縣，基本風壓

22、0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.712，計算立桿穩定性時取1.487，風荷載體型系數s為1.236；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:7層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35m，建筑物內錨固段長度1.65 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C25

23、；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.25 m。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351/(2+1)=0.117 kN/m ；活荷載標準值: Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；靜荷

24、載的設計值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.667=0.933 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1861.52+0.100.9331.52 =0.243 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max=

25、-0.100.1861.52-0.1170.9331.52 =-0.288 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.243106,0.288106)/5080=56.693 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 56.693 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.117=0.155 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0.66

26、7 kN/m；最大撓度計算值為： = 0.6770.15515004/(1002.06105121900)+0.9900.66715004/(1002.06105121900) = 1.542 mm；大橫桿的最大撓度1.542 mm小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-20XX第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN

27、；腳手板的自重標準值：P2=0.3511.5/(2+1)=0.175 kN；活荷載標準值：Q=211.5/(2+1) =1.000 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.175)+1.4 1 = 1.679 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.6791/3 = 0.56 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax +

28、Mpmax = 0.565 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.565106/5080=111.312 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =111.312 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.175+1 = 1.233 kN；集

29、中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1232.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 1.742 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+1.742 = 1.762 mm；小橫桿的最大撓度為1.762 mm小于小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣

30、件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 kN；活荷載標準值: Q = 211.5 /2 = 1.5 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.019+0.262)+1.41.5=2.507 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承

31、載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8019.40 = 3.042kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3591.5(1+0.2)/2 = 2.953 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1491.5/2 = 0.945 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.00

32、5 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.4 = 0.146 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.086 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 211.52/2 = 3 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.086+ 0.851.43= 12.073 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+1.4NQ=1.27.086+1.43=12.703kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準

33、值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：z= 1.487； s - 風荷載體型系數：取值為1.236；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.41.4871.236 = 0.515 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為:Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.5151.51.82/10 = 0.298 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩

34、定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：N = 12.073 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值：N = N= 12.703kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)表5.3.3得： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)表5.3.3得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立

35、桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 12072.654/(0.186489)+297625.886/5080 = 191.321 N/mm2；立桿穩定性計算 = 191.321 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 12702.654/(0.186489)=139.66 N/mm2；立桿穩定性計算 = 139.66 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計

36、值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.712，s1.236，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 1.7121.2360.4 = 0.592 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 5.4 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4.

37、479 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.479 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.8的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 9.479 Ru15.877KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=15.8

38、77kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(158774/(3.142502) 1/2 =14.2mm；實際拉環選用直徑D=16mm的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.436kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb

39、- 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.27N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 436/(3.142161.27)=6.83mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.436kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 12kN； d - 樓

40、板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(802-3.142162/4)11.9/1000=73.767kNN=12kN經過計算得到公式右邊等于73.77 kN，大于錨固力 N=12.00 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!（二）、外挑2.85米懸挑梁（陽臺處）一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為19.4 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為1.7

41、5 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市，基本風壓0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.062，計算立桿穩定性時取0.788，風荷載體型系數s為1.184；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.3

42、50；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:9 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.85m，建筑物內錨固段長度1.65 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:3.500；鋼絲繩與墻距離為(m):2.750；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物2.75 m。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)第5.

43、2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351/(2+1)=0.117 kN/m ；活荷載標準值: Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.667=0.933 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩

44、)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1861.52+0.100.9331.52 =0.243 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1861.52-0.1170.9331.52 =-0.288 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.243106,0.288106)/5080=56.693 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =

45、56.693 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.117=0.155 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0.667 kN/m；最大撓度計算值為： = 0.6770.15515004/(1002.06105121900)+0.9900.66715004/(1002.06105121900) = 1.542 mm；大橫桿的最大撓度1.542 mm小于大橫桿

46、的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-20XX第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3511.5/(2+1)=0.175 kN；活荷載標準值：Q=211.5/(2+1) =1.000 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.175)+1.4 1 = 1.679 kN；小橫桿計算簡

47、圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.6791/3 = 0.56 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.565 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.565106/5080=111.312 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =111.312 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓

48、度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.175+1 = 1.233 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1232.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 1.742 mm；最大撓

49、度和 = qmax + pmax = 0.02+1.742 = 1.762 mm；小橫桿的最大撓度為1.762 mm小于小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.

50、52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 kN；活荷載標準值: Q = 211.5 /2 = 1.5 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.019+0.262)+1.41.5=2.507 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/

51、1.8019.40 = 3.042kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3591.5(1+1.8)/2 = 6.497 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1491.5/2 = 0.945 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.4 = 0.146 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.629 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取

52、值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 211.52/2 = 3 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.210.629+ 0.851.43= 16.325 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+1.4NQ=1.210.629+1.43=16.955kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20X

53、X)的規定采用：z= 0.788； s - 風荷載體型系數：取值為1.184；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.30.7881.184 = 0.196 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為:Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1961.51.82/10 = 0.113 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：N = 16.325 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值：N = N= 16.955kN；計算立桿的截面回轉半徑：i =

54、 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)表5.3.3得： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)表5.3.3得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 163

55、25.154/(0.186489)+113313.185/5080 = 201.794 N/mm2；立桿穩定性計算 = 201.794 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 16955.154/(0.186489)=186.415 N/mm2；立桿穩定性計算 = 186.415 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.062，s1.184，00.3，Wk = 0.7zs0=0.7

56、1.0621.1840.3 = 0.264 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.993 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.993 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 1750/15.8的結果查表得到 =0.509

57、，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.5094.8910-4205103 = 51.025 kN；Nl = 8.993 Ru37.285KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=37.285kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=

58、(372854/(3.142502) 1/2 =21.8mm；實際拉環選用直徑D=22mm的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 2.692kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.27N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 2692/(3.142161.27)=42.17m

59、m。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=2.692kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 11.345kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(802-3.1421

60、62/4)11.9/1000=73.767kNN=11.345kN經過計算得到公式右邊等于73.77 kN，大于錨固力 N=11.35 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!二）、外挑架三根立桿懸挑梁計算書（一）、20#樓2軸處懸挑梁一、參數信息:1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):2.55建筑物內錨固長度t(m):1.95錨固壓點方式:螺栓，螺栓直徑(mm):16樓板混凝土強度等級:C252.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:16號工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小(kN) 作用點離墻距離(m)1 12.77 2

61、.452 21.66 1.453 12.77 0.254.拉繩與支桿參數主梁上面采用鋼絲繩與建筑物聯結。鋼絲繩型號:619，公稱抗拉強度(N/mm2):1850，鋼絲繩直徑(mm):15.5；鋼絲繩安全系數取:4.5，鋼絲繩不均勻系數:0.85；鋼絲繩共點布置，與墻支點垂直距離為2.9m；支撐距離墻長度(m):2.55；二、主梁的受力計算:主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.220.510/1000=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手

62、架主梁剪力圖(kN)懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm)懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=23.19kN；R2=28.75kN；R3=3.64kN；最大彎矩：Mmax=12.578kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值，Mmax=12.578kNm； W - 主梁凈截面模量，W=141cm3； - 截面塑性發展系數，=1.05； N - 主梁的軸力，N=20.4kN； A - 主梁截面積，A=26.1cm2； f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=12.578106/(1.05

63、141000)+20.4103/2610=92.772N/mm2 Ru=30.886kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。2.鋼絲繩拉環強度計算鋼絲繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RUmax=30.886kN鋼絲繩的拉環的強度計算公式為： = N/Af其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲繩的拉環最小直徑：Dmin=308864/(3.142502)1/2=19.8mm；實際拉環選用直徑D=20mm的HPB235的鋼筋制作即可。六、錨固段與樓板連接的計算: 1.螺栓粘結力錨固強度計算

64、：錨固深度計算公式:h N/dfb其中 h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度； N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=3.64kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fb=1.27N/mm2； f - 鋼材強度設計值, f=215N/mm2；h3.64103/(3.142161.27)=57.02mm。螺栓所能承受的最大拉力：F=(3.1414.124221510-3)/4=33.67kN螺栓的軸向拉力N=3.64kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=33.667kN，滿足要求！2.混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力

65、要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 28.753kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(802-3.142162/4)11.9/1000=73.767kNN=28.753kN公式右邊等于73.77 kN，大于錨固力 N=28.75 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!（二）、15#樓13軸處懸挑梁一、參數信息:1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在

66、建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):4.35建筑物內錨固長度t(m):1.65錨固壓點方式:螺栓，螺栓直徑(mm):16樓板混凝土強度等級:C252.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:16號工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小(kN) 作用點離墻距離(m)1 12.77 4.252 21.66 2.753 12.77 1.754.拉繩與支桿參數主梁上面采用鋼絲繩與建筑物聯結。鋼絲繩型號:619，公稱抗拉強度(N/mm2):1850，鋼絲繩直徑(mm):15.5；鋼絲繩安全系數取:3.5，鋼絲繩不均勻系數:0.85；鋼絲繩平行布置，與梁夾角為53；支撐距離墻長度(m)

67、:4.05,1.84；二、主梁的受力計算:主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.220.510/1000=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖(kN)懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm)懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=20.87kN；R2=29.88kN；R3=2.85kN；R4=0.79kN；最大彎矩：Mmax=7.652kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax

68、- 截面承受最大彎矩值，Mmax=7.652kNm； W - 主梁凈截面模量，W=141cm3； - 截面塑性發展系數，=1.05； N - 主梁的軸力，N=38.24kN； A - 主梁截面積，A=26.1cm2； f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=7.652106/(1.05141000)+38.24103/2610=66.336N/mm2 Ru=37.41kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。2.鋼絲繩拉環強度計算鋼絲繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RUmax=37.41kN鋼絲繩的拉環的強度計算公式為： = N/Af其中f為拉

69、環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲繩的拉環最小直徑：Dmin=374104/(3.142502)1/2=21.8mm；實際拉環選用直徑D=22mm的HPB235的鋼筋制作即可。六、錨固段與樓板連接的計算: 1.螺栓粘結力錨固強度計算：錨固深度計算公式:h N/dfb其中 h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度； N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=2.854kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fb=1.27N/mm2； f - 鋼材強度設計值,

70、f=215N/mm2；h2.854103/(3.142161.27)=44.71mm。螺栓所能承受的最大拉力：F=(3.1414.124221510-3)/4=33.67kN螺栓的軸向拉力N=2.854kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=33.667kN，滿足要求！2.混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 0.786kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.

71、9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(802-3.142162/4)11.9/1000=73.767kNN=0.786kN公式右邊等于73.77 kN，大于錨固力 N=0.79 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!（三）、15#樓J軸處懸挑梁一、參數信息:1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):4.75建筑物內錨固長度t(m):1.25錨固壓點方式:螺栓，螺栓直徑(mm):16樓板混凝土強度等級:C252.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:16號工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小(kN) 作用點離墻距離(m)1

72、12.77 4.652 21.66 3.753 12.77 2.754.拉繩與支桿參數主梁上面采用鋼絲繩與建筑物聯結。鋼絲繩型號:619，公稱抗拉強度(N/mm2):1850，鋼絲繩直徑(mm):15.5；鋼絲繩安全系數取:3.5，鋼絲繩不均勻系數:0.85；鋼絲繩平行布置，與梁夾角為49；支撐距離墻長度(m):2.25,4.65；二、主梁的受力計算:主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.220.510/1000=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算

73、簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖(kN)懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm)懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=26.21kN；R2=26.15kN；R3=5.65kN；R4=1.95kN；最大彎矩：Mmax=11.976kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值，Mmax=11.976kNm； W - 主梁凈截面模量，W=141cm3； - 截面塑性發展系數，=1.05； N - 主梁的軸力，N=45.52kN； A - 主梁截面積，A=26.1cm2； f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出ma

74、x=11.976106/(1.05141000)+45.52103/2610=98.333N/mm2 Ru=34.733kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。2.鋼絲繩拉環強度計算鋼絲繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RUmax=34.733kN鋼絲繩的拉環的強度計算公式為： = N/Af其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲繩的拉環最小直徑：Dmin=347334/(3.142502)1/2=21mm；實際拉環選用直徑D=22mm的HPB235的鋼筋制作即可。六、錨固段與樓板連接的計

75、算: 1.螺栓粘結力錨固強度計算：錨固深度計算公式:h N/dfb其中 h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度； N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=5.647kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fb=1.27N/mm2； f - 鋼材強度設計值, f=215N/mm2；h5.647103/(3.142161.27)=88.46mm。螺栓所能承受的最大拉力：F=(3.1414.124221510-3)/4=33.67kN螺栓的軸向拉力N=5.647kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=33.667kN，滿足要求！2.混凝土局部

76、承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 1.955kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(802-3.142162/4)11.9/1000=73.767kNN=1.955kN公式右邊等于73.77 kN，大于錨固力 N=1.96 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!三）、外挑架四根立桿懸挑梁計算書（一）、15#樓北14軸處懸

77、挑梁一、參數信息:1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):4.65建筑物內錨固長度t(m):1.35錨固壓點方式:螺栓，螺栓直徑(mm):16樓板混凝土強度等級:C252.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:16號工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小(kN) 作用點離墻距離(m)1 12.77 4.552 22.74 3.553 23.83 2.254 12.77 0.954.拉繩與支桿參數主梁上面采用鋼絲繩、下面采用支桿與建筑物聯結。鋼絲繩型號:619，公稱抗拉強度(N/mm2):1850，鋼絲繩直徑(mm):15.5；鋼

78、絲繩安全系數取:3.5，鋼絲繩不均勻系數:0.85；鋼絲繩平行布置，與梁夾角為50；支撐距離墻長度(m):1.74,4.15；支桿采用6.3號槽鋼；支桿共點布置，與墻支點垂直距離為2.9m；支撐距離墻長度(m):2.6；二、主梁的受力計算:主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.220.510/1000=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖(kN)懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm)懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由

79、左至右分別為：R1=28.41kN；R2=21.73kN；R3=18.04kN；R4=6.33kN；R5=0.92kN；最大彎矩：Mmax=5.139kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值，Mmax=5.139kNm； W - 主梁凈截面模量，W=141cm3； - 截面塑性發展系數，=1.05； N - 主梁的軸力，N=19.5kN； A - 主梁截面積，A=26.1cm2； f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=5.139106/(1.05141000)+19.5103/2610=42.182N/mm2

80、Ru=37.088kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。2.支桿強度計算支桿最大軸力為：RDmax=29.179kN；支桿以 6.3號槽鋼計算，支桿的容許正應力按照下式計算： = N/A f其中 - 支桿正應力計算值； N - 支桿軸力設計值，N = 29.179kN； - 支桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到 = 0.281； i - 支桿的截面回轉半徑，i =2.453cm； l - 支桿的計算長度，l = 3.895m； A - 支桿的凈截面面積，A =8.444cm2； f - 支桿的抗壓強度設計值，f=215N/mm2； = N/A=29.179103/(0.2818.4441

81、02)=122.973N/mm2215N/mm2支桿強度性計算值 = 122.973N/mm2小于f=215N/mm2，滿足要求!3.鋼絲繩拉環強度計算鋼絲繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RUmax=37.088kN鋼絲繩的拉環的強度計算公式為： = N/Af其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲繩的拉環最小直徑：Dmin=370884/(3.142502)1/2=21.7mm；實際拉環選用直徑D=22mm的HPB235的鋼筋制作即可。4.斜撐支桿焊縫強度計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預

82、埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 = N/lwt ft其中 N - 斜撐支桿的軸向力，N=29.179kN； lwt -取斜桿截面積，A=844.4mm2 ft - 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經過計算得到焊縫最大應力： = 29.179103/844.4=34.556N/mm2N=6.328kN公式右邊等于73.77 kN，大于錨固力 N=6.33 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!（二）、15#樓南20軸處懸挑梁一、參數信息:1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):3.85建筑物內錨固長度t(m):2.15錨固壓點方式

83、:螺栓，螺栓直徑(mm):16樓板混凝土強度等級:C252.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:16號工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小(kN) 作用點離墻距離(m)1 12.77 3.752 22.74 2.753 23.83 1.554 12.77 0.25（P1=12.77kN，P2=21.66*1.05=22.74kN，P3=21.66*1.10=23.83kN，P4=12.77kN）4.拉繩與支桿參數主梁上面采用鋼絲繩與建筑物聯結。鋼絲繩型號:619，公稱抗拉強度(N/mm2):1850，鋼絲繩直徑(mm):15.5；鋼絲繩安全系數取:3.5，鋼絲繩不均勻系

84、數:0.85；鋼絲繩平行布置，與梁夾角為59；支撐距離墻長度(m):3.35,1.57；二、主梁的受力計算:主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.220.510/1000=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖(kN)懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm)懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=29.54kN；R2=33.57kN；R3=10.52kN；R4=0.05kN；最大彎矩：Mmax=5.139k

85、Nm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值，Mmax=5.139kNm； W - 主梁凈截面模量，W=141cm3； - 截面塑性發展系數，=1.05； N - 主梁的軸力，N=37.92kN； A - 主梁截面積，A=26.1cm2； f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=5.139106/(1.05141000)+37.92103/2610=49.241N/mm2 Ru=39.166kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。2.鋼絲繩拉環強度計算鋼絲繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RUmax

86、=39.166kN鋼絲繩的拉環的強度計算公式為： = N/Af其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲繩的拉環最小直徑：Dmin=391664/(3.142502)1/2=22.3mm；實際拉環選用直徑D=25mm的HPB235的鋼筋制作即可。六、錨固段與樓板連接的計算: 1.螺栓粘結力錨固強度計算：錨固深度計算公式:h N/dfb其中 h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度； N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.053kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=16mm； fb - 樓板螺栓與混凝

87、土的容許粘接強度，fb=1.27N/mm2； f - 鋼材強度設計值, f=215N/mm2；h0.053103/(3.142161.27)=0.83mm。螺栓所能承受的最大拉力：F=(3.1414.124221510-3)/4=33.67kN螺栓的軸向拉力N=0.053kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=33.667kN，滿足要求！2.混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 10.523kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm

88、； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(802-3.142162/4)11.9/1000=73.767kNN=10.523kN公式右邊等于73.77 kN，大于錨固力 N=10.52 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!（三）、20#樓南13軸處懸挑梁一、參數信息:1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):4.65建筑物內錨固長度t(m):1.35錨固壓點方式:螺栓，螺栓直徑(mm):16樓板混凝土強度等級:C252.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:16號

89、工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號 主梁上的力大小(kN) 作用點離墻距離(m)1 7.33 4.552 12.77 3.553 17.67 2.754 12.77 1.754.拉繩與支桿參數主梁上面采用鋼絲繩與建筑物聯結。鋼絲繩型號:619，公稱抗拉強度(N/mm2):1850，鋼絲繩直徑(mm):15.5；鋼絲繩安全系數取:3.5，鋼絲繩不均勻系數:0.85；鋼絲繩平行布置，與梁夾角為54；支撐距離墻長度(m):1.75,3.85；二、主梁的受力計算:主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。主梁

90、自重荷載設計值 q=1.220.510/1000=0.246kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架主梁計算簡圖 懸挑腳手架主梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm) 懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=27.81kN；R2=26.39kN；R3=3.09kN；R4=0.9kN；最大彎矩：Mmax=6.749kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值，Mmax=6.749kNm； W - 主梁凈截面模量，W=141cm3； - 截面塑性發展系數，=1.05； N - 主梁的軸力，N=39.38kN；

91、A - 主梁截面積，A=26.1cm2； f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=6.749106/(1.05141000)+39.38103/2610=60.674N/mm2 Ru=34.381kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。2.鋼絲繩拉環強度計算鋼絲繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RUmax=34.381kN鋼絲繩的拉環的強度計算公式為： = N/Af其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲繩的拉環最小直徑：Dmin=343814/(3.142

92、502)1/2=20.9mm；實際拉環選用直徑D=22mm 的HPB235的鋼筋制作即可。六、錨固段與樓板連接的計算: 1.螺栓粘結力錨固強度計算：錨固深度計算公式:h N/dfb其中 h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度； N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=3.089kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fb=1.27N/mm2； f - 鋼材強度設計值, f=215N/mm2；h3.089103/(3.142161.27)=48.39mm。螺栓所能承受的最大拉力：F=(3.1414.124221510-3)/4=33.6

93、7kN螺栓的軸向拉力N=3.089kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=33.667kN，滿足要求！2.混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 0.902kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(802-3.142162/4)11.9/1000=73.767kNN=0.902kN公式右邊等于73.77 kN，大于錨固力 N=0.90 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!