1、 幕墻工程外腳手架 安全施工方案工程名稱：xx烏海能源有限企業研發中心綜合樓 施工單位： xx蒙西建設集團有限企業 編 制 人： 審 批 表建設單位xxx限責任企業工程名稱xxx企業研發中心綜合樓工程監理單位建研凱勃建設工程征詢有限企業施工組織設計（方案）名稱主樓幕墻工程外腳手架安全專題施工方案施工單位xx蒙西建設集團 申報日期8月16日施 審 工 核 單 意 位 見企業技術部門 簽章：專業技術人員企業安所有門 簽章：專 業 人 員 年 月 日監 審理 核單 意位 見專業監理工程師簽字： 年 月 日審 批意 見企業技術負責人簽字（蓋章） 年 月 日總監理工程師簽字（蓋章） 年 月 日建設單位意

2、見項目負責人簽字（蓋章）年 月 日建設單位工程部意見負責人簽字（蓋章）年 月 日目 錄第一章 編制闡明- 1 -第二章 編制根據- 1 -第三章 工程概況- 1 -第四章 腳手架安全措施- 2 -第一節 主樓 44米如下幕墻安裝腳手架措施- 2 -第二節 腳手架驗收、使用和管理- 7 -第三節 腳手架搭拆安全技術措施- 8 -一、腳手架搭設安全技術措施- 8 -二、腳手架拆除安全技術措施- 9 -第六章 安全生產管理措施- 10 -附件一：主樓44米如下落地雙排腳手架設計計算書- 14 -附件二：型鋼懸挑腳手架設計計算書- 25 -附圖1：主樓落地腳手架平面布置圖- 35 -附圖2：懸挑腳手架

3、挑梁平面布置圖- 35 -附圖3：懸挑腳手架平面布置圖- 35 -第一章 編制闡明xx烏海能源企業研發中心綜合樓工程主樓構造高度為94.6米，外裝修采用石材幕墻和玻璃幕墻，裝修高度到達111.25米。本工程幕墻施工外腳手架擬采用鋼管腳手架，由于本工程幕墻造型特殊性，原主體施工時外防護腳手架無法滿足裝修規定，因此，幕墻施工腳手架需按照建筑外形重新搭設。現主樓83.15米以上裝修外腳手架已按已經論證過方案搭設完畢，83.15米如下原主體施工防護外腳手架已拆除，原方案擬采用雙立桿全高落地雙排雙立桿腳手架，但后經設計院核算地下室頂板承載力局限性， 因此，需對主樓0.45米83.15米外腳手架重新編制。

4、第二章 編制根據1施工圖紙 xx烏海能源企業研發中心綜合樓 工程建筑、構造施工圖2. 重要規范、規程建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）建筑施工安全檢查原則（JGJ5999）3應用計算軟件 茗品腳手架智能計算軟件第三章 工程概況1、工程簡介工程名稱：xx烏海能源企業研發中心綜合樓建設單位：xx烏海能源企業設計單位：大連市建筑設計研究院監理單位：建研凱勃建設工程征詢有限企業施工單位：xx蒙西建設集團有限企業質量目：自治區“草原杯”安全文明目：自治區安全原則化示范工地2、建筑和構造概況2.1建筑面積：總建筑面積45000平方米，其中主

5、樓建筑面積為23500平方米；裙房建筑面積為15500平方米。2.2、構造形式本工程使用年限為50年，主樓采用鋼筋混凝土框架-剪力墻構造，抗震等級為一級。2.3、層數和高度主樓總層數20層，屋面高度為83.15米，14層層高5.2米，420層層高3.9米。3、主樓外裝修工程簡介主樓外墻裝修為玻璃幕墻和石材幕墻，玻璃幕墻凸出墻面300mm，石材凸出外墻650。4、幕墻工程特點： 外裝飾面積大，屬于大型裝飾工程項目； 建筑構造復雜，構造交接位置多，不一樣形式交接、收口多； 外墻裝飾面石材與玻璃凹凸錯落，給外腳手架提出了更高規定； 建筑物高度大，作業危險性大。第四章 腳手架安全措施第一節 主樓 44

6、米如下幕墻安裝腳手架措施設計總體思緒和架體構造概述：主樓外腳手架搭設方案：地下室頂板10層頂板（0.45m44.15m）采用雙排單立桿雙排落地腳手架，10層以上采用型鋼懸挑腳手架，共分兩段懸挑，每段為19.5m，懸挑層為11層和15層頂板。外腳手架用途為安全防護和裝修用。腳手板采用木腳手板，腳手架外圍采用密目式安全網進行防護。剪刀撐持續設置，連墻方式采用抱柱子硬連接和夾墻連接。1、材料選擇 鋼管采用483.5mm（計算時按3.0mm）焊管，腳手板采用50厚木腳手板。2、落地腳手架地基處理腳手架地基三面坐落在人防地下室頂板上，只有南側側坐落在回填土上，規定回填土壓實系數不不不小于0.94，上面鋪

7、設100厚C20混凝土，腳手架立桿底部鋪設12#槽鋼，混凝土墊層向外設2%坡度。3、桿件布置3.1 落地腳手架搭設尺寸為：立桿縱距為 1.50米，立桿橫距為1.05米，步距為1.50 米；計算腳手架為雙排腳手架搭設高度為45米，立桿采用單立管；內排架距離框架柱長度為0.85米（南側為0.95米）。3.2型鋼懸挑腳手架立桿縱距為 1.40米，立桿橫距為0.8米，步距為1.50 米；計算腳手架懸挑高度為19米，立桿采用單立管；內排架距離框架柱長度為0.8米。4、連墻件布置及形式連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距4.20 米，采用雙扣件連接；連墻件連接方式為抱柱子和夾墻，兩種方式相

8、結合，根據所處位置詳細看待。框架柱間連墻件做法5、剪刀撐布置縱向剪刀撐采用持續設置，剪刀撐從腳手架大角開始布置，每組剪刀撐跨越立桿不不小于6跨。當縱向立桿不不小于4跨時，可采用“之”字斜撐替代剪刀撐。落地腳手架需設置橫向斜撐，橫向斜撐在轉角處布置，并且每隔6跨設一組。6、防護設施6.1落地腳手架外腳手架在一層頂部設一道硬防護和一道兜網，后來每往上10米設一道硬防護，共4層防護。操作層腳手板要滿鋪，并且在下面設一道軟防護。沿外腳手架周圍設滿掛密目式安全網。6.2懸挑腳手架外腳手架在懸挑型鋼部位設一道硬防護，后來每往上10米設一道硬防護，共2層防護。操作層腳手板要滿鋪，并且在下面設一道軟防護。沿外

9、腳手架周圍設滿掛密目式安全網。7、安全防護措施7.1 構造臨邊防護措施臨邊處設圍擋，如下圖：8型鋼懸挑梁設置型鋼懸挑梁設置在11層和16層，因主體施工階段外防護腳手架也是在11層和16層做分段懸挑，因此，本次外裝腳手架從11層和16層懸挑，就是要充足運用原有樓層上預埋件將挑梁固定。8.1根據現場實際狀況勘查核算，原有預埋件大部分都能運用，個別地方因構造柱不能通過，需要旋轉移位，如下圖：因構造柱阻擋，型鋼無法通過型鋼采用旋轉通過8.2局部挑梁缺位處處理由于外架四角無法布置挑梁，因此，采用如下措施：角部四個節點在挑梁下一構造層留置預埋件，焊槽鋼頂托，采用鋼管斜撐，并在上部用14鋼絲繩卸荷。如下圖：

10、8.3 對個別鋼梁需要重新固定將樓板用水鉆開孔，采用20“U”型螺栓穿過樓板將型鋼固定。8.4 型鋼懸挑梁平面布置圖見附圖。9腳手架設計計算：詳見 附件一：主樓落地雙排腳手架計算書。詳見 附件二：型鋼懸挑腳手架計算書。第二節 腳手架驗收、使用和管理（一）、腳手架驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、驗收時應具有下列文獻：(1)根據編制根據有關文獻法規規定所形成施工組織設計文獻；(2)腳手架構配件出廠合格證或質量分類合格標志；(3)腳手架工程施工記錄及質量檢查記錄；(4)腳手架搭設過程中出現重要問題及處理記錄，(5)腳手架工程施工驗

11、收匯報。3、腳手架工程驗收，除查驗有關文獻外，還應進行現場檢查，檢查應著重如下各項，井記人施工驗收匯報。(1)構配件和加固件與否齊全，質量與否合格，連接和掛扣與否緊固可靠；(2)安全網張掛及扶手設置與否齊全；(3)基礎與否平整堅實、支墊與否符合規定；(4)連墻件數量、位置和設置與否符合規定；(5)垂直度及水平度與否合格。（二）、腳手架使用和管理1把好驗收關：搭設過程中架子，每打折一種施工層高度必須有項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查，符合規定后方可上人使用。架子未經驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格架子任何人不得私自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操

12、作。2工程施工負責人，必須按架子方案規定，確定書面操作規定，向班組進行安全技術交底，班組必須嚴格按規定和安全技術交底施工。3使用按2kN/m2考慮，因此架子上不準許對方成批材料，零星材料可合適堆放。4架子上不容許有任何活動材料，如：扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發現應及時清除。5在六級以上大風，大霧和大雨天氣下不得進行操作，雨后上架前要有防滑措施6外架實行外掛立網全封閉。外掛安全網要與架子拉平，網邊系牢，兩網接頭嚴密，不準隨風飄擺。7施工層上施工荷載應符合設計規定，不得超載，不得將模板固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。第三節 腳手架搭拆安全技術措施一、腳手架搭設安全技術措施1、鋼管架應設置避雷

13、針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不不小于30。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路安全距離內，并做好可靠安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以到達結實穩定，保證施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，嚴禁扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并對使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、構造外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收

14、合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得不小于3kN/m2，保證較大安全儲備。10、構造施工時不容許多層同步作業，裝修施工時同步作業層數不超過兩層，臨時性用懸挑架同步作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采用合適臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠防護柵欄，防止墜落物體傷人。13、所有懸挑腳手架應沿高度及長度設置剪刀撐。二、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查成果，擬訂出作業計劃，報請同意，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架

15、環節和措施、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，嚴禁非作業人員進入。3、拆架高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同步進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最終兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼

16、應，動作協調，當解開與另一人有關結扣時，應先告知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除狀況交代清晰后方可離開。10、拆下材料要漸漸下運，嚴禁拋擲。運至地面材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當日拆當日清”，拆下扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配置良好通訊裝置。12、輸送至地面桿件，應及時按類堆放，整頓保養。13、當日離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患導致復崗后人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架拆除，嚴禁夜間拆除。第六章 安全生產管理措施為保證工程施工順利進行

17、，杜絕重大事故，減少一般事故發生，保證施工人員生命安全，制定如下措施：一、建立安全生產責任制建立項目經理、管理人員、崗位操作人員在施工生產過程中層層負責安全生產責任制度，明確各自安全生產崗位職責。1、 項目經理對工程生產經營過程中安全生產應負全面責任，是安全生產第一負責人；2、 貫徹貫徹安全生產方針、政策、法規和多種規章制度，結合項目工程特點及施工全過程狀況，制定本項目工程各項安全生產計劃及管理措施，或提出規定，組織實行。3、 在組織項目工程業務施工、聘任業務人員時，必須本著安全工作只能加強原則，根據工程特點確定安全工作管理體制和人員，并明確各業務施工人員安全責任和考核指標、支持、指導安全管理

18、人員工作。4、 健全和完善用工管理手續，錄取施工隊必須及時向有關部門申報，嚴格用工制度與管理，適時組織上崗安全教育，要對施工隊人員健康與安全負責，加強勞動保護工作。5、 組織貫徹施工組織設計中安全技術措施，組織并監督項目施工中安全技術交底制度和設備、設施驗收制度實行。6、領導、組織施工現場定期安全檢查，發現施工生產中不安全問題，組織制定措施，及時處理，對上級提出安全生產與管理方面問題，要定期、定人、定措施予以處理。7、發生事故，要做好現場保護與急救工作，及時上報，配合事故調查，認真貫徹制定防備措施。8、負責每周向業主遞交安全問題記錄匯報。二、建立安全生產教育制度施工隊伍進場前必須對全體人員進行

19、三級生產安全教育，規章制度教育，安全知識教育，簽定安全協議，對工人進行安全交底。特殊工種必須通過培訓，持證上崗。每月召開一次全體員工會議，建立安全生產檢查制度，貫徹安全規章制度，實行鮮明獎罰制度。三、設置專職安全員，負責施工現場安全檢查工作安全員應每天深入現場進行巡視，并記錄安全日志，對安全設施（腳手架、防護網）安全防護措施，安全保護用品（安全帽、安全帶），設備安裝運行狀況，現場文明生產，安全防火，現場人員遵守安全規范狀況進行檢查和實行有效監督，發現不合格狀態，應發出整改告知書，責令限期整改，對不聽勸阻者，經項目經理同意采用停工、整改、罰款教育等手段進行糾正。四、安全檢查重點1、施工安全(1)

20、、安裝金屬型材用施工機具在使用前進行嚴格檢查，包括多種安全保護裝置運轉試驗；手電鉆、電動改錐、焊釘槍等電動工具絕緣電壓試驗；電焊機二次側把，地線需接長使用時，應保證搭接面積，接點處用絕緣膠帶包裹好，地線良好不能有破皮裂口存在；手持玻璃吸盤和玻璃吸盤機，須檢查吸附重量和作吸附持續時間試驗；(2)、在高層建筑鋼構造安裝與下部構造施工交叉作業時，構造施工層上方須架設挑出3m以上防護裝置。(3)、施工中腳手架應安全、穩定，能滿足施工應承受荷載與氣候條件，在荷載作用下不變形、傾斜、搖擺。腳手板鋪設要嚴密、牢固，腳手板兩端要固定，嚴禁存有探頭板。(4)、木制、鋼制及竹制跳板施工前都必須檢查，跳板自身有無不

21、安全原因存在，如裂紋、殘邊等。(5)、橫桿卡扣要牢固，無松動、脫落、打滑等現象，與樓體拉接點要牢固。(6)、為了防止密封材料在施工中溶劑中毒，對溶劑進行嚴格保管制度；(7)、施工人員進場施工必須安全帽、安全帶、工具袋等勞保用品齊全，持證上崗；焊接操作人員在工作時應穿戴好所有防護用品；施工工地材料必須分類堆放整潔，并有對應標識，產品不容許直接接觸地面，底部應墊高100mm，施工人員施工完后必須清理施工現場，防止材料損壞丟失；(8)、為減低施工對周圍環境影響，物料在夜間進場，進場施工盡量安排在白天進行；(9)、定期進行安全檢查，制定每天安全檢查范圍及怎樣防止使用工具落下措施：工具防止落下措施扳手小

22、工具有繩栓在安全帶上重工具用繩子栓在構造件上或腳手架上水平尺水平尺用繩子栓在構造件上或腳手架上鐵筆用繩子栓在構造件上或腳手架上槌子量度尺螺絲刀小工具有繩栓在安全帶上重工具用繩子栓在構造件上或腳手架上延長電線用繩子栓在構造件上或腳手架上焊條將新焊條放在皮袋內，用完焊條放入鐵罐內，以保持工地清潔經緯儀用繩子栓在構造件上或腳手架上2、防火安全（1）.清理焊接部位附近易燃、可燃物品；對不能清除易燃、可燃物品要用水澆濕或蓋上石棉布等非燃材料，以隔絕火星；（2）.要堅守崗位，不能兼顧其他工作，要與電焊工親密配合，隨時注視焊接周圍狀況，一旦起火及時撲救；（3）.在高空焊接時，要用非燃材料做成接火盤和風檔（即

23、接火斗），以接住和控制火花濺落；（4）.在焊接過程中，要隨時進行檢查，操作結束后，要對焊接地點進行仔細檢查確認無危險后方可離開。在隱蔽場所或部位焊接操作完畢后，0.5至4小時內要反復檢查,以防陰燃起火；（5）.要根據狀況,備好合用滅火器材和防火設備(石棉布、接火盤、風檔等)、做好滅火準備；（6）.發現電焊操作人員違反電焊防火管理規定、操作規程或動火部位有火災、爆炸危險時，有權責令停止操作，收回動火許可證及操作證，并及時向領導或保衛部門匯報；（7）.無名、牌電氣設備不得隨意接通電源，多種電氣設備出廠證、合格證應齊全；（8）.手電鉆、沖擊鉆、電動改錐等電動工具須作絕緣電壓檢查，檢查合格后方可使用；

24、（9）.施工現場嚴禁吸煙；（10）.五級風以上嚴禁動電氣焊。（11）.電焊工操作作業指導書：（12）.焊工在操作前，要嚴格檢查所用工具（包括電焊機設備、線路敷設、電纜線接點等），使用工具均應符合原則，保持完好狀態；（13）.電焊機應有單獨開關，裝在防火、防雨閘箱內，電焊機應設防雨棚（罩）。開關保險絲容量應為該機1.5倍，保險絲不準用銅絲或鐵絲替代；（14）.電焊機必須設有專用接地線，直接放在焊件上，接地線不準接在建筑物、機械設備、多種管道、避雷引下線和金屬架上借路使用，防止接觸火花，導致起火事故；（15）.電焊機一、二次線應用線鼻子壓接牢固，同步應加裝防護罩，防止松動、短路放弧，引燃可燃物；3

25、、人身安全（1）安裝人員在進入施工現場必須帶安全帽。要選擇合格產品，有檢查部門批量驗證和工廠檢查合格證；施工人員進入現場前必須檢查安全帽與否損壞，與否符合安全規定；施工人員帶安全帽時必須系好下額帶，以防發生高處墜落，帽飛人落現象。 （2）高空施工操作時必須系好安全帶。安全帶要選用合格產品，有廠家永久字樣商標及合格證。進入現場必須檢查安全帶與否完好，安全帶必須掛在牢固結實地方。（3） 施工人員應配置工具袋、工具箱，以防工具掉落。工具用后放入工具袋、工具箱內。施工中待用物料放置時距洞口及樓板沿水平距離1米以上。收工后，做到工完場清。附件一：主樓44米如下落地雙排腳手架設計計算書 鋼管腳手架計算參照

26、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-)、 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-)、建筑構造荷載規范(GB 50009-)、 鋼構造設計規范(GB 50017-)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿縱距為 1.40米，立桿橫距為1.05米，立桿步距為1.50 米； 計算腳手架為雙排腳手架搭設高度為 44.0 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.80米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上小橫桿根數為 2； 采用鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距4.2

27、0 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架； 同步施工層數:2； 3.風荷載參數 xx省烏海地區，基本風壓為0.55，風荷載高度變化系數z為1.25，風荷載體型系數s為1.20； 考慮風荷載 4.靜荷載參數 每米立桿數承受構造自重原則(kN/m2):0.1360； 腳手板自重原則值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重原則值(kN/m2):0.140； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:6； 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木； 5.地基參數 地基土類型:碎石土；

28、地基承載力原則值(kN/m2):250.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.17；基礎減少系數:0.40。 二、小橫桿計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面。 按照小橫桿上面腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿自重原則值: P1= 0.033 kN/m ； 腳手板荷載原則值: P2= 0.3501.400/3=0.163 kN/m ； 活荷載原則值: Q=2.0001.400/3=0.933 kN/m； 荷載計算值: q=1.20.033+1.20.163+1.40.933 = 1.543 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強

29、度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.5431.0502/8 = 0.213 kN.m； = Mqmax/W =47.348 N/mm2； 小橫桿計算強度不不小于 205.0 N/mm2,滿足規定！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下撓度 荷載原則值q=0.033+0.163+0.933 = 1.130 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.1301050.04/(3842.060105107800.0)=0.805 mm； 小橫桿最大撓度不不小于 1050.0 / 150=7.000 與10 mm,滿足規定！ 三、大

30、橫桿計算: 大橫桿按照三跨持續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面。 1.荷載值計算 小橫桿自重原則值: P1= 0.0331.050=0.035 kN； 腳手板荷載原則值: P2= 0.3501.0501.400/3=0.172 kN； 活荷載原則值: Q= 2.0001.0501.400/3=0.980 kN； 荷載計算值: P=(1.20.035+1.20.172+1.40.980)/2=0.810 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載計算值最不利分派彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.4001.4002=0.00

31、7 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.8101.400= 0.303 kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.303=0.310 kN.m 抗彎強度:= 0.310106/4490.0=69.052 N/mm2； 大橫桿抗彎強度= 69.052 不不小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載計算值最不利分派撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起最大撓度： Vmax= 0.6770.0331400.04 /(1002.06010510

32、7800.0) = 0.039 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載原則值最不利分派引起最大撓度： P=（0.035+0.172+0.980）/2=0.593kN V= 1.8830.5931400.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 1.380 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.039+1.380=1.419 mm； 大橫桿最大撓度不不小于 1400.0 / 150=9.3 或者 10 mm,滿足規定！ 四、扣件抗滑力計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際

33、旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值； 橫桿自重原則值: P1 = 0.0331.400=0.047 kN； 腳手板荷載原則值: P2 = 0.3501.0501.400/2=0.257 kN； 活荷載原則值: Q = 2.0001.0501.400 /2 = 1.470 kN； 荷載計算值: R=1.2(0.047+0.257)+1.41.470=2.423 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗

34、滑承載力設計計算滿足規定! 五、腳手架荷載原則值: 作用于腳手架荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值包括如下內容： (1)每米立桿承受構造自重原則值(kN/m)；本例為0.1360 NG1 = 0.13644.000 = 5.984 kN； (2)腳手板自重原則值(kN/m2)；本例采用木腳手板，原則值為0.35 NG2= 0.35061.400(1.050+0.3)/2 = 1.984 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；本例采用欄桿木，原則值為0.14 NG3 = 0.14061.400/2 = 0.588 kN； (4)吊掛安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；

35、0.005 NG4 = 0.0051.40044.000 = 0.308 kN； 經計算得到，靜荷載原則值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.865 kN； 活荷載為施工荷載原則值產生軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和1/2 取值。 經計算得到，活荷載原則值 NQ= 2.0001.0501.4002/2 = 2.940 kN； 風荷載原則值應按照如下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑構造荷載規范(GB50009-)規定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑構造荷載規范(GB50009-)規定采用： Uz

36、= 1.250 ； Us - 風荷載體型系數：Us =1.200 ； 經計算得到，風荷載原則值 Wk = 0.7 0.5501.2501.200 = 0.578 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.865+ 1.42.940= 14.753 kN； 考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.865+ 0.851.42.940= 14.136 kN； 風荷載設計值產生立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.5781.40

37、0 1.5002/10 = 0.216 kN.m； 六、立桿穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿穩定性計算公式為： 立桿軸心壓力設計值 ：N =14.753 kN； 計算立桿截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿穩定系數,由長細比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.265 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵御矩) ：W = 4.49

38、 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 14753.000/(0.265424.000)=131.305 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 131.305 不不小于 f = 205.000 N/mm2 滿足規定！ 考慮風荷載時,立桿穩定性計算公式 立桿軸心壓力設計值 ：N =14.136 kN； 計算立桿截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ；

39、 軸心受壓立桿穩定系數,由長細比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.265 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 14136.000/(0.265424.000)+216475.875/4490.000 = 174.023 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 174.023 不不小于 f = 205.000 N/mm2 滿足規定！ 七、最大搭設高度計算: 不考慮風荷載時,采用單立管敞開式、全封閉和半封閉腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重原則值產生軸向力 NG

40、2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.880 kN； 活荷載原則值 ：NQ = 2.940 kN； 每米立桿承受構造自重原則值 ：Gk = 0.136 kN/m； Hs =0.2654.24010-4205.000103-(1.22.880 +1.42.940)/(1.20.136)=94.738 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或不小于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 94.738 /(1+0.00194.738)=86.539 m； H= 86.539 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用

41、單立管敞開式、全封閉和半封閉腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重原則值產生軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.880 kN； 活荷載原則值 ：NQ = 2.940 kN； 每米立桿承受構造自重原則值 ：Gk = 0.136 kN/m； 計算立桿段由風荷載原則值產生彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.216 /(1.4 0.85) = 0.182 kN.m； Hs =( 0.2654.24010-4205.00010-3-(1.22.880+0.851.4(2.940+ 0.2654.2400.182/4.490)/(1.2

42、0.136)=65.327 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或不小于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 65.327 /(1+0.00165.327)=61.321 m； H= 61.321 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 八、連墻件計算: 連墻件軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.578 kN/m2； 每個連墻件覆蓋面積內腳手架外側迎風面積 Aw = 12.600 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生連墻件軸向力設計值(k

43、N)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 10.187 kN； 連墻件軸向力計算值 NL= NLw + No= 15.187 kN； 其中 - 軸心受壓立桿穩定系數,l為內排架距離墻長度, 由長細比 l/i=800.000/15.900成果查表得到0.852； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.8524.24010-4205.000103 = 74.056 kN； Nl=15.187Nf=74.056,連墻件設計計算滿足規定！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 通過計算得到 Nl=15.187不不小于雙扣件抗滑力 16.0

44、kN，滿足規定! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿地基承載力計算: 立桿基礎底面平均壓力應滿足下式規定 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 100.000 kN/m2； 其中，地基承載力原則值：fgk= 250.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面平均壓力 ，p = N/A =84.143 kN/m2 ； 其中，上部構造傳至基礎頂面軸向力設計值 ：N = 14.136 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.168 m2 。 p=84.143 fg=100.000 kN/m2 。地基承載力計算滿足規定！十、樓面承載力驗算

45、1.地下室頂板樓面承載力驗算經以上計算得到，立桿底部靜荷載原則值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.865 kN；經計算得到，活荷載原則值NQ= 2.0001.0501.4002/2 = 2.940 kN；本工程地下室頂板活荷載設計值為4kn/，構造面層標高為-0.4和-0.6米，建筑面層標高為-0.1米，可推算出地下室頂板靜荷載設計值為4.5kn/（面層工程做法綜合容重按15 kn/m）取立桿計算單元1.35米1.4米，該計算單元承載力為：（4+4.5）1.351.4=16.065kn8.8652.94=11.805kn地下室頂板承載力可以滿足2.四層連廊屋面承載力驗算 (1)每

46、米立桿承受構造自重原則值(kN/m)；本例為0.1360 NG1 = 0.13623.000 = 3.128 kN； (2)腳手板自重原則值(kN/m2)；本例采用木腳手板，原則值為0.35 NG2= 0.35031.400(1.050+0.3)/2 = 0.992 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；本例采用欄桿木，原則值為0.14 NG3 = 0.14021.400/2 = 0.294 kN； (4)吊掛安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40023.000 = 0.161 kN； 經計算得到，靜荷載原則值 NG =NG1+NG2+

47、NG3+NG4 = 4.575 kN；經計算得到，活荷載原則值NQ= 2.0001.0501.4002/2 = 2.940 kN；本工程屋面板活荷載設計值為2kn/，屋面工程做法為20cm，可推算出地下室頂板靜荷載設計值為3kn/（面層工程做法綜合容重按15 kn/m）取立桿計算單元1.25米1.4米，該計算單元承載力為：（2+3）1.251.4=8.85kn4.4752.94=7.412kn地下室頂板承載力可以滿足 十一、結論:結論：通過以上計算，各項驗算均符合規定，可以保證腳手架安全性能。附件二：型鋼懸挑腳手架設計計算書 鋼管腳手架計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130

48、-)、 建筑構造荷載規范(GB 50009-)、鋼構造設計規范(GB 50017-)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿縱距為 1.50米，立桿橫距為0.80米，立桿步距為1.50 米； 計算腳手架為雙排腳手架搭設高度為 19.0 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.80米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上小橫桿根數為 2； 采用鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2)

49、:2.000；腳手架用途:裝修腳手架； 同步施工層數:2； 3.風荷載參數 xx省烏海地區，基本風壓為0.550，風荷載高度變化系數z為1.250，風荷載體型系數s為0.649； 考慮風荷載； 4.靜荷載參數 每米立桿數承受構造自重原則(kN/m2):0.1394； 腳手板自重原則值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重原則值(kN/m2):0.140； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:3； 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木； 4.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.70米，建筑物內錨固段長度 2.00 米。 與樓

50、板連接螺栓直徑(mm):20.00； 樓板混凝土標號:C30； 5.拉繩與支桿參數 支撐數量為:1； 懸挑水平鋼梁采用懸臂式構造，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 二、小橫桿計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面。 按照小橫桿上面腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿自重原則值: P1= 0.033 kN/m ； 腳手板荷載原則值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載原則值: Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m； 荷載計算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.000

51、 = 1.650 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.6500.8002/8 = 0.132 kN.m； = Mqmax/W =29.398 N/mm2； 小橫桿計算強度不不小于 205.0 N/mm2,滿足規定！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下撓度 荷載原則值q=0.033+0.175+1.000 = 1.208 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.208800.04/(3842.060105107800.0)=0.290 mm； 小橫桿最大撓度不不小于 800.0 / 15

52、0=5.333 與10 mm,滿足規定！ 三、大橫桿計算: 大橫桿按照三跨持續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面。 1.荷載值計算 小橫桿自重原則值: P1= 0.0330.800=0.027 kN； 腳手板荷載原則值: P2= 0.3500.8001.500/3=0.140 kN； 活荷載原則值: Q= 2.0000.8001.500/3=0.800 kN； 荷載計算值: P=(1.20.027+1.20.140+1.40.800)/2=0.660 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載計算值最不利分派彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0

53、.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.6601.500= 0.264 kN.m； M = M1max + M2max = 0.009+0.264=0.273 kN.m 抗彎強度:= 0.273106/4490.0=60.872 N/mm2； 大橫桿抗彎強度= 60.872 不不小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載計算值最不利分派撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起最大撓度： Vmax= 0.6770.03

54、31500.04 /(1002.060105107800.0) = 0.051 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載原則值最不利分派引起最大撓度： P=（0.027+0.140+0.800）/2=0.483kN V= 1.8830.4831500.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 1.383 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+1.383=1.435 mm； 大橫桿最大撓度不不小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足規定！ 四、扣件抗滑力計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00

55、kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值； 橫桿自重原則值: P1 = 0.0331.500=0.050 kN； 腳手板荷載原則值: P2 = 0.3500.8001.500/2=0.210 kN； 活荷載原則值: Q = 2.0000.8001.500 /2 = 1.200 kN； 荷載計算值: R=1.2(0.050+0.210)+1.41.200=1

56、.992 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力設計計算滿足規定! 五、腳手架荷載原則值: 作用于腳手架荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值包括如下內容： (1)每米立桿承受構造自重原則值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13919.000 = 2.649 kN； (2)腳手板自重原則值(kN/m2)；本例采用木腳手板，原則值為0.35 NG2= 0.35031.500(0.800+0.3)/2 = 0.866 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；本例采用欄桿木，原則值為0.11 NG3 = 0.14031.500/2 = 0.315 kN；

57、(4)吊掛安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.000 = 0.142 kN； 經計算得到，靜荷載原則值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.972 kN； 活荷載為施工荷載原則值產生軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和1/2 取值。 經計算得到，活荷載原則值 NQ= 2.0000.8001.5002/2 = 2.400 kN； 風荷載原則值應按照如下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑構造荷載規范(GB50009-)規定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建

58、筑構造荷載規范(GB50009-)規定采用： Uz= 1.250 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載原則值 Wk = 0.7 0.5501.2500.649 = 0.312 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.972+ 1.42.400= 8.127 kN； 考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.972+ 0.851.42.400= 7.623 kN； 風荷載設計值產生立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2

59、/10 =0.850 1.40.3121.500 1.5002/10 = 0.125 kN.m； 六、立桿穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿穩定性計算公式為： 立桿軸心壓力設計值 ：N =8.127 kN； 計算立桿截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿穩定系數,由長細比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.265 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；

60、立桿凈截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 8127.000/(0.265424.000)=72.328 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 72.328 不不小于 f = 205.000 N/mm2 滿足規定！ 考慮風荷載時,立桿穩定性計算公式 立桿軸心壓力設計值 ：N =7.623 kN； 計算立桿截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.599 m

61、； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿穩定系數,由長細比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.265 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7622.820/(0.265424.000)+125440.038/4490.000 = 95.780 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 95.780 不不小于 f = 205.000 N/mm2 滿足規定！ 七、連墻件計算: 連墻件軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk

62、= 0.312 kN/m2； 每個連墻件覆蓋面積內腳手架外側迎風面積 Aw = 13.500 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 5.903 kN； 連墻件軸向力計算值 NL= NLw + No= 10.903 kN； 其中 - 軸心受壓立桿穩定系數,l為內排架距離墻長度, 由長細比 l/i=800.000/15.900成果查表得到0.852； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.8524.24010

63、-4205.000103 = 74.056 kN； Nl=10.903Nf=74.056,連墻件設計計算滿足規定！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 通過計算得到 Nl=10.903不不小于雙扣件抗滑力 16.0 kN，滿足規定! 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁受力計算: 懸挑腳手架按照帶懸臂單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N作用，里端B為與樓板錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m =1.700 m，l = 2.000 m，m1 = 0.800 m，m2

64、 = 1.600 m； 水平支撐梁截面慣性矩I = 1130.000 cm4，截面模量(抵御矩) W = 141.000 cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 P=1.23.972+1.42.400=8.127kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.1000.00078500.0000.001 =0.246 kN/m k=1.700/2.000=0.850 k1=0.800 / 2.000 = 0.400 k2=1.600 / 2.000 = 0.800 代入公式，通過計算得到 支座反力 RA = 26.429 kN 支座反力 RB = -9.684 kN 最大彎矩 MA = 19.

65、860 kN.m 截面應力 = .590 /( 1.05 141000.000 )= 134.141 N/mm2 水平支撐梁計算強度 134.141 不不小于 215.000 N/mm2,滿足規定! 受腳手架作用集中計算荷載 N= 3.972 +2.400 = 6.372 kN 水平鋼梁自重計算荷載 q= 0.003 78.500 = 0.205 kN/m 最大撓度 Vmax= 7.850 mm 按照鋼構造設計規范(GB50017-)附錄A構造變形規定，受彎構件跨度對懸臂梁為 懸伸長度兩倍，即 3200.000 mm 水平支撐梁最大撓度不不小于 3200.000 / 400 ,滿足規定! 九、

66、懸挑梁整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 通過計算得到強度 b = 570 9.988.0 235 /( 3200.0160.0235.0) = 0.97 由于b不小于0.6，查鋼構造設計規范(GB50017-)附表B，得到 b值為0.779。 通過計算得到強度 = 19.860106 /( 0.779141000.00 )= 180.750 N/mm2； 水平鋼梁穩定性計算 = 180.750 不不小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足規定! 十、錨固段與樓板連接計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點假如采用鋼

67、筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點拉環受力R=9.684kN； 水平鋼梁與樓板壓點拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土構造設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要水平鋼梁與樓板壓點拉環最小直徑 D=9683.9574/(3.142502)1/2 =11.104mm 水平鋼梁與樓板壓點拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點假如采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓軸向拉力，N = 9.684kN； d - 樓板螺栓直徑，d = 20.0

68、00mm fb - 樓板螺栓與混凝土容許粘接強度，計算中取1.430N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內錨固深度，通過計算得到 h 要不小于 9683.957/(3.14220.0001.430)=107.780mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點假如采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓軸向拉力，N = 9.684kN； d - 樓板螺栓直徑，d = 20.000mm； b - 樓板內螺栓錨板邊長，b=5d=100.000mm； fcc - 混凝土局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=14.300N/mm2； 通過計算得到公式右邊等于138.51 kN 不小于錨固力 N=9.68 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足規定!