1、一、編制依據：1、建筑、結構施工圖紙；2、混凝土結構工程施工及驗收規范;3、鋼框膠合板技術規程（JGJ96-95）；4、PKPM建筑結構施工安全計算。5、建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規程6、本工程現場實地踏勘情況.7、國家和行業現行施工驗收規范、規程、標準以及陜西省、xxx市關于建筑施工管理的有關規二、工程概況本工程位于xxx市后村，該工程西面是雁塔北路、東面是西沿路、北面是二環路,南面是西影路，共有四棟單體工程。建筑面積約134128。10,建筑層數為：地下均有一層地下室。地上：6、7樓34層；8#、9樓地上33層。建筑結構類型為短肢剪力墻結構；建筑結構安全等級：二級；設計使用年限:50年

2、；建筑抗震設防類別：丙類;抗震設防烈度：8度；結構環境類別:上部結構為室內一類、外露構件二b類；基礎、地下室外墻、頂板屬于二b類、地下室室內屬于二a類；抗震等級（剪力墻）：一級。建筑層高：6#、7樓一層為裙房;二層以上為標準層，層高2.9m；8、9樓一層二層為裙房、三層以上為為標準層；建筑高度:6#、7#樓:99。75m;8、9#樓建筑高度：98。7m。三、組織體系模板施工組織體系一覽表名稱人數責任人備注項目模板直接負責人1鄧永華負責現場全面工作片區模板施工負責人1袁謙負責片區模板整個施工的協調以及驗收和安全施工施工班組模板負責人1張永剛負責本片區模板施工的指導以及標高控制直接管理模板施工操作

3、人員1姚紅勇模板操作工165高濤負責各片區的模板具體施工135劉定超質量檢查負責人1劉東勤模板施工質量檢查電工/機械工2/2負責模板機具的用電以及機具的正常維護.四、模板工程施工（一）、模板工程工藝流程： （二）、墻柱模板的支撐體系主樓模板支撐體系本工程主樓層高均為2。9米，作為主樓施工支撐體系保證一致性很重要，施工中為了保證該部分施工的質量和支撐體系的安全：該部分模板的滿堂腳手架支撐體系采用483。5組合架鋼管，支撐體系中立柱的間距根據模數要求為1。270m,設置3道水平杠。施工方便、安全.在墻柱模板支撐中均采用普通鋼管作為支撐,這樣便于校正墻柱的垂直度，又便于安拆,立柱間的支撐間距為1m，

4、墻的高度2.9m，設3道支撐。墻體模板設穿墻螺桿，木枋間距,拉桿水平間距為600；墻體高的1豎向間距下部450600，墻體高的以上間距，最下面一道絲桿距地面。墻厚的控制利用4切好的短筋。剪力墻拉杠均選用高強絲桿,詳見主樓滿堂架支撐體系圖、墻、柱支模圖. （三)、梁板模板的支撐體系主樓梁、板支撐體系根據本工程主樓的特點：主樓層高均為2。9米，且為剪力墻結構，施工中框架梁比較下部部分的梁較小的特點。模板選用標準如下：主樓梁板采用優質涂膜木工板，這一是可以保證混凝土的質量，二是保證安全，加快施工進度，可充分利用模板的周轉次數，故是合理又經濟的模板體系.且對工程的后續施工也有很大的作用。具體見主樓梁、

5、板支設示意圖。梁板模板按二層樓承重考慮,即施工、養護一層，拆除一層,按照流水施工的特點，按照3層模板配置滿足周轉使用.（四）、模板配置要求外墻、樓梯間墻體、電梯井，采用優質涂模木工板大模、木制內模定型設計配置，樓板底模采用厚優質涂模木工板，支撐系統用普通鋼管滿堂腳手架和木枋以及扣件式組合滿堂腳手架和木枋配合組成，鋼架管連結成整體.鋼管立柱雙向間距為0。61。27m，木枋間距為。按工程進度要求,墻體定型大模各幢號分別配置二套,梁板模板各幢號分別配置三套。模板配置按設計要求，定位編號、定點安裝、定點堆放.（五)、模板安裝安裝前，首先檢查模板的配置質量，保證大模應有足夠的剛度和整體性。清潔模板表面粘

6、結物,認真涂刷隔離劑二遍(新模板，以后可只刷一遍），檢查修整模板，同時檢查定位放線的結果，確認正確后方可按照彈線位置安裝大模。大模的安裝順序按設計平面布局，先橫墻后縱墻，先正號后反號，先外墻外側模,后內墻內側模的施工順序進行.大模板安裝前鋼筋必須檢查驗收,辦理隱蔽記錄。1、模板的豎向定位:在樓層混凝土表面墻體位置外100150左右，樓層澆筑板面混凝土時，預留抽筋16、L200左右的短筋，距墻，間距1米，每邊不少于根。外墻大模板在墻體底部墻梁上預留14的穿墻絲桿筋，用于定位墻體模板和支承外墻大模板。2、地上墻體模板均采用對拉14絲桿，水平間距450,豎向間距450，用塑料管作套筒，絲桿穿在筒內,

7、以便于拆模板時絲桿易于抽出重復使用，不會因拆模而影響混凝土的觀感質量.3、模板安裝，用塔吊按定位編號就位，先安裝角模，內墻大模吊置于現澆樓板面相應位置人工安裝就位。外墻大模板利用外架,塔吊基本吊到位置,人工配合輕推向預留的穿墻絲桿上，調整模板垂直度,上緊對拉絲桿.注意外墻大模不能直接放置于外架上，必須塔吊吊著就位。墻體模板采用內拉內撐，模板安裝就位基本完成后,拉線調整偏差，在保證設計允許幾何尺寸的前提下,外模以外墻為準調整內模，內墻以支模前的放線位置對中調整偏差,調整誤差不得超過驗收規范。4、墻體預留洞口模板用50厚木枋和層板組合拼裝,靠混凝土面刨光、刷隔離劑。按設計要求的洞口尺寸定型制作拼裝

8、，支拆方便，可重復使用。預留洞口模板配置時應稍大，取規范的正偏差。5、模板拼縫處用塑料膠帶紙封貼,防止漏漿,造成麻面。尤其在施工主樓外剪力墻,具體處理方式見示意圖：6、由于設計中電梯井為從下到上均為同尺寸，同布置，故電梯井采用固定木模板，重復周轉。支模方法及固定形式同墻體模板，電梯井應特別注意垂直度的控制。7、模板支撐架中剪刀撐的設置原則：主樓上部結構中的剪刀撐設置按照梁中部設置一道，周邊間隔4米設置一道,板底中部設置一道。(六）、模板支架計算 1、板模板支架計算書11板模板面板計算（1）扣件鋼管樓板模板支架計算書 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）

9、。 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米,立桿的橫距 l=0。90米，立桿的步距 h=1。30米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483。5。 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 26。5000。1600。900+0.3500.900=4.131kN/m 活荷載標準值 q2 = (2。000+1。000）0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90。001.801。80/6 = 48.60cm3； I

10、= 90.001。801。801。80/12 = 43。74cm4; (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距（N。mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m）； 經計算得到 M = 0.100(1。24。131+1.42.700)0。2500.250=0。055kN。m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05510001000/48600=1。124N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! (2）

11、抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1。24。131+1.42。700）0.250=1。311kN 截面抗剪強度計算值 T=31311.0/（2900。00018.000）=0.121N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! （3）撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。6776。8312504/(1006000437400)=0.069mm 面板的最大撓度小于250。0/250,滿足要求! 12、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下三跨連續梁計算

12、。 （1）、荷載的計算 、鋼筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 26.5000。1600.250=1.060kN/m 、模板的自重線荷載(kN/m）： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m 、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m）： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1。000+2.000)0。250=0。750kN/m 靜荷載 q1 = 1。21。060+1。20.088=1.377kN/m 活荷載 q2 = 1.40.750=1。050kN/m (2)、木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算

13、公式如下： 均布荷載 q = 2。184/0.900=2。427kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0。12。430。900。90=0。197kN.m 最大剪力 Q=0.60。9002.427=1.311kN 最大支座力 N=1。10。9002.427=2。403kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5。0010。0010.00/6 = 83。33cm3； I = 5。0010。0010.0010。00/12 = 416.67cm4; 、木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。197106/83333.3=2.36N/mm2 木方的抗彎計算強度

14、小于13。0N/mm2，滿足要求! 、木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31311/（250100）=0.393N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求！ 、木方撓度計算 最大變形 v =0。6771.898900.04/(1009500.004166666.8)=0。213mm 木方的最大撓度小于900。0/250，滿足要求！ 13、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算. 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管

15、計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN。m） 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN） 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=1。720mm 最大支座力 Qmax=9.534kN 抗彎計算強度 f=0。787106/5080。0=154。92N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm，滿足要求！ 14、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支

16、座反力，R=9.53kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，采用雙扣件！ 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。 15、模板支架荷載標準值(立桿軸力） 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 （1）、靜荷載標準值包括以下內容： 、腳手架的自重（kN）： NG1 = 0.1494。400=0。655kN 、模板的自重(kN）： NG2 = 0。3500。9000.900=0.284kN 、鋼筋混凝土樓板自重（kN）： NG3 = 26。5000.

17、1600。9000.900=3。434kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.373kN。 （2)、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1.000+2。000)0。9000.900=2。430kN （3）、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 16、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 （kN）;N = 8。65 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)；i = 1

18、。58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4。89 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2; l0 - 計算長度 （m）; 如果完全參照扣件式規范，由公式(1）或（2）計算 l0 = k1uh （1） l0 = (h+2a) （2) k1 - 計算長度附加系數,取值為1。155; u - 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3。3；u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 10.00m； 公式(1)的計算結果: = 65。24N/mm2

19、,立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 公式（2）的計算結果： = 43.91N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 2、梁模板支架計算書21、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照多跨連續梁計算. 作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。 (1）、荷載的計算： 、鋼筋混凝土梁自重（kN/m)： q1 = 26.5000。9000。600=14.310kN/m 、模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0.3500.600(20.900+0.450）/0.450=1。050kN/m 、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）： 經計算得到,

20、活荷載標準值 P1 = (1。000+2.000)0。4500.600=0。810kN 均布荷載 q = 1。214.310+1.21.050=18。432kN/m 集中荷載 P = 1。40.810=1。134kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001。801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001。801.801。80/12 = 29.16cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m） 剪力圖（kN) 變形圖（mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0。677kN N2=1。743kN N3=2.29

21、4kN N4=2.294kN N5=1。743kN N6=0.677kN 最大彎矩 M = 0。024kN。m 最大變形 V = 0.0mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02410001000/32400=0.741N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! (2)抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=31396.0/(2600。00018.000）=0。194N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求！ (3）撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.007m

22、m 面板的最大撓度小于90.0/250,滿足要求! 22、梁底支撐木方的計算 (1）、梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 2.294/0.600=3。824kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0。13。820.600。60=0。138kN。m 最大剪力 Q=0.60。6003。824=1.376kN 最大支座力 N=1。10.6003.824=2.524kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5。0010.0010.00/6 = 83。33cm3; I = 5

23、。0010.0010。0010.00/12 = 416.67cm4； 、木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。138106/83333.3=1。65N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求！ 、木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31376/（250100）=0。413N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求！ 、木方撓度計算 最大變形 v =0。6773.186600.04/(1009500。004166666。8)=0。071m

24、m 木方的最大撓度小于600。0/250,滿足要求！ 23、梁底支撐鋼管計算 (1)、 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算. 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN。m） 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.954kN。m 最大變形 vmax=1。398mm 最大支座力 Qmax=6.241kN 抗彎計算強度 f=0。954106/5080.0=187。78N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm

25、，滿足要求！ (2)、 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 24、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力，R=6.24kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 25、立桿的穩定性計算 立桿的穩

26、定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括: 橫桿的最大支座反力 N1=6.24kN （已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1494.400=0.786kN N = 6。241+0.786=7.027kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1.58 A - 立桿凈截面面積 (cm2）； A = 4。89 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 5。08 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 （m）

27、； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式(1）或（2)計算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185; u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3;u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； 公式(1）的計算結果： = 55。36N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 公式（2）的計算結果： = 26.74N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2（h+2a) (3） k2 - 計算長度附

28、加系數，按照表2取值為1.007； 公式（3）的計算結果： = 35。34N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 - 步距 h（m） h0.9 0.9h1.2 1。2h1.5 1。5h2。1 k1 1.163 1。167 1.185 1。243 - 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 - H（m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1。35 1.0 1.014 1.026 1。039 1.042 1.054 1。061 1

29、.081 1。092 1.113 1.137 1。155 1。173 1.44 1。0 1。012 1.022 1.031 1.039 1.047 1。056 1。064 1。072 1。092 1。111 1.129 1.149 1。53 1。0 1。007 1.015 1.024 1。031 1.039 1.047 1。055 1。062 1。079 1.097 1。114 1.132 1.62 1。0 1.007 1.014 1。021 1.029 1.036 1。043 1。051 1。056 1。074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1。007 1。014 1

30、.020 1.026 1。033 1。040 1.046 1。052 1.067 1。081 1。096 1.111 1。92 1。0 1.007 1。012 1。018 1。024 1.030 1。035 1.042 1。048 1。062 1.076 1.090 1。104 2。04 1。0 1。007 1。012 1。018 1。022 1.029 1。035 1.039 1。044 1。060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1。010 1。016 1.020 1。027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1。081 1。09

31、4 2.70 1。0 1。007 1。010 1。016 1。020 1。027 1。032 1.037 1。042 1。053 1。066 1.078 1.091 - 3、柱模板設計、驗算計算書 31、中小斷面柱模板基本參數 柱斷面長度B=500mm； 柱斷面寬度H=500mm； 木方截面寬度=50mm； 木方截面高度=100mm； 木方間距l=250mm, 膠合板截面高度=18mm。 取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 32、荷載標準值計算： 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值： 式中

32、 c為混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料）取200/(T+15),取5。714h； T混凝土的入模溫度，取20（）； V混凝土的澆筑速度，取2。5m/h; 1外加劑影響系數，取1； 2混凝土坍落度影響修正系數,取。85. 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.547kN/m2。 實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 F1=40.55kN/m2。 傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4kN/m2。 33、膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊），按三跨連續梁,跨度即為木方間距,計算如下: 膠合板計算簡圖 (1) 側模抗彎強度驗算： M=0.1

33、ql2 其中 q強度設計荷載（kN/m）: q=（1.240.55+1.44.00)500.00/1000=27.130kN/m l木方間距,取l=250mm; 經計算得 M=0.127。130（250.00/1000)2 膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500(18）2/6=27000.00mm3 = M/W=0.170106 /27000.000=6。280N/mm2 膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求! （2) 側模抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.6ql=0.6(1。240.55+1.44)500250/106=4.070kN 經計算得 =

34、34。070103/(2500.00018。000）=0。678N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1。4N/mm2,所以滿足要求! (3） 側模撓度驗算： W=0.677qa4/(100EI） 其中 q強度設計荷載(kN/m)： q=40.55500/1000=20.275kN/m 側模截面的轉動慣量 I=bh3/12=500.00018。0003/12=243000.000mm4； a木方間距,取a=250mm; E彈性模量，取E=6000N/mm2; 經計算得 W=0。67720。275250.0004/(1006000。00243000。00)=0。37mm 最大允許撓度 W=l/2

35、50=250/250=1.00mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度W，所以滿足要求！ 34、木方驗算 木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓（鋼筋)對拉拉力，計算如下: 木方計算簡圖 （1) 木方抗彎強度驗算： M=qB2/8 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=（1。240。550+1。44.000）250/1000=13。565kN/m B截面長邊,取B=500mm； 經計算得 M=13.565(500/1000）2/8=0。424kN。m； 木方截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=83333。333mm3; = M/W=0。424106/83333。333

36、=5.088N/mm2； 木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求！ （2) 木方抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0。5qB=0。5(1。240。550+1.44.000)250500/106=3.391kN 經計算得 =33。391103/（250.000100.000）=1.017N/mm2 木方的計算強度不大于1.3N/mm2,所以滿足要求! （3） 木方撓度驗算: W=5qB4/(384EI) 其中 q設計荷載(kN/m）： q=40。55250/1000=10。138kN。m I=bh3/12=501003/12=4166666。667mm4 B柱截

37、面長邊的長度,取B=500mm; E彈性模量,取E=9500N/mm2； 經計算得 W=510。1385004/（3849500。004166666.67)=0。208mm 允許撓度 W=B/250=500/250=2。000mm 木方的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! 4、墻模板計算書 41、墻模板基本參數 計算斷面寬度200mm,高度3000mm,兩側樓板高度100mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨布置7道，內龍骨采用50100mm木方。 外龍骨間距600mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置7道，在斷面內水平間距150+450+450+450+450+45

38、0+450mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑16mm。42、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料）取200/（T+15),取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850

39、。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40。550kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4。000kN/m2。 43、墻模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取0.60m. 荷載計算值 q = 1。240。5500。600+1.44.0000.600=32。556kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001

40、.801。801.80/12 = 29.16cm4； 計算簡圖 彎矩圖（kN.m） 剪力圖(kN) 變形圖（mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=6.096kN N2=17。546kN N3=14.869kN N4=15.761kN N5=14.869kN N6=17。546kN N7=6。096kN 最大彎矩 M = 0。776kN。m 最大變形 V = 6。1mm (1）抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。77610001000/32400=13。951N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！ （

41、2）抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=39367.0/（2600。00018。000)=1。301N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ 44、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 17。546/0.600=29.243kN/m 按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 17.546/0。600=29.243kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.129.2430。6

42、00。60=1.053kN。m 最大剪力 Q=0.60.60029。243=10。527kN 最大支座力 N=1。10.60029.243=19。300kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010。00/6 = 83。33cm3； I = 5.0010.0010。0010。00/12 = 416.67cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.053106/83333.3=12。63N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求! (2)抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T =

43、 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=310527/(250100）=3。158N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 抗剪強度計算不滿足要求! （3)撓度計算 最大變形 v =0.67724.369600。04/（1009500。004166666.8）=0。540mm 最大撓度小于600。0/250,滿足要求! 45、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN。m） 支撐鋼管變形圖（mm) 支撐鋼管剪力圖(kN） 經過連續梁

44、的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。762kN。m 最大變形 vmax=0。098mm 最大支座力 Qmax=16。659kN 抗彎計算強度 f=0.762106/10160000.0=75.00N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! 46、對拉螺栓的計算 計算公式： N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 （mm2）； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2; 高強對拉螺栓的直徑（mm）: 12（相當與一般16螺栓) 對拉螺栓有效直徑（mm)： 10 對拉

45、螺栓有效面積（mm2)： A = 124.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN）: N = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 16.659 對拉螺栓強度驗算滿足要求！(七）、支架的拆除規定對于一般構件，當本層正在施工時，下層模板支架不得拆除，再下一層模板應保留梁底支架，如果結構承受的施工荷載超過結構設計規定荷載，其下的支架不得拆除；除此之外尚應遵守以下規定：拆除模板時間按國家相關規范執行（詳見附后的底模拆除時的混凝土強度要求表），工人不可隨意拆除。拆除一般梁支架時,應先拆中間后拆兩端；懸臂梁應先拆端部后拆根部；防止梁閃裂,大懸挑梁板，后拆支架采用可調底座，以便達到緩慢放松

46、支架。側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板面而受損,方可拆除。附:底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%）板2502,8758100梁、拱殼8758100懸臂構件-100(八）、模板質量安全措施1、模板質量保證措施為了克服梁柱接頭出現縮頸、夾渣的這一質量通病，在施工時必須采用有效措施，節點處制作定型模板。（1)、支模前按設計圖彈出柱子邊線，抹好墩臺,并校正鋼筋位置，鋼筋上部應采用鋼管腳手固定,保證鋼筋位置正確.（2）、柱箍規格及間距應經過計算選用，柱子四角用拉桿和支撐固定。在模板支設前必須準確計算出各構件的幾何尺寸,便于模板

47、的配制。（3）、構件尺寸不符合所使用模板的模數時，則采用木板或其它材料配制輔助模板。輔助模板必須與自制定型模板連接平整，支撐牢固。（4）、為防止砼產生漏漿現象，影響工程質量,模板間縫隙和模板與結構的接觸面均應當密封嚴密、模板之間用粘膠帶貼縫；模板與結構之間的縫隙可用泡沫帶或其它材料密封.(5）、梁板模板按照設計的要求跨度4米，必須按照設計的要求起2.50的拱，保證施工的質量。（6）、施工中模板安裝質量必須按照模板工程施工質量驗收以及驗收標準進行驗收，具體見下表：現澆結構模板安裝的檢查標準項目允許偏差(mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢

48、查柱、墻、板+4，5鋼尺檢查層高垂直度不大于5米6經維儀或吊線、鋼尺檢查大于5米8經維儀或吊線、鋼尺檢查相鄰表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查2、模板施工注意事項（1）、外墻模板配板時,應以幾種主要規格縱橫拼配，配成以50mm為模數的模板面積,個別部位不能滿足尺寸要求，可以用同厚木模板拼補.（2)、安裝模板一般應自下而上順序進行，每塊模板要求位置正確，表面平整，連接件上緊,拼縫嚴密，必要時用膩子嵌嚴縫隙。(3）、柱模板安裝易發生截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲或位移，梁、柱接頭偏差大等質量問題。防止方法是：支模前按墨線校正好鋼筋位置，釘好壓腳板;轉角部位設置模板對接位置

49、.以保證角度準確。柱箍形式、規格、間距要按配板設計設置，梁、柱接頭模板要按節點圖進行安裝,并連接牢固，柱四角要設好支撐或拉桿。（4)、梁和樓板安裝常易出現梁身不平直、梁側面鼓出、梁上口尺寸增大、板跨中下撓等質量通病。防止方法是：梁、板模板縱橫木楞的規格和間距以及支柱的規格和間距應按照方案要求確定,使模板支撐系統有足夠的強度和剛度，防止澆筑混凝土時產生變形。梁模板上口應設鎖口桿拉緊，防止變形。模板支柱應設在堅實地面上，并墊通長腳手板，以防下沉使梁下撓。3、模板搭設施工安全措施（1)、 模板施工人員必須是經過按現行國家標準考核合格的專業人員.上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗;（2）、 操作人

50、員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；（3）、模板支撐的配件質量與搭設質量，應按規范的規定進行檢查驗收，合格后方準使用；(4）、 作業層上的施工荷載應符號設計要求，不得超載.不得將模板支架等固定在腳手架上。（5）、 當大風和大雨天氣時應停止模板工程搭設與拆除作業。（6）、由于模板工程中材料的種類和數量很大，在施工過程中材料的轉運很大程度上成為了安全的重點.在材料調運前應該有專門的人員對調運材料的捆綁進行檢查，確定牢固、可靠后才允許調運.在達到吊點位置時應該在專業塔機指揮下進行下料，不允許私自指揮塔機調運模板材料。(7）、在模板操作人員中應該按照職業健康的要求對人員進行安全教育，對18歲以下55歲以上的操作人員不允許進行作業，保證人員的安全.