1、1編制依據1.1施工圖紙：xx會所工程結構圖。1.2規范規程類別編號名稱國家標準GB502042002混凝土結構工程施工及驗收規范03G101-1(2) 04G101-（3）混凝土結構施工圖平面整體表示法制圖規則和構造圖集GB503002001建筑工程施工質量驗收統一標準GB502022002建筑地基基礎工程施工質量驗收規范 03G329-1建筑物抗震構造詳圖GBJ9-87建筑結構荷載規范 其它建筑施工工程師手冊中南圖集05ZJ通用 1.3其它xx會所工程（一期）施工組織設計2 工程概況工程名稱：xx會所工程建設單位：設計單位：監理單位：施工單位：2.1建筑特點xx會所（一期）工程是由主樓、體

2、育館、B1、B2和C型四合院等建筑物組成，其中主樓為一類高層建筑,B.C型四合院為多層建筑。該工程總用地面積：37972m2，總建筑面積：45160 m2，其中地上35933m2（主樓:32323 m2、B1 、B2型四合院961 m2 、C型四合院1688m2）、地下建筑面積9227m2； 主樓建筑層數：地上：1012層，標準層高為3.9m,地下一層：層高7.2/6m,13層層高5.4m, 結構最大板厚35,最大梁截面550900mm。體育館建筑層數：地上：3層，地下：1層，層高為7.8m，首層層高4.9m,2層層高8.2m；3層層高3.6m；結構板厚180/160mm,最大梁截面60018

3、30mm。2.2結構特點序號項目內容1結構形式框剪結構2基礎形式PC、素混凝土樁及筏板相結合基礎3后澆帶主體與基礎設沉降后澆帶4結構斷面尺寸（mm）墊層厚度100基礎底板厚度600/500/400主要基礎梁尺寸1000*2000、650*1000、1800*1000、700*1200、1200*2000結構外墻500、400結構內墻400、300、200主要柱子截面尺寸800*1000、600*800、800*800、600*600、800*1400、700*700主要框架梁截面尺寸450*500、450*750、550*750、350*650、450*800、400*750、500*700、

4、400*700、400*500、400*600、400*800、500*800、300*550、350*600、300*600、600*1500、600*1550、600*1800、600*1830頂板厚度350、250、180、140、120、1603施工安排3.1工期安排工程部位工程名稱開工時間完工時間.正負零以下結構 主樓2011.10.152011.12.30 四合院2012.6.200正負零以上結構 主樓2012.1.12012.7.20 四合院2011.12.12012.12.103.2勞動組織模板分項工程施工領導小組：職 務姓 名職 務姓 名技術總負責張玉生現場工長戚治權生產總負

5、責張作平材料負責張平質量總負責蔡衛平測量員陸宗貴安全負責葉錦明勞動力組織：總負責：張作平 木工工長：戚治權模板施工需木工總計：120人。4施工準備4.1技術和生產準備充分熟悉圖紙，對各部位、各種構件的規格、尺寸、標高要達到清楚、明白，并由主管工程師及工長做好詳細技術交底。根據工程結構特點和有關規范要求進行模板設計，編制模板分項施工方案。工長在施工前認真學習圖紙、規范、施工方案及施工工藝，對施工隊專業技術工人、專業管理人員進行具有針對性的技術、質量、安全、消防、文施及環保交底，外包隊、專業技術工人按工長下達的交底及質量標準和其它要求進行施工。要做到每個工人都清楚模板由加工制作到安裝的具體做法及驗

6、收標準。4.2機具準備名稱型號數量塔吊QZT40-1、5012、63型3電鋸MJ6012平刨MB504B2壓刨MB104C2手槍鉆154.3模板配置原則4.3.1要保證各構件的形狀尺寸及相互位置正確；4.3.2要使模板具有足夠的剛度、強度和穩定性，能夠承受新澆砼的重量及側壓力，以及各種施工荷載；4.3.3模板的配置力求結構簡單、裝拆方便，不妨礙鋼筋綁扎，保證砼澆筑時不漏漿、不變形；4.3.4模板配置結合xx當地建材資源及地質情況合理設計。造價低且便于現場施工操作及材料采購準備。4.4材料準備根據模板設計和方案由工長按做法和進度計劃提出材料數量和進場計劃。5施工方法5.1流水段劃分地下部分劃分以

7、各樓號及其地下車庫為界限，每棟樓各自獨立；各樓號流水段劃分：樓號地下部分劃分地上部分劃分主樓段2-11軸/Q-Y軸之間后澆帶為界限段1-7軸/K-Q軸后澆帶為界限段2-11軸/K-Q Y軸之間后澆帶為界限段8-11軸/H-Q軸后澆帶為界限段11-18軸/H-Q軸之間后澆帶為界限段12-18 軸/K-軸后澆帶為界限段1-6軸/A-H軸之間后澆帶為界限段體育館為二個施工流水段段13-18軸/A-H軸之間后澆帶為界限B1四合院單獨一個施工段B2四合院單獨一個施工段C四合院單獨一個施工段5.2主要施工部位模板材料選用墊層模板選擇及參數：采用100*100方木。配制數量： 按整個樓配置一半； 底板側模、

8、底板及基礎梁、地下一層墻、柱模板選擇及參數：均采用18mm厚多層板模板，配50*100、100*100方木及48鋼管。 基礎梁、體育館采用248鋼管，支撐采用48鋼管；水平龍骨間距0.3米，豎向龍骨間距0.3米；穿梁、墻拉片14（或高強螺栓）,間距豎向0.6米，水平間距0.6米。 主樓基礎梁、間距0.3米，豎向龍骨間距0.3米；穿梁、墻拉片14（或高強螺栓）,間距豎向0.45米。 地下一結構墻體龍骨采用248鋼管，支撐采用48鋼管；水平龍骨間距0.3米，豎向龍骨間距0.3米；穿梁、墻拉片14（或高強螺栓）,間距豎向0.45米，水平間距0.45米，地下室外墻、人防墻體采用止水拉片，梁側模、內墻采

9、用普通拉片。柱箍采用248鋼管，間距600mm；柱模板龍骨采用100*100方木，間距300，支撐系統為48鋼管，花籃螺栓配合找正。配制數量：按整個地下室配齊材料。主體框架柱模板選擇及參數：均采用18mm厚多層板模板，248鋼管，間距600mm，48鋼管支撐，花籃螺栓配合找正。配制數量：按2層用量配齊（包括地下室）。5.2.4主體墻體模板選擇及參數：均采用18mm厚多層板模板，背愣50*100方木，間距300；龍骨采用248鋼管，支撐采用48鋼管；水平龍骨間距0.3米，豎向龍骨間距0.3米；穿墻拉片14（或高強螺栓）,間距0.45米0.45米。配制數量：按2層用量配齊（包括地下室）。地下一、主

10、體各層頂板、梁模板選擇及參數:采用18mm厚多層板，次龍骨采用50*100方木,主龍骨采用100mm100mm木方，采用扣件鋼管腳手架支撐系統；次龍骨間距30cm，主龍骨及支撐系統間距板0.80.9米，梁0.60.8米之間（具體見節點詳細交底）。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排直架立桿應設置一道縱向剪力撐，由底到頂連續設置。高于4m的模板支架，其兩端和中間每隔4排立桿在中間設置一道水平剪力撐。配制數量： 主樓地下一配制一層鋼管用量；首層配一層鋼管用量；標準層按3層鋼管用量配制； 主樓模板按2層用量配制，包括地下一層在內；標準層按3層用量配制；樓梯模板選擇及參數:模板采用18mm厚多層板，次龍骨采

11、用50mm100mm木方，主龍骨采用100mm100mm木方,模板次龍骨間距30cm，主龍骨間距1.2m, 100*100方木立桿間距不大于1.2米。配制數量：按三層用量配齊材料。正負零以下墻體后澆帶和垂直施工縫部位選擇：根據防水方案具體節點要求，后澆帶兩側、施工縫一側設置兩層鋼板網阻隔。脫模劑選用采用水乳性脫模劑。5.3模板制作及施工一般要求制作要求：拼模前，用壓刨把同規格木方毛料加工成統一尺寸(只壓兩面)，木膠合板的新裁邊過電刨刨直并刷封邊漆。.2在拼裝預制場用木方和竹膠板釘兩個拼模平臺，其大小為25m左右，并保證平臺上表面水平且平整度不得超過2mm。.3、底板后澆帶、墻體施工縫、梁施工縫

12、處采用鋼板網封堵，詳見下圖。墻體后澆帶部位采用100*100方木封堵，見上圖。.5頂板后澆帶、頂板施工縫處采用多層板封堵，詳見下圖。5.3.1.6門窗洞口模板制作要求牢固穩定，拼縫嚴密，尺寸準確，翻樣盡量做到預制模板能通用、周轉，便于組裝和支拆。封閉型洞口模板下側要設排氣孔。洞口模板用18mm厚多層板，內襯木方，水平設三道支撐，上、下口處設斜撐。洞口模板兩側粘3mm厚海綿條，防止漏漿。詳見下圖：門口模板圖 洞口模板俯視圖窗口模板圖5模板制作和安裝要實行樣品先行制度，待樣品驗收合格后再大批量制作或安裝，制作出的模板及時按類型、規格編號并注明標識。安裝要求：5.3.2.1模板支架的上層立柱對準下層

13、支架的立柱，并鋪設墊板。拉桿、支撐牢固、穩定。5.3.2.2梁、板跨度不小于4000mm時，梁、板底模板按設計要求起拱2，如梁跨度8000mm，則起拱高度16mm；懸臂構件按懸臂長度的4起拱，且起拱高度不小于20mm。起拱線要順直不得有折線。.3梁柱節點、主次梁節點、板墻與頂板、樓梯等處模板應尺寸準確、邊角順直、拼縫平整。.4模板安裝位置、軸線、標高、垂直度應符合設計要求和標準。結構構件尺寸準確，門窗洞口、水電線盒、預埋件、預留孔等位置尺寸準確，固定牢固。.5模板的接縫應嚴密、平整，不應漏漿、錯臺、漲模。拼縫處海綿條應滿粘牢固，不得突出模面表面，嚴防澆入混凝土內。5.3.2.6墻、柱模板下口堵

14、縫用海綿條必須粘在模板上，不得直接粘在混凝土表面。5.3.2.7墻體模板安裝前，施工縫處已硬化混凝土表面的水泥素漿、松散混凝土及其軟弱層必須剔鑿、沖洗清理干凈，受污染的鋼筋清刷干凈；并且墻體鋼筋通過隱檢驗收，水電預埋管件、門窗洞口模板、穿墻套管等不得有遺漏。5.3.2.8澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。5.4主要部位施工方法基礎底板、基礎梁模板：外側基礎梁模板支設基礎底板厚度600mm、500mm、400mm，基礎梁最高2000mm，外側模板采用240mm灰砂磚砌筑磚胎模。基礎梁采用18mm厚多層板配置，主龍骨采用100*100方木次龍骨采用100*50方木，斜撐豎向支撐采用48鋼管。水

15、平龍骨間距0.3米，豎向龍骨間距0.30米；外側基礎梁和基礎筏板一次澆注，采用吊模施工， 內側均為比較大的基礎梁，體育館考慮基礎梁與底板一次性澆筑砼(主樓采用二次澆筑法),模板采用多層板，水平龍骨采用100*50方木，豎向間距300一道；豎向支撐采用48鋼管，底部預留25鋼筋定位卡子，與底板主筋焊接，具體見附圖1所示：柱模施工：5.4.2.1施工順序：彈柱位置線、控制線綁扎柱鋼筋鋼筋隱檢安裝柱模板安裝柱箍安拉桿或斜撐辦預檢5.4.2.2柱模施工：本工程柱模板采用18mm多層板模板,模板背愣為100*100方木，間距300；柱箍采用248鋼管兩道14連接螺栓，雙向拉結. 間距450mm；柱鋼筋綁

16、扎通過隱檢驗收以后，模板按柱位置線安裝就位，柱模就位后安裝柱箍。柱箍安裝完畢后安裝48鋼管斜向支撐，每邊豎向安裝三道斜撐，每道斜撐安裝2根48鋼管。對于通排柱子，安裝柱模板時，先裝兩端柱，經校正、固定完成后，拉通線校正中間各柱模。5.4.2.3柱模板加固示意見下圖。墻體模板施工：.1外墻模板施工順序：彈墻體位置線、控制線綁扎墻體鋼筋安裝門窗洞口模板鋼筋隱檢安裝一側模板安另一側模板調整固定預檢驗收.2剪力墻模板施工：地下室內外墻模板采用18mm厚多層板，背愣采用50*100方木，間距300；龍骨采用248鋼管，支撐采用48鋼管；水平龍骨間距0.3米，豎向龍骨間距0.3米；穿墻拉片14,間距0.4

17、5米0.45米，地下室外墻采用止水拉片，內墻采用普通拉片。核心筒墻體模板采用木模板，具體做法同地下墻體做法一致；5.4.3.3地下室砼墻模板加固見下圖。外墻模板加固示意圖： 內墻模板加固示意圖：地下附墻柱模板示意見上圖：地下內外墻體 立面示意圖： 電梯井、集水坑模板圖： 地下一層電梯井模板加固圖：5.4.3.4主體核心筒墻模板加固：核心筒墻體模板加固、材料做法同地下核心筒做法一致：核心筒模板承重平臺采用48鋼管搭設。平臺面層采用普通多層板鋪設，但結構墻體模板必須支撐在平臺四周主或次龍骨上；5.4.5梁模施工：5.4.5.1梁模材料：模板采用18mm厚多層板；主龍骨為48鋼管，水平間距600，次

18、龍骨用50100木方；梁高大于800mm時，設置14對拉螺栓一道，水平間距600mm；梁高大于1200時，設置兩道；梁高大于1800時，設置三道；大于1800時（本樓中最大梁高1830mm）支撐系統采用扣件式鋼管腳手架，腳手架架上部加U型可調托，下部墊木板，見下圖。.5.4.5.2梁模安裝：彈線搭滿堂架調整標高安裝梁底模綁梁鋼筋安裝側模預檢柱子拆模后在混凝土上彈出軸線和水平控制線，梁支柱采用48鋼管架支撐系統，支柱間距一般為600mm，支柱上部加U型可調托，支柱雙向加水平拉桿，拉桿底部距地200，頂部距頂板200，中間部分按1000mm距離均分。柱頭模板支撐見下圖：按設計標高調整支柱高度，然后

19、安裝梁底模，并拉線找直，當梁跨度大于或等于4m時，按規范要求起拱，綁梁筋,支梁側模,辦理預檢。當梁高超過800mm時必須在梁上加一道穿墻螺栓，間距600mm，防止梁側模鼓出。支設地下一及首層模板時，由于層高較高，豎向支撐系統從底到頂設置剪刀撐。5.4.6頂板模板施工：5.4.6.1頂板模板使用材料：18mm厚多層板，次龍骨用50*100方木，主龍骨用100100mm木方，支撐系統采用扣件腳手架。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排直架立桿應設置一道縱向剪力撐，由底到頂連續設置。首層及地下一層5.4m/7.1m的模板支架，其兩端和中間每隔4排立桿在中間設置一道水平剪力撐。每道剪力撐寬度不應小于4跨,且

20、不應小于6m,斜桿與地面的傾角宜在450600之間.2頂板模板安裝搭滿堂架安大小龍骨鋪模板校正標高辦預檢從邊跨一側開始安裝，先安第一排龍骨和支架，臨時固定再安排第二排龍骨和支架，依次逐排安裝。調節可調螺栓高度，將龍骨找平，鋪多層板，要求拼縫嚴密；縫隙小于2mm，平臺板鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正，標高校完后，將模板上面雜物清理干凈并及時辦理預檢。后澆帶處粱底和樓板底模待后澆帶澆筑前單獨支設，每邊寬出后澆帶不小于50cm。頂板與墻體、框架柱施工節點見下圖：5.4.7樓梯模板施工：5.4.7.1樓梯底板、踏步立板采用木膠合板，橫向配制50100木方做次龍骨，間距250mm，縱向布置主龍骨

21、100100木方間距900mm，支撐采用100*100方木。5.4.7.2樓梯模安裝足尺放樣、彈線支搭樓梯底模調整標高綁樓梯鋼筋支搭踏步立面模板預檢由于層高不同，樓梯間地面做法不同，支模時預先留出兩跑之間踏步面做法尺寸，要求足尺放樣，將各層標高確定好，采用等分法確定樓梯踏步的寬和高。5.4.8模板拆除：.1現澆結構拆模所需混凝土強度見下表：結構類型結構跨度（m）達到設計混凝土強度標準值百分率（）板2502，8758100梁8758100懸臂構件 -100注：設計的混凝土強度標準值是指與設計混凝土強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值 。 5.4.8.2柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉桿和斜支撐，再

22、卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板，使混凝土與模板脫離。5.4.8.3墻模板拆除：先拆除拉桿或斜撐，卸墻3型扣件，拆除加固用水平龍骨48鋼管，將穿墻螺栓（外墻割斷）拆除后，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可把模板吊運走。如果模板與混凝土墻面吸附或粘結不能離開時，可用撬棍撬動模板下口，不得在墻上口撬模板，或用大錘砸模板，應保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗口模板時不能用大錘砸模板。要求砼強度達到能夠保證砼表面及棱角不因拆模而損壞即可，現場根據經驗及實際情況確定拆模時間，拆除時一定保證砼表面不受損。寬度大于1.2米的洞口拆模后進行二次支頂。5.4.8.4樓板、梁模板拆除：待砼強度達到上表要

23、求后，方可在作業層以下隔層拆除頂板模、梁底模，樓板模板拆除先拆掉48鋼管架，每根龍骨留12根立桿支柱暫不拆。操作人員站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龍骨自由墜落。用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部脫模后，集中運出碼好堆放。側模板（包括墻柱模板）拆除時混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板與梁拆模應符合施工規范的規定，并做同條件試塊，以備拆模時使用。拆下的模板及時清理粘連物，涂刷脫模劑，拆下的扣件及時集中收集整理。5.4.8.5后澆帶模板拆除：后澆帶兩側頂板模板拆除后必須在及時進行支頂，要求頂板各部位都要有支頂，在后澆帶澆筑后達到規定強度后再拆除。5.4.9模板維修

24、拆除后的模板吊運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，釘子全部拔掉，板邊刷封邊漆，出現翹邊、毛茬部位立即修整，周轉次數較多后損壞已經很嚴重的模板重新配置。6模板施工質量控制要素6.1模板的檢驗評定標準項次項目允許偏差值（mm）檢查方法1軸線位移基礎5尺量柱、墻、梁32標高3水準儀或拉線尺量3截面尺寸基礎5尺量柱、墻、梁24每層垂直度32m托線板5相鄰兩板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7陰陽角方正2方尺、楔形塞尺順直2方尺、楔形塞尺8預埋鐵件預埋管螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓中心線位移2螺栓外露長度10 09預留孔洞中心線位移5拉線、尺量內孔洞尺寸5 010門窗洞口中

25、心線位移3拉線、尺量寬、高5對角線66.2模板工程質量過程控制順序圖 6.3模板工程質量控制點6.3.1模板支搭必須牢固，拼縫嚴密，防止跑模、漏漿，接縫超過2mm的必須在接縫間加密封條；脫模劑要涂刷均勻，不得漏涂，拆模時必須待拆模申請單批準后再進行。6.3.2各種連接件、支撐件、加固配件必須安裝牢固，無松動現象，模板拼縫要準確，固定要牢固。6.3.3按事先設計好的配模進行循拼裝，以保證模板系統的整體穩定。6.3.4模板的支柱及斜撐桿下面應平整，并有足夠的受壓面積。墻柱側模斜撐底部應加設墊木。6.3.5模板安裝時同一條拼縫上的U形卡，不應向同一方向卡緊。6.3.6墻體模板的對拉螺栓孔應平直相對，

26、穿墻螺栓不得斜拉硬頂，模板鉆孔嚴禁用電、氣焊燒孔。6.3.7模板方楞接頭應錯開設置搭接長度不應少于200MM。 6.3.8側模的斜撐與側模夾角不宜小于45。6.4模板工程質量通病防治措施6.4.1模板支設偏位現象：拆模后，發現混凝土墻實際位置與建筑物軸線偏移。預防措施：模板軸線放線后，要有專人進行技術復核，無誤后才能支模。墻模板根部和頂部必須設限位措施，如采用焊接鋼件限位，以保證底部和頂部位置準確。支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向總垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確。根據混凝土結構特點，對模板進行專門設計，以保證模板及其支架具有足夠強度、剛度和穩定性。混凝土澆搗前，對模板軸線、支架、

27、頂撐、螺栓進行認真檢查、復核，發現問題及時進行處理。混凝土澆搗時，要均勻、對稱下料，澆灌高度要控制在施工規范允許范圍內。6.4.2變形現象：拆模后發現砼墻出現凸肚、縮頸或翹曲現象。預防措施：模板及支架系統設計時，應考慮其本身自重，施工荷載及混凝土澆搗時側向壓力和振搗時產生的荷載，以保證模板及支架有足夠承載力和剛度。梁底支模間距應能保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產生變形，支撐底部若為水泥地基，應鋪放通長墊木或型鋼，以確保支撐不沉陷。模板安裝時，連接件應按規定放置，對拉螺栓間距、規格應按設計要求設置。梁模板若采用卡具時，其間距要規定設置，并要卡緊模板，其寬度比截面尺寸略小。澆搗混凝土時，要均勻

28、對稱下料，控制澆灌高度，特別是門窗洞口模板兩側，既要保證混凝土振搗密實，又要防止過分振搗引起模板變形。梁、墻模板上部必須有臨時支撐，以保證混凝土澆搗時，梁、墻上口寬度。當梁、板跨度大于或等于4m時，模板中間應起拱，當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨度的1/10003/1000。6.4.3標高偏差現象：測量樓層標高時，發現混凝土結構層標高與施工圖設計標高有偏差。預防措施：每層樓設標高控制點，豎向模板根部須做找平。模板頂部設標高標記，嚴格按標記施工。樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。6.4.4接縫不嚴現象：由于模板間接縫不嚴有空隙，造成混凝土澆搗時漏漿，表面出現蜂窩，嚴重的出現孔洞、露筋。預防

29、措施：嚴格控制木模板含水率，制作時拼縫要嚴密。木模板安裝周期不宜過長，澆搗混凝土時，木模板要提前澆水濕潤，使其脹開密縫。模板變形特別是邊角、要及時修整平直。模板間嵌縫措施要控制，不能用油氈、塑料布、水泥袋等去嵌縫堵漏。6.4.5脫模劑使用不符合要求現象：拆模后模板表面用廢機油涂刷造成混凝土污染，或混凝土殘漿不清除干凈即刷脫模劑，造成混凝土表面出現麻面等缺陷。預防措施：拆模后，必須清除模板上遺留混凝土殘漿，爾后再刷脫模劑。嚴禁用廢機油作脫模劑，脫模劑選用原則應為既便于脫模又便于混凝土表面裝飾。脫模劑涂刷要均勻，一般以2遍為宜，以防漏刷，也不宜涂刷過厚。7主要管理措施7.1成品及半成品保護木方、多

30、層板及拼裝好的模板存放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。吊裝模板時要慢起吊輕放落，不準碰撞，防止模板變形。配模時做到大材不小用，合理配制，有利于周轉。模板應在指定地點配好，現場就位。拆模時不得用大錘硬砸或橇棍硬橇，以免損傷混凝土棱角。7.2消防環保措施7.2.1現場禁止吸煙。木工房附近放置消防滅火器材并派專人管理。木工房附近不得存放易燃易爆物品。木工房的刨花、鋸沫應集中存放，定期運送。7.3安全保證措施施工中嚴格執行上級下達的安全操作規程，做到預防為主。進入施工現場必須戴安全帽，2米以上施工系好安全帶 。木工用壓刨，多用電鋸等機械的防護應各備存放，專人使用，下班后拉開閘斷電。塔吊吊

31、模板時，專業信號工指揮。長負責安全技術交底，并在施工中及時糾正違章，操作行為。支墻體、柱模板時，應搭設操作架。體育館7.80m模架高400700mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，本計算書對部分梁進行計算，參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 模板支架搭設高度為7.6米，基本尺寸為：梁截面 BD=400mm700mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.80米，立桿的步距 h=1.20米，梁底增加1道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架

32、立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.0000.2000.6000.800=2.880kN。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.800=14.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.800(20.700+0.400)/0.400=1.540kN/m (3)活荷載為施工荷載

33、標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.800=1.440kN 均布荷載 q = 1.214.00+1.21.540=18.641kN/m 集中荷載 P = 1.41.440=2.84kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1

34、.545kN N2=7.418kN N3=1.545kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.2mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10310001000/33750=3.052N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取25.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32575.0/(2900.00015.000)=0.286N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.196mm 面板的最大撓度小于200.0

35、/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 7.418/0.800=9.272kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.2720.800.80=0.593kN.m 最大剪力 Q=0.60.8009.272=5.001kN 最大支座力 N=1.10.8009.272=8.159kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12

36、 = 321.52cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.668106/67687.5=9.86N/mm2 木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34451/(24595)=1.562N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪強度計算不滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6776.869900.04/(10010000.003215156.3)=0.949mm 木方的最大撓

37、度小于900.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.180mm 最大支座力 Qmax=13.677kN 抗彎計算強度 f=0.390106/4491.0=86.86N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支

38、撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=13.68kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力

39、設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=13.68kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1497.60=1.359kN N = 13.677+1.359=15.04kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1

40、)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.55m； 公式(1)的計算結果： = 115.10N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 107.98N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.016； 公式(3)的計算結果： = 1

41、46.57N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 首層-0.1-4.80m樓板4.9m模架高6001830mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，本計算書對部分梁進行計算，參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 模板支架搭設高度為4.7米，基本尺寸為：梁截面 BD=600mm1830mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.60米，立桿的步距 h=1.40米，梁底增加5道承重立桿。梁頂托采用100100mm木方。 梁模板支撐架立面

42、簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.425.0000.2000.6000.600=2.520kN。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.600=15.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.000+2.000)/2.000=0.420kN/m (3)活荷載為施工荷載標準

43、值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)2.0000.600=5.400kN 均布荷載 q = 1.415.000+1.40.420=21.588kN/m 集中荷載 P = 1.45.400=7.560kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1

44、.824kN N2=5.246kN N3=4.459kN N4=4.674kN N5=12.162kN N6=4.674kN N7=4.459kN N8=5.246kN N9=1.824kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.8mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.12210001000/22500=5.422N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取25.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32801.0/(2600.00015.000)=0.467N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50

45、N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.787mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 12.162/0.600=20.270kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.120.270.60 最大剪力 Q=0.60.60020.270=7.297kN 最大支座力 N=1.10.60020.270=13.378kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分

46、別為: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.730106/67687.5=10.78N/mm2 木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 最大變形 v =0.67716.892600.04/(10010000.003215156.3)=0.461mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖

47、 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 18.044kN 經過計算得到最大變形 V= 0.2mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.730106/166666.7=4.38N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必

48、須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=36310/(2100100)=0.947N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.2mm 頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式

49、 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=18.04kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1869.450=2.105kN N = 18.044+2.105=20.148kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式

50、規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.45m； 公式(1)的計算結果： = 152.34N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 121.49N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.016；

51、公式(3)的計算結果： = 165.42N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1

52、.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1

53、.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1

54、.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距

55、設置； b.高支撐架步距以0.8-0.9m為宜，不宜超過1.0m。 3.整體性構造層的設計： 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格

56、按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決

57、。樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書(350mm板厚) 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，本計算書對部分板進行計算，參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 模板支架搭設高度為7.5米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.20米。 梁頂托采用9595mm木方。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板

58、的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.3500.900+0.3500.900=2.480kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強

59、度設計值，取25.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.22.480+1.44.050)0.3000.300=0.259kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10310001000/33750=3.053N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.22.480+1.44.050)0.300=1.556kN 截面抗剪強度計算值 T=32061.0/(2900.00015.000)=0.229N/mm2 截面抗剪

60、強度設計值 T=1.50N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6772.4803004/(1003500253125)=0.034mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3500.300=2.625kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值

61、與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷載 q2 = 1.41.350=1.890kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.434/0.900=3.816kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.820.90 最大剪力 Q=0.60.9003.816=2.061kN 最大支座力 N=1.10.9003.816=3.77

62、8kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.309106/67687.5=4.57N/mm2 木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32061/(24595)=0.723N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/

63、mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.605900.04/(10010000.003215156.3)=0.222mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.778kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.087kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 12.616kN 經過計算得到最大變形 V= 0.9mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣

64、性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9.509.509.50/6 = 142.90cm3； I = 9.509.509.509.50/12 = 678.76cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.083106/142895.8=7.58N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=36909/(29595)=1.148N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.

65、9mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1497.500=1.118kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改

66、。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3500.9000.900=7.087kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.488kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N

67、 = 12.84kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a

68、 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1)的計算結果： = 85.26N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 74.39N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.032； 公式(3)的計算結果： = 103.47N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。7.6m高160mm厚樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 模板支架搭設高

69、度為7.4米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.20米。梁頂托采用9595mm木方。圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1600.900+0.3500.900=3.915kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =

70、90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取25.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.23.915+1.44.050)0.1600.160=0.027kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02710001000/33750=0.8N/mm2

71、 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.915+1.44.050)0.160=0.9957kN 截面抗剪強度計算值 T=32547.0/(2900.00015.000)=0.283N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.9153004/(1003500253125)=0.054mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求

72、! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1600.160=0.640kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.160=0.056kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)0.160=0.72kN/m 靜荷載 q1 = 1.22.250+1.20.105=2.826kN/m 活荷載 q2 = 1.41.350=1.890kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎

73、矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.244/0.900=4.716kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14.720.90 最大剪力 Q=0.60.9004.716=2.547kN 最大支座力 N=1.10.9004.716=4.669kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.382106/67687.5=5.64N/mm2

74、 木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32547/(24595)=0.894N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6772.355900.04/(10010000.003215156.3)=0.325mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P=

75、 4.669kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.087kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 15.571kN 經過計算得到最大變形 V= 1.1mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9.509.509.50/6 = 142.90cm3； I = 9.509.509.509.50/12 = 678.76cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.337106/142895.8=9.36N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/m

76、m2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=38528/(29595)=1.417N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.1mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳

77、給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.14915.900=2.368kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1600.9000.900=3.24kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.726kN。 2.活荷載為施工荷載標準

78、值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 15.57kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值

79、，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 117.76N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 73.03N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.040； 公式(3)的計算結果： = 100.02N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。