1、目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、模板及支撐設計方案2（一）主梁（350mm1700mm）模板及支撐設計3（二）次梁（400mm1300mm）模板及支撐設計14（三）轉換層支撐體系計算25四、技術措施264.1施工準備264.2技術要求274.3模板支撐體系安裝及拆除施工工藝284.4模板質量控制措施294.5成品保護措施314.6混凝土澆筑施工工藝31五、安全及文明施工措施325.1施工安全管理325.2安全文明施工保證措施32一、工程概況本工程為xx師范實驗實訓樓和教學樓工程，建筑面積18892.92m2.主樓地下一層，地上十二層。框剪結構，建筑高度48.3m，一十一層層高3.9m，十

2、二層層高5.4m（即42.9m48.3m），縱向（東西方向）軸（38.4m=25.2m），橫向（南北方向）軸（8.1m2+3.6m=19.8m），屋頂結構為井字梁結構，沿外圈為WKL3,4,6,7,13，斷面為350mm1700mm，沿縱向每2100mm設JZL2,3,4，斷面為400mm1300mm,共11根，每根長20.3m，沿橫向設JZL1，斷面為400mm1300mm，共8根，WB1 h=120mm，軸為懸挑結構，凈挑長度為1.8mm，挑梁為XL1，其斷面尺寸為350mm800mm，共3根，封邊梁WKL7為300mm500mm，長度為25.55m，懸挑結構板頂標高46.8m，以上部位鋼

3、筋砼方量為290.328m3，鋼筋重量為56.06t，砼標號為C25。二、編制依據1、業主方提供的xx師范實驗實訓樓和教學樓工程施工圖；2、建筑施工模板安全技術規范 JGJ162-2008；3、建筑施工計算手冊第四版。4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2001；5、建筑工程施工質量驗收統一標準 GB50300-2001；6、混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2002；三、模板及支撐設計方案本工程十二層-軸線交-軸線，井字梁結構，邊梁為350mm1700mm、井字梁為400mm1300mm，數量多、間距小、結構自重大、跨度大，為保證混凝土澆筑質量和安全，特制定

4、此施工方案。1. 模板系統：選用竹膠合板作為梁板模板，模板厚度18mm, 方木為50mm100mm。2. 模板支撐系統：支撐主要采用483.0mm的鋼管。為防止支撐系統的重量過大，減輕底部結構的荷載，本工程本著切實以減輕支撐系統重量和荷載又保證澆筑結構的穩定安全和質量為原則制定方案。3、搭設組成示意圖。（一）主梁（350mm1700mm）模板及支撐設計1、梁模板基本參數梁截面寬度;取B=350(mm);梁截面高度;取H=1700(mm);梁側膠合板厚度;h=18(mm);則梁側膠合面板的截面慣性矩I=bh3/12=1700183/12=826200mm4，梁側膠合面板的截面最小抵抗矩W=bh2

5、/6=1700182/6=91800mm3；梁側橫楞鋼管尺寸：483.0，截面積A=4.24cm2重量3.33kg/m 截面慣性矩Ix=10.78cm4 截面最小抵抗矩=4.49cm3; 梁側橫楞鋼管間距;取b=400(mm);梁側橫撐鋼管尺寸：483.0，截面積A=4.24cm2重量3.33kg/m 截面慣性矩Ix=10.78cm4 截面最小抵抗矩=4.49cm3; 梁側橫撐鋼撐間距;取b=567(mm);對拉螺桿M12，橫向間距567mm，縱向間距400mm。梁底膠合面板厚度;h=18(mm);則梁底膠合面板的截面慣性矩I=bh3/12=350183/12=170100mm4，梁側膠合面板

6、的截面最小抵抗矩W=bh2/6=350182/6=91800mm3梁底支撐50100的方木，間距為175mm梁底支撐鋼管為483.0，其中立桿縱距;取al=0.5(m);立桿的橫距;取l=0.5(m)步距按1.0m走;荷 載 編 號 及 類 別編號名稱類別計算公式及結果1模板結構自重恒載0.3（0.35+21.7）=1.13(kN/m)2新澆筑混凝土自重恒載240.351.7=14.28(kN/m)3鋼筋自重恒載1.50.351.7=0.89(kN/m)4施工人員及施工設備荷載活載2.50.35=0.87(kN/m)5振搗混凝土時產生的荷載活載4 kN/m26新澆筑混凝土對模板側面的壓力恒載2

7、41.7=40.8（kN/m2）7傾倒混凝土時產生的荷載活載40.35=1.4(kN/m)荷 載 組 合項次項目荷載組合計算承載力驗算剛度1平板及薄殼的模板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的地板及支架1+2+3+51+2+33梁、拱、柱的側面模板5+664大體積結構、柱（300以上）墻（厚100以上）的側面模板6+762、梁模板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中:c為混凝土重力密度;取24(kN/m3)；t新澆混凝土的初凝時間，取4.44(小時)，t=200/（T+15）(T為混凝土的溫度，取30)V混凝土的澆筑速度;取V=3(m/h)；1外加劑影響系數；取

8、1=1.002混凝土坍落度影響修正系數。取2=1.150（塌落度為110150mm）。H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度;取H=1700(mm)經計算得到:F1=0.22244.4411.15030.5 =46.7(kN/m2)F2 =241.7=40.8kN/m2（取最小值40.8KN/m2）3、梁模板側模計算面板為受彎結構,按四跨等跨連續梁計算。計算簡圖如下：3.1 抗彎強度計算新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.240.8=48.96kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.44=5.6kN/m；作用在梁模板上的側壓力:q= q1+ q2=54.56 (kN/m)最

9、大彎矩計算面板彎矩計算值：查建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）表C.1-2,有M=0.121ql2=0.12154.560.4002=1.06(KN/m)其中: W截面抵抗矩 W =91.8103mm3經計算得到：f=1.0610691.8103=11.55(N/mm2)梁側模板的抗彎強度設計值;f=20(N/mm2)梁側模板的強度計算值小于梁側模板的強度設計值;故滿足要求!3.2撓度計算最大撓度計算公式:其中: q作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q =40.8；l單跨長度(橫楞間距);取l=400(mm)E膠合板彈性模量;取E=10000(N/mm2)I膠合板截面慣性矩

10、I = 82.62cm4經計算得到：=0.96740.84004(1001000082.62104)=1.22（mm）最大允許撓度值:v=400/250=1.6(mm).撓度計算結果:梁側模最大撓度小于其允許撓度;故滿足要求!4、梁側橫楞鋼管計算梁側橫楞為受面板傳遞荷載作用的受彎構件，按三跨等跨梁計算。4.1荷載的計算 作用在梁側模板的均布荷載:q=（1.240.8+1.44)0.425/1=23.188(kN/m)4.2強度計算最大彎矩計算公式:其中:l橫楞計算跨度（橫撐間距）取l=567(mm)經計算得到：M=-0.11723.188(5671000)2 =-0.87 (kN.m)強度計算

11、值：其中: W截面抵抗矩 W =4.49cm3經計算得到：f=0.8710004.49=193.76(N/mm2)橫撐鋼管強度設計值;f=205(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值;故滿足要求!4.3撓度計算最大撓度計算公式: 其中:l橫楞間距;取l=567(mm)E橫楞鋼管彈性模量;取E=2.06105(N/mm2)I橫楞鋼管截面慣性矩 I = 10.78 cm4q作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =40.80.425/1=17.34 N/mm；經計算得到：=0.67717.345674(1002.0610510.78104)=0.546（mm）最大允許撓度值:v=56710

12、00=0.567(mm).撓度計算結果:橫楞最大撓度小于橫楞允許撓度;故滿足要求5、梁側橫撐計算梁側橫撐為受立檔傳遞集中荷載的受彎構件，按照三跨等跨連續梁計算5.1荷載計算橫撐所受集中荷載：F(1.240.8+1.44)0.4255671000=13.15(kN)5.2強度計算最大彎矩計算公式:其中:l 橫楞間距（穿梁螺栓豎向間距）;取l=0.400(m)經計算得到:M=0.17513.150.400=0.92(kN.m)強度計算值：其中: W截面抵抗矩 W = 5.08 cm3經計算得到：f=(0.9210005.08=181.10(N/mm2)梁側橫撐鋼管強度設計值;f=205(N/mm2

13、)抗彎強度計算值小于木材強度設計值;故滿足要求!5.3撓度計算橫撐所受集中荷載標準值：F=40.80.4005671000=9.25(kN)最大撓度計算公式:其中:l橫楞間距（穿梁螺栓間距）;取l=400(mm)E橫楞鋼管彈性模量;取E=2.06105(N/mm2)I橫楞鋼管截面慣性矩 I = 10.78cm4經計算得到:=1.6159.8310004003(1002.0610510.78104)=0.45(mm)梁側撐允許撓度:v=400400=1.0 (mm).立檔最大撓度小于立檔允許撓度;故滿足要求!6、對拉螺栓的計算對拉螺栓所受的最大拉力: 其中a對拉螺栓橫向間距a=0.567 b對拉

14、螺栓縱向間距b=0.400Fs 新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0.95(1.240.8+1.44)=51.83KN/m3 經計算得到:N=0.5670.40051.83=11.76（KN）對拉螺栓最大容許拉力值;N=12.9(kN)穿墻螺栓所受的最大拉力小于穿墻螺栓最大容許拉力值;故滿足要求!7、底模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。7.1荷載計算模板自重荷載:P1=0.3(0.35+21.7) =1.13(kN/m)

15、混凝土自重荷載:P2=240.351.7=14.28(kN/m)鋼筋自重荷載:P3=1.50.351.7=0.89(kN/m)施工均布活荷載:P4=2.50.35=0.87(kN/m)傾倒混凝土時產生的荷載:P5=40.35=1.4(kN/m)靜荷載計算值：q1=1.2(1.13+14.28+0.89)=19.56(kN/m)活荷載計算值q2=1.4（0.87+1.4）=3.18(kN/m)7.2最大彎矩計算公式:其中:l單跨長度（梁底方木支撐）;取l=0.175(m)經計算得到:M=0.125（19.56+3.18）0.1752=0.087(kN.m)7.3面板的強度計算值其中: W截面抵抗

16、矩 W = 18.9 cm3經計算得到:f=0.087100018.9=4.60(N/mm2)面板的強度設計值;f=15(N/mm2)梁底模面板的強度計算值小于梁底模面板的強度設計值;故滿足要求!7.4撓度計算面板最大撓度計算公式:其中：l 單跨間距（梁底支撐方木間距）;取l=175mmE底模面板彈性模量 取E=5400(N/mm2)I截面慣性矩 I = 170100mm4q作用在模板上的壓力線荷載標準值；q=1.13+14.28+0.89=16.3(kN/m)經計算得到:v=0.91216.31754(1005400170100)=0.15 (mm)面板最大允許撓度值:v=0.1751000

17、250=0.7(mm).面板最大撓度計算值小于面板最大允許撓度值;故滿足要求!8、梁底支撐木方的計算作用于支撐木方的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等, 支撐方木按照均布荷載作用下的簡支梁計算.8.1木方荷載的計算模板自重荷載:N1=0.3（0.35+21.7)0.350.175=0.562(kN/m)混凝土自重荷載:N2=241.70.175=7.14(kN/m)鋼筋自重荷載:N3=1.51.70.175=0.45(kN/m)施工荷載荷載:N4=2.50.175=0.44(kN/m)傾倒混凝土時產生的荷載:N5=40.175=0.7(kN/m)木方荷載的計算值:q=1.4（0.44+0.

18、7）+1.2(0.562+7.14+0.45)=11.38(kN/m)8.2 木方的強度計算木方最大彎矩其中:l木方間距（立桿縱距）;取l=0.5(m)經計算得到:M=0.12511.380.52=0.35(kN.m)木方強度計算值其中：W木方截面抵抗矩 W =83.33 cm3經計算得到:f=0.35100083.33=4.2 (N/mm2)木方強度設計值;f=15(N/mm2)鋼管強度計算值小于方木強度設計值;故滿足要求!8.3抗剪計算最大剪力的計算其中：l木方間距（立桿縱距）;取l=0.5(m)經計算得到:Q=11.380.5/2=2.84(kN)截面抗剪強度計算其中:b木方寬度;取b=

19、50(mm)h木方高度;取h=100(mm)經計算得到:T=32.841000(250100)=0.85(N/mm2)截面抗剪強度設計值T=2.0(N/mm2)8.4 撓度計算:木方最大撓度其中:l木方間距（立桿縱距）;取l=500（mm)E木方彈性模量 取E=10000(N/mm2)I截面慣性矩 I = 83.33 cm4q作用在模板上的壓力線荷載標準值；q=0.562+7.14+0.45=8.152(kN/m)經計算得到:v=0.9128.1525004(1001000083.3310000)=0.55(mm)木方允許撓度:v=0.1751000250=0.7(mm).木方最大撓度計算值小

20、于或等于木方最大允許撓度;故滿足要求!9、梁底支撐鋼管的計算梁底支撐鋼管按集中荷載下的連續梁計算.9.1荷載計算:混凝土自重荷載:q1=240.351.70.1752=1.25(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.50.351.70.1752=0.156(kN)模板自重荷載:q3=0.3(0.35+21.7)0.1752=0.098(kN)施工活荷載:q4=2.50.350.1752=0.077(kN)振搗荷載:q5=40.350.1752=0.12(kN)支撐鋼管所受的集中荷載計算值:P=1.2(1.25+0.156+0.098)+1.4(0.077+0.12)=2.08 (kN)9.2強度計算最

21、大彎矩計算其中:l立桿的橫距;取l=0.5(m)P支撐鋼管所受的集中荷載 P=2.08kN經計算得到:M=-0.3332.080.5=-0.346(kN.m)抗彎強度計算其中:W鋼管截面抵抗矩;W=4.49(cm3)經計算得到:f=0.34610004.49=77.06(N/mm2)鋼管抗壓強度設計值f=205(N/mm2)梁底支撐鋼管的抗彎強度計算值小于或等于鋼管抗彎強度設計值;故滿足要求!9.3撓度計算支撐鋼管所受的集中荷載標準值：q=1.25+0.156+0.098=1.504（KN）最大撓度計算公式如下:其中:l立桿的橫距;取l=0.5(m);E立桿彈性模量;取E=206000(N/m

22、m2);I立桿截面慣性矩;取I=10.78(cm4);經計算得到:v=2.5081.5041000(0.51000)3(10020600010.7810000)=0.21(mm)允許撓度:v=0.510001000=0.5(mm).最大撓度計算值小于或等于最大允許撓度;故滿足要求!10、扣件抗滑移的計算荷載計算混凝土自重荷載:q1=240.351.70.52=3.57(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.50.351.70.52=0.22(kN)模板自重荷載:q3=0.30.35+21.7)0.52=0.28(kN)施工活荷載:q4=2.50.350.52=0.21(kN)傾倒混凝土荷載:q5=40

23、.350.52=0.35(kN)R=1.2(3.57+0.22+0.0.28)+1.4（0.21+0.35）=5.67(kN)縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：其中: Rc扣件抗滑力設計值 Rc =8(kN)R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值.R =5.67(kN)縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值小于或等于扣件抗滑承載力設計值;故滿足要求!11、立桿的穩定性計算1、荷載的計算：混凝土自重荷載:q1=240.351.70.52=3.57(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.50.351.70.52=0.22(kN)模板自重荷載:q3=0.30.35+21.

24、7)0.52=0.28(kN)施工活荷載:q4=2.50.350.52=0.21(kN)傾倒混凝土荷載:q5=40.350.52=0.35(kN)腳手架鋼管的自重: q6 = 0.135 = 0.65(kN)荷載的計算值: N=1.2(3.57+0.22+0.28+0.65)+1.4(0.35+0.21)=6.44(kN)2、立桿的穩定性計算公式 其中 N立桿的軸心壓力設計值，6.44KN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W =

25、4.49； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 k1計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄，u =1.700；經計算，立桿計算長度lo= 1.1551.7001.000 =1.9635m； Lo/i = 1963.5 / 15.900 = 123.49 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.434 ；鋼管立桿受壓應力計算值：=6440/(0.434424.000

26、) = 34.99N/mm2；鋼管立桿穩定性計算小于鋼管立桿抗壓強度的設計值滿足要求！（二）次梁（400mm1300mm）模板及支撐設計1、梁模板基本參數梁截面寬度;取B=400(mm);梁截面高度;取H=1300(mm);膠合板厚度;h=18(mm);則側向膠合板的截面慣性矩I=bh3/12=1300183/12=631800mm4，側向膠合板的截面最小抵抗矩W=bh2/6=1300182/6=70200mm3橫楞鋼管尺寸：483.0，截面積A=4.89cm2重量3.84kg/m 截面慣性矩Ix=12.19cm4 截面最小抵抗矩=5.08cm3; 梁側橫楞鋼管間距;取b=433(mm);橫撐

27、鋼管尺寸：483.0，截面積A=4.89cm2重量3.84kg/m 截面慣性矩Ix=12.19cm4 截面最小抵抗矩=5.08cm3; 梁側橫撐鋼管間距;取b=500(mm);對拉螺桿M12，橫向間距500mm，縱向間距433mm。梁底膠合面板厚度;h=18(mm);則梁底膠合面板的截面慣性矩I=bh3/12=350183/12=170100mm4，梁側膠合面板的截面最小抵抗矩W=bh2/6=350182/6=91800mm3梁底支撐50100的方木，間距為200mm梁底支撐鋼管為483.0。其中，立桿縱距;取al=0.7(m);立桿的橫距;取l=0.7(m);荷 載 類 別 及 編 號編號名

28、稱類別計算公式及結果1模板結構自重恒載0.3(0.4+21.3)1000=0.9(kN/m)2新澆筑混凝土自重恒載240.41.3=12.48(kN/m)3鋼筋自重恒載1.50.41.3=0.78(kN/m)4施工人員及施工設備荷載活載2.50.4=1(kN/m)5振搗混凝土時產生的荷載活載4 kN/m26新澆筑混凝土對模板側面的壓力恒載241.3=31.2kN/m27傾倒混凝土時產生的荷載活載40=1.6(kN/m)荷 載 組 合項次項目荷載組合計算承載力驗算剛度1平板及薄殼的模板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的地板及支架1+2+3+51+2+33梁、拱、柱的側面模板5+664大

29、體積結構、柱（300以上）墻（厚100以上）的側面模板6+762、梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中:c為混凝土重力密度;取24(kN/m3)；t新澆混凝土的初凝時間，取4.44(小時)V混凝土的澆筑速度;取V=3(m/h)；1外加劑影響系數；取1=1.002混凝土坍落度影響修正系數。取2=1.150H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度;取H=1300(mm)經計算得到:F1=0.22244.4411.15030.5 =46.7(kN/m2)F2 = 241.3=

30、31.2kN/m23、梁模板側模計算面板為受彎結構,按三跨等跨連續梁計算。計算簡圖如下：3.1抗彎強度計算新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.231.2=37.44kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.44=5.6kN/m；作用在梁模板上的側壓力:q= q1+ q2=43.04(kN/m)最大彎矩計算:梁側模板的強度計算值：查建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）表C.1-2,有M=0.117qL2=0.11743.040.4332=0.94(N/mm2)其中: W截面抵抗矩 W = 54cm3經計算得到：f=0.94100054=17.41(N/mm2)梁側模板的抗彎

31、強度設計值;f=20(N/mm2)梁側模板的強度計算值小于梁側模板的強度設計值;故滿足要求!3.2撓度計算最大撓度計算公式:其中: q作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q =31.2；l單跨長度(橫楞間距);取l=433(mm)E膠合板彈性模量;取E=10000(N/mm2)I膠合板截面慣性矩 I = 63.18cm4q均布荷載計算值q = 31.2 kN/m經計算得到：=0.99031.24334(1001000063.18104)=1.71（mm）最大允許撓度值:v=433250=1.732 (mm).撓度計算結果:梁側模最大撓度小于梁側模允許撓度;故滿足要求!4、梁側橫楞計算梁側立檔為

32、受面板傳遞荷載作用的受彎構件，按三跨梁計算。4.1荷載的計算:作用在梁側模板的均布荷載:q= (1.231.2+1.44)0.433/1=18.64(kN/m)4.2強度計算最大彎矩計算公式:其中:l橫楞間距(橫撐間距);取l=500(mm)經計算得到：M=-0.12518.64(5001000)2=-0.583(kN.m)強度計算值：其中: W橫楞鋼管截面抵抗矩 W =4.49cm3經計算得到：f=0.58310004.49=129.84(N/mm2)橫楞鋼管的強度設計值;f=205(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值;故滿足要求!4.3 撓度計算最大撓度計算 其中:l橫撐間距;取

33、l=500(mm)E橫撐鋼管的彈性模量;取E=2.06105 (N/mm2)I橫撐鋼管的截面慣性矩 I =10.78 cm4q作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =31.20.433/1=13.51 N/mm；經計算得到：=0.91213.515004(1002.0610510.7810000)=0.35（mm）最大允許撓度值:v=6001000=0.6(mm).撓度計算結果:橫楞最大撓度小于橫楞允許撓度;故滿足要求5、梁側橫撐計算梁側橫撐為受立檔傳遞集中荷載的受彎構件，按照三跨等跨連續梁計算5.1 荷載計算：橫撐所受集中荷載：F(1.231.2+1.44)0.4335001000=9.3

34、2(kN)5.2 強度計算最大彎矩計算其中:l橫楞間距（穿梁螺栓豎向間距）;取l=0.433(m)經計算得到:M=0.1759.320.433=0.71(kN.m)強度計算值：其中: W截面抵抗矩 W = 4.49 cm3經計算得到：f=(0.7110004.49=158(N/mm2)木橫撐鋼管強度設計值;f=205(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值;故滿足要求!5.3 撓度計算橫撐所受集中荷載標準值：F=31.20.4335001000=6.75(kN)最大撓度計算公式:其中:l橫楞間距（穿梁螺栓豎向間距）;取l=0.433(m)E橫撐鋼管的彈性模量;取E=2.06105(N/m

35、m2)I橫撐鋼管的截面慣性矩 I =10.78cm4經計算得到：=1.6156.7510004333(1002.0610510.7810000)=0.39（mm）最大允許撓度值:v=433400= 1.08(mm).立檔最大撓度小于立檔允許撓度;故滿足要求!6、對拉螺栓的計算對拉螺栓所受的最大拉力: 其中a對拉螺栓橫向間距a=0.500m b對拉螺栓縱向間距b=0.433mFs新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0.95(1.231.2+1.44)=40.89KN/m3 N=0.4330.540.89=8.85（KN

36、）對拉螺栓最大容許拉力值;N=12.9(kN)穿墻螺栓所受的最大拉力小于穿墻螺栓最大容許拉力值;故滿足要求!7、底模板面板計算面板為受彎結構,按照兩跨連續梁計算.7.1 荷載計算模板自重荷載:P1=0.3(0.4+21.3) =0.9(kN/m)混凝土自重荷載:P2=240.41.3=12.48(kN/m)鋼筋自重荷載:P3=1.50.41.3=0.78(kN/m)施工均布活荷載:P4=2.50.4=1(kN/m)傾倒混凝土時產生的荷載載:P5=40.4=1.6(kN/m)靜荷載計算值：q1=1.2(0.9+12.48+0.78)=16.99(kN/m)活荷載計算值q2=1.4（1+1.6）=

37、3.64(kN/m)7.2最大彎矩計算公式:其中:l單跨長度;取l=0.2(m)經計算得到:M=0.125（16.99+3.64）0.22=0.103(kN.m)7.3面板的強度計算值其中: W截面抵抗矩 W = 18.9 cm3經計算得到:f=0.103100018.9=5.45(N/mm2)面板的強度設計值;f=15(N/mm2)梁底模面板的強度計算值小于梁底模面板的強度設計值;故滿足要求!7.4撓度計算面板最大撓度計算公式:其中：l單跨間距;取l=0.2(m)E底模面板彈性模量 取E=5400(N/mm2)I截面慣性矩 I = 170100mm4q作用在模板上的壓力線荷載標準值；q=0.

38、9+12.48+0.78=14.16(kN/m)經計算得到:v=0.91214.16(0.21000)4(1005400170100)=0.22 (mm)面板最大允許撓度值:v=0.21000250=0.8(mm).面板最大撓度計算值小于面板最大允許撓度值;故滿足要求!8、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐木方的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等, 支撐方木按照均布荷載作用下的簡支梁計算.8.1 鋼管荷載的計算：模板自重荷載:N1=0.3(0.4+21.3)0.40.2=0.45 (kN/m)混凝土自重荷載:N2=241.30.2=6.24(kN/m)鋼筋自重荷載:N3=1.51.30.2=0.

39、39(kN/m)施工荷載荷載:N4=2.50.2=0.5(kN/m)傾倒混凝土時產生的荷載:N5=40.2=0.8(kN/m)方木荷載的計算值:q=1.4（0.5+0.8）+1.2(0.45+6.24+0.39)=10.32(kN/m)8.2 木方的強度計算:木方最大彎矩:其中: l木方間距（立桿縱距）;取l=0.7(m)經計算得到:M=0.12510.320.72=0.632(kN.m)木方強度計算其中：W木方截面抵抗矩 W =83.33 cm3經計算得到:f=0.632100083.33=7.59 (N/mm2)木方強度設計值;f=15(N/mm2)鋼管強度計算值小于方木強度設計值;故滿足

40、要求!8.3抗剪計算最大剪力的計算公式如下:其中：l木方間距（立桿縱距）;取l=0.7(m)經計算得到:Q=10.32*0.7/2=3.61 (kN)截面抗剪強度計算值:其中:b木方寬度;取b=50(mm)h木方高度;取h=100(mm)經計算得到:T=33.611000(250100)=1.08(N/mm2)截面抗剪強度設計值T=2.0(N/mm2)8.4 撓度計算:木方最大撓度計算公式:其中: l木方間距（立桿縱距）;取l=0.7(m)E木方彈性模量 取E=10000(N/mm2)I截面慣性矩 I = 83.33 cm4q作用在模板上的壓力線荷載標準值；q=0.45+6.24+0.39=7

41、.08(kN/m)經計算得到:v=0.9127.08(0.71000)4(1001000083.3310000)=1.86(mm)鋼管允許撓度:v=0.71000250=2.8(mm).木方最大撓度計算值小于或等于木方最大允許撓度;故滿足要求!9、梁底支撐鋼管的計算梁底支撐鋼管按集中荷載下的連續梁計算.9.1 荷載計算:混凝土自重荷載:q1=240.41.30.22=1.248(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.50.41.30.22=0.078(kN)模板自重荷載:q3=0.3(0.4+21.3)0.22=0.09(kN)施工活荷載:q4=2.50.40.22=0.1(kN)振搗荷載:q5=40

42、.40.22=0.16(kN)支撐鋼管所受的集中荷載計算值:P=1.2(1.248+0.078+0.09)+1.4(0.1+0.16)=2.06 (kN)9.2 強度計算最大彎矩計算公式其中:l立桿的橫距;取l=0.7(m)P支撐鋼管所受的集中荷載 P=2.06 kN經計算得到:M=-0.2672.060.7=-0.385(kN.m)抗彎強度計算值:其中:W鋼管截面抵抗矩;W=4.49(cm3)經計算得到:f=0.38510004.49=85.75(N/mm2)鋼管抗壓強度設計值f=205(N/mm2)梁底支撐鋼管的抗彎強度計算值小于或等于鋼管抗彎強度設計值;故滿足要求!9.3 抗剪計算支撐鋼

43、管所受的集中荷載標準值：q=1.25+0.156+0.098=1.504（KN）最大剪力的計算公式如下:經計算得到:Q=1.267*2.06=2.61 (kN)截面抗剪強度計算值:其中:b梁寬;取b=400(mm)h面板厚度;取h=18(mm)經計算得到:T=32.611000(240018)=0.54(N/mm2)截面抗剪強度設計值T=1.5(N/mm2)截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!9.4 撓度計算支撐鋼管所受的集中荷載標準值:P=1.248+0.078+0.09+0.1+0.16=1.68(kN)最大撓度計算公式如下:其中:l立桿的橫距;取l=0.7(m);E立桿

44、彈性模量;取E=206000(N/mm2);I立桿截面慣性矩;取I=10.78(cm4);經計算得到:v=2.5081.681000(0.71000)3(10020600010.7810000)=0.65(mm)允許撓度:v=0.710001000=0.7 (mm).最大撓度計算值小于或等于最大允許撓度;故滿足要求!10、扣件抗滑移的計算荷載計算混凝土自重荷載:q1=240.41.30.72=4.37(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.50.41.30.72=0.27(kN)模板自重荷載:q3=0.3(0.4+21.3)0.72=0.31(kN)施工活荷載:q4=2.50.40.72=0.35(k

45、N)傾倒混凝土荷載:q5=40.40.72=0.56(kN)R=1.2(4.37+0.27+0.31)+1.4（0.35+0.56）=7.21(kN)縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：其中: Rc扣件抗滑力設計值 Rc =8(kN)R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值.R =7.21(kN)縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值小于或等于扣件抗滑承載力設計值;故滿足要求!11、立桿的穩定性計算11.1 荷載的計算：混凝土自重荷載:q1=240.41.30.72=4.37(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.50.41.30.72=0.27(kN)模板自重荷載:q

46、3=0.3(0.4+21.3)0.72=0.31(kN)施工活荷載:q4=2.50.40.72=0.35(kN)傾倒混凝土荷載:q5=40.40.72=0.56(kN)腳手架鋼管的自重: q6 = 0.135 = 0.65(kN)荷載的計算值: N=1.2(4.37+0.27+0.31+0.65)+1.4(0.35+0.56)=8.0 (kN)2、立桿的穩定性計算公式 其中 N立桿的軸心壓力設計值，6.44KN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W 立桿凈截面抵抗

47、矩(cm3)：W = 4.49； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 k1計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700；經計算立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.000 = 1.963 m； Lo/i = 1963.00 / 15.900 = 123.46 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.434；鋼管立桿受壓應力計算值：=8000/(0.434

48、424.000) = 43.47N/mm2；鋼管立桿穩定性計算小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值，滿足要求！（三）轉換層支撐體系計算1、荷載計算（1）轉換層的構造荷載設計值:58.48 KN/m2鋼筋混凝土梁板自重：1.225290.328/（8.419.8）=52.37KN/m2 板面施工荷載：1.42.5290.328/（8.419.8）=6.11KN/m2（2）首層（十一層樓面）支撐系統自重： 1.2KN/ m2（3）首層（十一層樓面）支撐層構造荷載： 19.92KN/ m2鋼筋混凝土梁板自重：1.225（48.184+50.774）/（8.419.8）=17.84KN/m2 板面施工活荷載

49、： 1.42.5（48.184+50.774）/（8.419.8）=2.08KN/m2（4）次層（十層樓面）支撐系統自重： 1.2 KN/m2（5）次層 （十層樓面）支撐層構造荷載： 19.92 KN/m2 鋼筋混凝土梁板自重：1.225（48.184+50.774）/（8.419.8）=17.84KN/m2 板面施工活荷載： 1.42.5（48.184+50.774）/（8.419.8）=2.08KN/m2支撐層荷載設計值Q：107.32KN/m2 即107.32KN/m2、荷承載力計算考慮由第十一層、十層樓面各承擔一半荷載，十一層、十層樓面大梁跨度為8.4m，則計算長度Lo=1.058.4

50、=8.82m，按連續梁計算彎矩，則：M=0.117qL2=0.117107.32/28.822=488.40(KN.m)十一、十層梁截面為300mm800mm，混凝土實際強度等級為C25計算，鋼筋為級鋼，則 =0.327 查表得則=0.412/360=3125.53mm2 =0.2%300800=480（mm2）,驗算證明十、十一層梁能承擔轉換層荷載。四、技術措施4.1施工準備4.1.1 材料要求及準備1、鋼管宜采用力學性能適中的Q235鋼，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼(GB700-89)中Q235鋼的規定。每批鋼材進場時，應有材質檢驗合格證。2、鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm

51、的鋼管。立桿、大橫桿和斜桿的長度為6m，小橫桿長度統一為1.5m。3、根據可鑄鐵分類及技術條件(GB978-67)的規定，扣件采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干凈。4、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。5、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。6、鋼管及扣件表面應進行防銹處理。7、鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。4.1.2 機具準備搭、拆架子所需機具主要

52、有架子扳手、吊線，由架子工自備。項目部應配備如下檢查工具（可借用，但應符合要求）：名稱數量用途扭力扳手1把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺1把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺1把檢查水平桿高差角尺1把檢查剪刀撐與地面的傾角4.1.3 技術準備1、十一層的模板支撐體系按十二層模板施工方案進行施工。用來承受該層支撐體系的荷載。并且該層的力盡量不要傳到樓板上，在樓板處設置16#工字鋼梁。（支撐體系圖見附圖）。2、施工前應按要求向木工、架子工及砼工作好技術交底，如人員變動后應重新交底。交底工作由項目安全主管、安全員、各班組

53、 班長分級負責。4.2技術要求1、所有豎向結構的陰、陽角均須加設海綿條于拼縫中，拼縫要牢固。2、模板的脫模劑應涂刷均勻不汪油、不淌油、不漏刷，對鋼筋或施工縫處混凝土無污染。3、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。4、混凝土吊斗不得沖擊頂模，造成模板幾何尺寸不準。5、大模板應定期進行檢查與維修，保證使用質量。6、對于跨度較大的梁、板，應按規范適當考慮起拱，以防“塌腰”等現象發生。7、陰、陽角模必須按照模板設計圖進行加固處理。8、模板及支承必須有足夠的強度、剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉和變形，

54、接縫嚴密，不得漏漿。9、縱向水平桿：縱向水平桿要求設置在立桿內側，長度不宜小于三跨。接長使用對接，嚴禁使用搭接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。10、橫向水平桿：橫向水平桿的設置同縱向水平桿。11、立桿：立桿距梁邊300mm，每根立桿底部應墊木墊塊，墊塊要穩固，不晃動。相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內。下端第一根立桿交錯用6m桿和3m桿相互錯開。底座和頂托螺拴的伸出長度不大于200mm。12、剪刀撐：滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圈

55、應設由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔 10m 左右設由下至上的豎向連續式的剪刀撐，其寬度宜為 46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。 13、扣件：螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm。主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。對接扣件開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。14、模板支架立桿的構造應符合下列要求：1）每根立桿底部應設置底座，并必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2）高支模立桿步距不得大于1.5m,并應

56、設置縱橫水平拉桿。3）立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。4）支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。 5）當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于 25mm。4.3模板支撐體系安裝及拆除施工工藝4.3.1支撐體系搭設施工工藝腳手架搭設的工藝流程：基底檢查、放線定位鋪設預制木墊塊豎立桿排放縱向掃地桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件梁板底技術處理。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。木墊塊應準確地放在定位線上，墊塊

57、必須鋪放平穩，不得懸空。4.3.2支撐體系拆除施工工藝1、在拆除頂板、梁的過程中應注意輕拿輕放，保護下部柱表面不被模板碰壞。拆下的模板架料及時組織人員清出現場，修整清理后統一分規格堆放。2、模板拆除的時間要求：本工程井字梁跨度大于8m，故模板的拆除應待混凝土試塊常規養護達到設計混凝土強度標準值的100%時（28天后）方可拆除底模。3、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。4、不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解

58、端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。5、分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。應保證拆除后架體的穩定性不被破壞，連墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形、失穩。4.4模板質量控制措施4.4.1材料質量標準 1、對拉螺栓技術性能必須符合碳素結構鋼（GB700-88）的要求。2、覆面膠合板技術性能必須符合混凝土模板用膠合板（ZBB70006-88）要求,外觀質量檢查標準符合下表要求:序號項目偏差值檢驗方法和規定1厚度0.5用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點和1點，取8點平均值，各測點與平均值為偏差2長、寬2.0用鋼卷

59、尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點取平均值，各測點與平均值為偏差3對角線3用鋼卷尺測量兩對角線之差4翹曲度1.0%用鋼卷尺測量兩對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比較翹曲度。5表面差任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。每平方米單板脫膠0.001;每平方米污染面積0.005;每400最大凹陷深度1,且1個3、木方質量要求不低于III等材。4.4.2施工質量要求模板安裝允許偏差：檢查項目允許偏差檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢驗截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、

60、鋼尺檢驗大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢驗相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢驗表面平整度52m靠尺或塞尺檢驗3.質量控制程序：過程三檢制度，實行“三檢制”。做好班組自檢、互檢、交接檢及勞務隊自檢、施工員預檢，質量員檢查評定。并按山西省頒發的山西省建筑工程施工資料管理規程（DBJ04-214-2004）及山西省建筑工程施工質量驗收規程（DBJ04-226-2003）填寫預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，并向監理報驗。每個環節檢查出問題，由每環節負責人改正問題。4.5成品保護措施1、不得在配好的模板上隨意踐踏、重物沖擊；方木分類堆放，不得隨意切斷或鋸、割。不準在模板上任意拖拉鋼筋。2、根據圖紙精心排版，每

61、塊板、每根梁盡量少拼縫。3、多余扣件和釘子要裝入專用背包中，按要求回收，不得亂丟亂放。4、模板拆除扣件不得亂丟，邊拆邊進袋。5、拆除模板按標識吊運到模板堆放場地，由模板保養人員及時對模板進行清理、修正、刷脫模劑，標識不清的模板應重新標識；作到精心保養，以延長使用期限。6、模板上的脫模劑晾干后才可吊運。4.6混凝土澆筑施工工藝1、混凝土采用商品混凝土泵送澆筑。2、由于十二層單位面積的荷載比較大，所以，在澆筑該層混凝土之前，十一層、十層的模板支撐體系不予拆除，用來承擔該層混凝土澆筑所承擔的荷載。3、澆筑混凝土時應加強對支撐體系變形的監控。當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完

62、好。4、本工程因為砼工程屬于大體積砼。由于大體積混凝土結構溫度裂縫與骨料品種、配合比、外加劑摻合料、澆筑溫度、澆筑順序、外界氣溫、保溫措施、養護條件等直接有關，施工過程中存在很多的不定性，理論計算很難完全反映實際情況，因此必須進行工程實時監控。溫度實測常見的方法為預留測溫孔，用玻璃溫度計測量。做好溫控措施。五、安全及文明施工措施5.1施工安全管理1、搭、拆腳手架的工作人員必須是經過考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢合格方可持證上崗。2、搭拆棚的工作人員做好安全技術交底及安全教育后方可上崗作業。3、明確頂架施工現場安全責任人員，負責施工全過程的安全管理工作。設專人負責對頂架進行經常檢查和保

63、修。4、未經原審批部門同意，任何人不得修改更變技術方案。5、架設后，應會同技術部門及安全檢查員進行全面檢查，驗評合格后方可使用。每施工段要經驗收后才可使用。6、使用過程中必須定期和不定期進行檢查，發現問題應及時整改，整改后才能繼續使用。如停工一段時間重新開工時必須全面檢查，檢查合格后才可使用。7、施工中必須嚴格按照有關章程和規范要求施工，嚴禁違章作業。8、操作工人必須經過安全培訓及三級安全教育，持證上崗。操作時必須正確戴好安全帽和安全帶，安全帽的帽帶要綁緊在下顎的位置，安全帶應可靠地與大橫桿連接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、帶病作業。9、工具及小零件，要放在工具箱內。10、搭設、拆除頂架時

64、應思想集中，團結協作，統一指揮，禁止在架子上打鬧。材料、工具不得亂拋、亂扔。11、遇六級以上大風或重霧、大雨時應停止工作，雨后施工要注意防滑。12、不得使用不合格的構配件。5.2安全文明施工保證措施材質及其使用的安全技術措施1、扣件的緊固程度不應小于40Nm，且不應大于65Nm。對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓應保持適當的擰緊程度。2、對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索

65、、鐵絲、竹篾、塑料混用。腳手架搭設的安全技術措施1、搭設過程中應劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮，上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。2、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。3、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收。腳手架上施工作業的安全技術措施1、高支模腳手架搭設完畢后，經項目部安全員及監理和甲方驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2、定期檢查高支模腳手架，發現問題

66、和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工腳手架拆除的安全技術措施1、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請監理批準，進行技術交底后才準工作。2、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。3、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。4、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。5、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6、每天拆架下

67、班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。7、拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。應執行的強制性條文本腳手架施工和使用期間應執行的強制性條文如下，應重點檢查：1、鋼管上嚴禁打孔。2、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；3、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4、各步接頭必須采用對接扣件連接。5、連墻件必須采用可

68、承受拉力和壓力的構造。6、剪刀撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。7、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；8、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固；9、各構配件嚴禁拋擲至地面；10、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；11、在腳手架使用期間，主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、連墻件。12、登高作業時操作人員必須掛好、系好安全帶，各種配件應放在工具箱或工具袋中,嚴禁放在模板或腳手架上,各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中,不得掉落

69、。13、支模前必須搭好相關腳手架，腳手架必須穩固。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。8、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。9、木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3米，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器，并接漏電保護器，電刨傳動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑

70、木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。10、現場模板加工垃圾及時清理，并存放無毒無害可回收利用垃圾池中。做到工完場清。11、模板制作加工時，操作圓鋸人員應戴防護眼鏡，鋸片必須裝置安全罩、擋板和滴水設備。不得使用裂縫超過2cm的鋸片，裂縫末端須鉆孔封閉，以防繼續向內延伸。12、圓鋸啟動后，應待轉速正常時，再行鋸料，任何人不準站在鋸片旋轉的正方向。木料鋸到接近端頭時，應由下手拉拽進鋸，上手不得用手直接送料，應用木板推送。13、使用手壓刨刨料時，刨刃上部必須設防護罩和靠料板，刨小料和薄料必須使用安全把手及壓板推進，刨舊料前，必須將釘子、灰垢等物清除干凈，并要求被刨材

71、料長度超過2m時，必須有兩人操作。14、使用自動壓刨時，操作人員不準戴手套，進料時應先進大頭，防止被刨木料回彈，刨料時須連續進料，如木料不走時，可用其他材料推進，嚴禁一次刨削兩塊不同材質或不同規格的木料。被刨木料的厚度不得超過3cm。15、未盡事宜執行安全法規、規范、規定、標準和現場有關規定。（一）頂板工字鋼支撐計算。1.工字鋼受力計算16#工字鋼截面積A26.131cm2；截面慣性矩Ix=1130cm4；截面模量Wx141cm3；回轉半徑i=6.58cm；腹板厚度t=9.9mm；截面面積距Sx=81.88cm3；抗壓、彎強度設計值：fm鋼=205 N/mm2；抗剪強度設計值：fv=120N/

72、mm2；彈性模量E=2.06105 N/mm2。該樓層整體荷載：P=8.0KN。最大彎矩 Mmax=PL=8.00.7=5.6KNm 抗彎強度驗算 式中：rx截面塑性發展系數（工字鋼取rx=1.05）水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!2、工字鋼的整體穩定性計算1、水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下： 其中：b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度=5.6106/(0.929141000.00)=85.50N/mm2205N/mm2水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 2、撓度驗算：3、驗算式的圓鋼錨固環MB=0RA1.8=20.340.65RA=懸挑梁形的圓鋼錨固環選用D=20mm其中：按照砼結構設計規范條規定，每個拉環按2個截面計算的拉環應力不應大于50N/mm2懸挑梁圓鋼壓環制作預埋大樣圖