1、高支模施工方案編制人： 審核人： 審批人： 施工單位：xx市xx鎮建筑工程有限公司目 錄1.工程概況12.施工部署及施工準備13.操作工藝24.模板質量標準55.成品保護76.模板施工職業健康安全要求77.材料節約88.梁模板設計計算99.板模板設計計算2410.柱模板設計計算32高支模施工方案1.工程概況 xx捷時電器制品有限公司興建。xx建筑藝術設計院有限公司設計。本工程位于xx鎮平山村，廠房A、B、C采用采用天然與沖孔樁基礎，框架/二層，建筑長為90m，寬50 m，建筑面積為6200m 2 、建筑總高度為10m；首層層高均為6m、二層均為4m；建筑年限50年，耐火等級二級，抗震設防6度，

2、屋面防水為二級。本方案主要針對高支模體系模板支設工程。本工程廠房首層層高為5.9m，二層層高為4.0m，屬高支模體系，采用門字架支撐。板厚為100mm，梁截面尺寸為200mm450mm、200mm500mm、250mm500mm 、250mm600mm、300mm1000mm。2.施工部署及施工準備2.1工藝流程施工工藝流程：施工準備剪力墻及柱模板的安裝剪力墻及柱混凝土澆筑梁底模及主梁一邊側模的安裝平板模板安裝梁鋼筋綁扎梁側模安裝梁板混凝土澆筑模板拆除。柱及剪力墻模板流程：清理柱墻內雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁扎、預留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續安裝洞口模板安裝柱墻體側模調整固定自

3、檢、互檢驗收移交砼工種。梁板模施工工藝：彈線滿堂架調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝綁板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續，移交砼工種。2.2機械設備圓盤鋸：2臺； 木工壓刨：1臺； 木工平刨：1臺； 手電鉆：3臺；以及其他工人支模時所須的小型機具扳手、鉗子、吊線錘等。2.3材料準備模板：915183018mm的木膠合板模板； 木枋：501002000的木枋；對拉螺桿：14的圓鋼兩頭開絲及14的高強螺桿；脫模劑：YJA-脫模劑；483.5鋼管、扣件；輔材：2cm寬粘帶紙、海綿條、鐵釘、鐵線、刷

4、子、小鐵鏟、撬棍等；2.4加工場布置本工程所有模板加工均在加工區內進行加工，圓盤鋸不得上樓層；所有舊木枋均在加工區內撥釘及清理，平壓刨后方可投入使用；新進的木枋直接用塔吊吊運至場地的配電房附近臨時場地處，配電房處作為一個木方堆放場。3.操作工藝3.1支撐體系本工程高支模部分采用滿堂鋼管架支撐體系。鋼管立桿布置：板厚為100mm，梁最大為3001000mm；梁底立桿間距采用1.0m1.2m進行支撐布置，板底采用1.2m1.2m進行支撐布置，其具體的結構計算詳第8節。鋼管的橫桿間距采用1.5m一道，掃地桿采用縱橫雙向布置，高度200mm，在主梁及次梁底各加設一道橫桿，剪刀撐按4m一道，于主梁及次梁

5、底縱橫方向均加設剪刀撐，如下圖示：3.2柱模柱底處理：在模板底壓海棉條，外側用水泥砂漿封堵，待水泥砂漿達到強度后方進行砼的澆筑；柱模板拼縫：雙面膠粘貼；加固：柱采用背枋間距200mm，用鋼管加固間距450mm、14的對拉螺桿加固；柱斜撐：為了保證柱子垂直度，采用48鋼管作斜撐或與滿堂架拉結，每兩米高撐一道，每個方向撐兩點。如圖示：3.3 墻體模墻底：鑿毛、清理干凈、底壓海棉條、邊封堵水泥砂漿達到強度方澆筑砼；拼縫：雙面膠滿貼；加固：鋼管、14的高強對拉螺桿400400進行加固，背枋250；3.4 梁模 梁加固梁高450至1000mm：梁底鋪枋300、底釘壓腳條（25cm以上寬模板），14的對拉

6、螺桿中間一道500加固； 3.5樓梯模樓梯采用非封閉式樓梯支設方法進行支設。3.6模板拆除拆除前的準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉,禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下發的內架拆除許可令，明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。3.6.2拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除時間必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見，并報現場監理工程師。各部位構件

7、拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件27521003.6.3模板拆除注意事項1）、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。2）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。3）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。4）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。

8、4.模板質量標準4.1保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。4.2基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。4.3允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項 目允許偏差(mm)項 目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0+104.4模板施工應注意的質量問題1）、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層

9、過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板； 柱箍形式、規格、間距要根據柱截面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且聯接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面。防止辦法：大于700mm梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂的尺寸和間距的排列，要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上，梁板跨度大于4m者，如設計無要求則按規范要求起拱。3）、板接縫處出現高低差及漏漿防止辦法：模板應過刨清縫，杉木枋在使用前過刨，過刨后高度統一為95mm；同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻；盡量

10、消除標高引測誤差，同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用快干粉封堵，再貼30mm寬粘膠帶。4）、梁側板或板模夾在砼內防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確按照施工工藝流程操作：即：安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。5）、樓梯踏步高度、寬度不均勻，中間外凸防止辦法：選用熟練的木工技工操作，人員相對固定；正確確定樓梯踏步的起止位置，并在側面畫等分線；踏步側板采用50mm厚木板，每跑寬度超過1.0m時中間釘反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墻體螺桿（柱抱箍）間距過大；2）螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺帽套接不吻合

11、；3）砼未分層澆筑及分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板方案執行；2）螺桿加工先做樣品，檢查與螺帽套絲是否吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）鋼筋偏位未處理直接封模；2）安裝完畢后未檢查驗收；3）四周未搭設斜撐，澆筑砼時向一側傾斜；4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞。防治措施：1）柱（墻）邊線測放完

12、畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況采用10#鋼絲對稱拉住校正；2）加強工序交接：木工接收時鋼筋、木工專業工長應辦理工序交接手續；砼工接收模板時，砼專業工長也應檢查模板，辦理交接手續；3）模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度在5mm內方可要求作業隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查，合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60左右。5.成品保護1）、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模

13、（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。4）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5）、對柱子、樓梯陽角部位用舊模板包裝好，其中柱角保護模板高度1.8m，寬80100mm，樓梯踏步保護模板寬度5080mm。6）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。6.模板施工職業健康安全要求6.1職業健康安全保證措施一般注意事項1)、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架

14、與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。3)、上料平臺作成整體移動式平臺,由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。12）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜

15、落。13）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。6.1.2人員要求1）腳手架搭設人員應有勞動部門頒發的上崗證，應經過專門的技術培訓的熟練工人。2）架子工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）架子工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。6.2環境保證措施1)、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應控制好施工噪聲。模板裝卸時應人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模板、木枋向下拋擲；模板拆除時，應人工向下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。2)、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環境施工現場粉塵的排放。鋸木灰每隔2天用汽車將木屑運至城市環境垃圾存放點；每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三

16、次，防止木塵飛灑。3)、模板施工產生的現場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物，現場不可利用舊模板、木枋與環境垃圾管理站聯系，運出施工場地外處理對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統一回收后轉賣。7.材料節約1）、模板的愛護對柱模、梁柱接頭模應精心保護，及時清理其上渣子，刷好脫模劑。2）、模板的使用施工現場的模板一定要須做到大材大用，小材小用，嚴禁隨意將新模、新木枋鋸成小塊（截）使用，以降低工程成本。8.梁模板設計計算梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮

17、軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.9m， 梁截面 BD=300mm1000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 1.20m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重1.80kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架

18、立面簡圖 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 1.8001.0000.400=0.720kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.000+0.300)/0.300=1.533kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.400=0.540kN 均布荷載

19、q = 1.200.720+1.201.533=2.704kN/m 集中荷載 P = 1.400.540=0.756kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.051kN N2=0.732kN N3=0.732kN N4=0

20、.051kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.001mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.01310001000/21600=0.602N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3513.0/(2400.00018.000)=0.107N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.001mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計

21、算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 0.732/0.400=1.830kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.830.40 最大剪力 Q=0.60.4001.830=0.439kN 最大支座力 N=1.10.4001.830=0.805kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0

22、.029106/64000.0=0.46N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3439/(26080)=0.137N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.620kN/m 最大變形 v =0.6770.620400.04/(1009500.002560000.0)=0.004mm 木方的最大撓度小

23、于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.933mm 最大支座力 Qmax=0.784kN 抗彎計算強度 f=0.426106/5080.0=83.83N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度

24、小于1200.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.445mm 最大支座力 Qmax=2.560kN 抗彎計算強度 f=0.251106/5080.0=49.36N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于

25、1200.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=2.56kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=2.56kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1296.000=0.930kN N = 2.560+0.930=3.489kN 軸心受壓立

26、桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.750 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模

27、板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7501.50=3.063m =3063/15.8=193.885 =0.193 =3489/(0.193489)=36.908N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =3489/(0.386489)=18.465N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.

28、007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/15.8=156.193 =0.287 =3489/(0.287489)=24.834N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h

29、+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1

30、.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1

31、.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時

32、，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每1

33、0-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在

34、不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。9.板模板設計計算主要驗算梁支撐，板厚、滿堂架高度、梁截面

35、均取最大值。即板厚取100mm，首層層高為5.9m，梁截面取3001000mm。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調托座；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采

36、用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；5.樓板參數樓板的計算厚度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2

37、.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大彎矩M=0.16.920.32= 0.062 kNm；面板最大應力計算值 = 62280/54000 = 1.153 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.153 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q = 2.85kN/m面板最大撓度計算值 v

38、 = 0.6772.853004/(100950048.6104)=0.034 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.034 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩 I=12.19cm4 1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 250.30.1 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝

39、土時產生的荷載(kN)：q2 = (2.5 + 2)0.3 = 1.35 kN/m；2.鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 靜荷載：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.20.75+1.20.105 = 1.026 kN/m；活荷載：q2 = 1.41.35 = 1.89 kN/m；最大彎距 Mmax = (0.11.026+0.1171.89 ) 1.22 = 0.466 kN.M；最大支座力計算公式如下: 最大支座力 N = ( 1.1 1.026 + 1.21.8

40、9)1.2 = 4.076 kN ；鋼管的最大應力計算值 = M/W= 0.466106/5080 = 91.766 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼最大應力計算值為 91.766 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = q11 + q12 = 0.75+0.105=0.855 kN/m；活荷載 q2 = 1.35 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= (0.6770.855+0.9901.35)12004/( 100

41、20.6105121900 ) =1.582 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1200/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 4.076 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.834 kNm ；最大變形 Vmax = 3.706 mm ；最大支座力 Qmax = 17.832 kN ；最大應力 = 1834408.535/10160 =

42、 180.552 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 180.552 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 3.706mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.9 = 0.817 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)

43、：NG3 = 250.11.21.2 = 3.6 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.921 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 6.48 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.977 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 14.977 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)

44、 ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12

45、= 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=14976.672/（0.53489） = 57.787 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 57.787 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 L

46、o = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.5+0.12) = 2.029 m；Lo/i = 2028.602 / 15.8 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=14976.672/（0.406489） = 75.436 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 75.436 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、立桿的地基

47、承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =14.977/0.25=59.907 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.977 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=59.907 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！10.柱模板設計計算柱模板設計計算書 一、中小斷面柱模板基本參數 柱斷面長度B=400mm； 柱斷面

48、寬度H=600mm； 木方截面寬度=60mm； 木方截面高度=80mm； 木方間距l=300mm, 膠合板截面高度=18mm。 取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 二、荷載標準值計算: 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值： 式中 c為混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模溫度,取20()； V混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； 1外加劑影響系數，取1； 2混凝土坍落度影響修正系數，取.8

49、5。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.547kN/m2。 實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 F1=40kN/m2。 傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=3kN/m2。 三、柱箍間距驗算 依據規范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008)，柱模為木面板時的柱箍間距必須同時滿足下面兩式: 式中 E柱木面板的彈性模量(kN/mm2)； I柱木面板的彈慣性矩(mm4)； F新澆混凝土側壓力設計值； Fs新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值； b柱木面板一塊的寬度(mm)； W木面板的抵抗矩； fm木材抗彎強度設計值。 計算過程如下：

50、 膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 膠合板截面慣性矩 I=bh3/12=600(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95(1.240+1.43)/1000=0.0496N/mm2 第一式：0.7836000291600.00/(48/1000600.00)1/3=307.81mm 第二式：83240013/(0.0496600)1/2=336.52mm 由于柱箍間距實際取300mm不大于上面兩式計算的最小間距307.81mm,所以滿足要求! 四、柱箍強度驗算 依據規范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008)，柱箍強度應按拉

51、彎桿件采用下式驗算： 式中 N柱箍軸向拉力設計值； q沿柱箍方向垂直線荷載設計值； An柱箍凈截面面積；An=6080=4800mm2 Mx柱箍承受的彎矩設計值； Wnx柱箍截面抵抗矩； 計算過程如下： q=Fsl=0.0496300=14.877N/mm N=14.877400/2=2975.40N Mx=14.8776002/8=669465.00N N/An+Mx/Wnx=2975.40/4800+669465.00/64000.00=10.46fm=13N/mm2 所以滿足要求! 五、膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊)，按三跨連續梁，跨度即為木方間距,計算如下: 膠合板計算簡圖 (1

52、) 側模抗彎強度驗算: M=0.1ql2 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.240.00+1.43.00)600.00/1000=31.320kN/m l木方間距,取l=300mm； 經計算得 M=0.131.320(300.00/1000)2 膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.282106 /32400.000=8.700N/mm2 膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求! (2) 側模抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)600300/106=

53、5.638kN 經計算得 =35.638103/(2600.00018.000)=0.783N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求! (3) 側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=40600/1000=24.000kN/m 側模截面的轉動慣量 I=bh3/12=600.00018.0003/12=291600.000mm4； a木方間距,取a=300mm； E彈性模量,取E=6000N/mm2； 經計算得 W=0.67724.000300.0004/(1006000.00291600.00)=0.75mm 最

54、大允許撓度 W=l/250=300/250=1.20mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! 六、木方驗算 木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 木方計算簡圖 (1) 木方抗彎強度驗算: M=qB2/8 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.240.000+1.43.000)300/1000=15.660kN/m B截面長邊,取B=600mm； 經計算得 M=15.660(600/1000)2； 木方截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=64000.000mm3； = M/W=0.705106/64000.000=11

55、.016N/mm2； 木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求! (2) 木方抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)300600/106=4.698kN 經計算得 =34.698103/(260.00080.000)=1.468N/mm2 木方的計算強度大于1.3N/mm2,所以不滿足要求! (3) 木方撓度驗算: W=5qB4/(384EI) 其中 q設計荷載(kN/m): q=40 I=bh3/12=60803/12=2560000.000mm4 B柱截面長邊的長度,取B=600mm； E彈性模量,取E=9000N/mm2； 經計算得 W=512.0006004/(3849000.002560000.00)=0.879mm 允許撓度 W=B/250=600/250=2.400mm 木方的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求!