1、XXXXX安置小區4棟支模內架施工措施目 錄一、編制依椐：3二、工程概況：3三、施工準備：3四、模板支架計算4五、構造要求20六、支模模板及支架拆除21七、安全措施及要求223支模內架施工措施 一、編制依椐： 建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB50017-2003中國建筑工業出版社；（a）工程施工圖； （b）鋼筋砼施工及驗收規范； （c）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ）130-2001。 二、工

2、程概況：，本工程位于：XXX縣XXX（鎮） ，該工程為XXXX置小區。結構類型為磚混結構，地上6層，（一層4.5米，二至六層為2.8米，七層為躍層），建筑面積7752.34平方米。建設單位：XXXX，設計單位：XXX，監理單位：XXXX責任公司，XXX組織施工。三、施工準備： a、材料： 高支模采用483.5鋼管，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。當鋼管長度不能滿足現場要求時，采用活動支撐作頂撐。 扣件式鋼管支模架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，等材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。支模架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不

3、得發生破壞。 50100木方進場必須進行材質的驗收。彎曲大的、變形嚴重的不能使用，尤其是有節和斷裂的不能用于高支模中的梁底和板底。 b、作業條件： 在支模時，作業層必須滿鋪竹板做好防護，方可上人操作。 c、地面情況： 地面要求采用有100%的場地硬化，后用木板及木方支墊。四、模板支架計算1、梁模板及支架計算模板支架搭設高度為第一層4.5米，二至六層為2.8。基本尺寸為：梁截面 BD=,300500mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.60米，立桿的步距 ， h=1.50米。梁底增加2道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 一、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼

4、管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0000.5000.300=3.75 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.700+0.500)/ 0.500=1.638 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (1.000+2.000)0.5000.600=0.900 kN；2.方木楞的支撐力計算均布荷載 q = 1.225.500+1.21.638=32.566 kN/m；集中荷載 P = 1.40.900

5、=1.260 kN； 方木計算簡圖 經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為： N1=2.072 kN； N2=6.599 kN； N3=6.788 kN； N4=2.072 kN； 方木按照簡支梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.788/0.600=11.313 kN/m； 最大彎距 M =0.1

6、ql2= 0.111.3130.6000.600= 0.407 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.407106/83333.3 = 4.887 N/mm2； 方木的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.611.3130.600 = 4.073 kN；截面抗剪強度計算值 T = 34072.636/(250.000100.000) = 1.222 N/mm2；截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪強度計算滿足要求!方木

7、撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.6779.427600.0004 /(1009500.000416.667103)=0.209 mm 木方的最大撓度小于 600.0/250,滿足要求!3.支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照連續梁的計算如下一、計算簡圖 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.644 kN 中間支座最大反力Rmax=9.956； 最大彎矩 Mmax=0.236 kN.m； 最大變形 Vmax=0.072 mm； 截面應力 =0.2

8、36106/5080.0=46.494 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 二、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 三、扣件抗滑移的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.000 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=9.956 kN； 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，采用雙扣件。 四、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1

9、 =9.956 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12910.900=1.689 kN； N =9.956+1.689=11.644 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算

10、 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=11644.272/(0.203489.000

11、) = 117.303 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 117.303 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.381 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=11644.272/(0.381489.000) = 62.500 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 62.500 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安

12、全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.100 按照表2取值1.019 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.019(1.500+0.3002) = 2.497 m； Lo/i = 2497.263 / 15.800 = 158.000 ；長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.281 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=11644.272/(0.281489.000) = 84.742 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 84.742 N/mm2 小

13、于 f = 205.00滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 2、板模板及支架計算板支架搭設高度為4.5、2.8 米， 搭設尺寸為：立桿的橫距 b=0.90米，立桿的縱距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米。采用的鋼管類型為 483.50 。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 一、縱向支撐鋼管的計算: 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 w=5.08cm3 截面慣性矩 I=12.19cm4 1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.0000.2500.150 = 0.938

14、 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m): q12= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： q2 = (1.000 + 2.000)0.250 = 0.750 kN/m；2.強度計算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:靜荷載：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.20.938+1.20.088 = 1.230 kN/m；活荷載：q2 = 1.40.750 = 1.050 kN/m；最大彎距 Mmax =

15、 (0.1001.230+0.1171.050 ) 0.9002 = 0.199 kN.M；最大支座力計算公式如下: 最大支座力 N = ( 1.1 1.230 + 1.21.050)0.900 = 2.352 kN ；截面應力 = M/W= 0.199106/5080.0 = 39.200 N/mm2；縱向鋼管的計算強度為 39.200小于205.0 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = q11 + q12 = 0.938+0.088=1.025 kN/m；活荷載 q2 = 0.750 kN/m；三跨連續梁均布荷載作

16、用下的最大撓度V= (0.6771.025+0.9900.750)900.04/( 1002.060105121900.0 ) =3.753 mm；支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10 mm,滿足要求!二、橫向支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P取最大支座反力2.352kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.565 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.306 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.682 kN ；截面應

17、力 = 0.565106/5080.000=111.132 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算:扣件抗滑承載力設計值取 8.000 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.682 kN；單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!四、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.12912.300 = 1.588 kN；鋼管的自重計算參照扣

18、件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1500.9000.900 = 3.038 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.909 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4

19、NQ = 9.293 kN； 五、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.293 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算

20、 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.243； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.2431.7001.500 = 3.170 m；Lo/i = 3169.650 / 15.800 = 201.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.179 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9292.716/（0.179489.000） = 106.165

21、 N/mm2；立桿穩定性計算 = 106.165 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！公式(2)的計算結果：立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9292.716/（0.530489.000） = 35.856 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 35.856 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l

22、o = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.029 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.029(1.500+0.1002) = 2.174 m； Lo/i = 2174.380 / 15.800 = 138.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.357 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9292.716/（0.357489.000） = 53.231 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 53.231 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要

23、求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 六、構造要求 梁及樓板采用散拼模板，鋼管支撐體系為：梁立適管間距為600,板立管間距800800，水平管間距1600。從地面起200設掃地桿一道，立桿底墊500-2000250木墊板，增加單桿的承壓面積。每不大于6m間距設剪刀撐一道，支撐梁底部的水平桿在中間1/3部位，用雙扣件扣緊。梁高超過900的在梁中間應加工一道立桿，以增強對梁的支撐。 高支模架應按腳手架的要求施工，按規定在一定的位置用連墻桿拉結起來，不好埋拉結點的地方和混凝土柱拉結起來。 立桿的接頭必須采用對接扣件連接，應符合下列規定： 1）、立桿上的對接扣件應交錯布

24、置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于1/3步距。 2）、水平桿的立桿在支模頂層桿的搭接長度不應小于1000mm，應采用不小于3個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。 3）、縱橫向水平桿應按滿堂架的要求搭設，兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm。 4）、支模架不能和外架連接在一起，更不能以外架作為支模架使用，支模架應有獨立的整體性和穩定性。 5）、支模架的施工和驗收，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范進行施工和驗收（JGJ）1302001。 6）當梁模板支架立桿采用單根

25、立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。 7）滿堂架四邊與中間每隔三排支架，立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。 8）高于4m的模板支架，其兩端與中間，每4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。 七、支模模板及支架拆除 一）模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合相關規范后方可拆除。 3

26、、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。二）支架拆除 1、模板支架必須根據樓板混凝土齡期強度來判斷是否可以拆除。現場可根據同條件養護混凝土試壓件的強度，及相關規定來決定是否拆除模板支架。 2、拆架前，全面檢

27、查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 3、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 4、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 5、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 6、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 7、拆除時要

28、統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 12、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 13、嚴禁夜間拆除。八、安全措施及要求 1、 所有操作人員應進入現場后，應做好進場教育，并做好會議記錄，進行詳細的安全技術交底。 2、 架子工作業時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔。支模架作業下方不準站人，架子工不準在架子上打鬧、嬉笑。 3、 每一樓層支模架搭設完畢后，必須驗收合格后方可使用。 4、 高空作業遇六級以上大風時，應停止高空作業。 5、 及時收集氣象資料，并通知全體施工人員，便于安排工作和進一步采取措施。