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31層住宅樓土建工程高支模專項施工方案(68頁).doc

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31層住宅樓土建工程高支模專項施工方案(68頁).doc

1、xx高支模專項施工方案(新)目 錄一、工程概況- 1 -二、編制依據- 1 -三、施工準備- 1 -四、立柱基礎- 2 -五、支撐體系構造設計- 2 -六、支撐體系搭設和拆除要求- 3 -七、支撐體系檢查驗收- 4 -八、模板的施工- 4 -十、混凝土澆筑方法及有關注意事項- 7 -十一、模板的拆除- 7 -十二、技術質量保證措施- 8 -十三、安全文明施工- 9 -十四、應急預案- 11 -十五、高支模架設計計算書- 19 -十六、附圖- 44 -高支模施工方案一、工程概況本工程,由9幢單體組成,總建筑面積為104886.86,地下一層,地上為5棟17層和3棟25層.1棟31層。地下室層高為

2、6.2米,頂板厚度最厚為180mm,柱間框架主梁截面為600 mm900 mm(線荷載設計值為16.2KN/m),框架主梁跨度為8300mm。局部存在截面為250 mm2650 mm(線荷載設計值為19.87KN/m)和250 mm2950 mm (線荷載設計值為22.13KN/m)的上翻梁(具體見2-23軸交N-Y軸地下室頂板結構平面布置圖),線荷載超過15KN/m,屬于建設部規定的專家論證高支模范圍,需要編制專項方案指導現場施工,確保安全合理組織施工。二、編制依據1、廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法2、建筑施工安全檢查標準JGJ59-993、建筑工程荷載規范GB50009-20

3、014、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20015、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-20016、建筑施工高處作業安全技術規范7、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20028、xx市xxxx豪園項目三期A區6、7、8、9、10、11棟及B區紫荊街8、10、12棟主體總承包工程圖紙和施工組織設計。三、施工準備主要施工機械設備細目表序號機械或設備名稱型號規格數量單臺額定功率生產能力備注1塔吊QTZ80A、452KW6T自備2人貨電梯650KW自備3高速提升井架022KW自備4砼輸送泵HBT60360m3/h自備5卷揚機25.5KW自備6鋼筋切斷機GK-4

4、047.5KW6-40自備7交流電焊機BX-300F31023KVA自備8鋼筋彎曲機GJ7-4042.8KW6-40自備9閃光對焊機UN1-1001100KVA1000m2自備10砼攪拌臺JD500123.5KW50m3/h自備11插入式振動器HZ6-50201.1KW自備12平板式振動器PZ-5041.0KW自備13圓鋸機MJ105204.5KW自備14電刨MB10341.5KW自備15砂漿機UJZ-20083KW自備16潛水泵PQ-40203KW23.9m3/h自備17清洗噴槍1自備18高壓水泵1自備19全站儀NTS302(中文版)1精度2自備20經緯儀DT110L激光經緯儀2精度5自備2

5、1水準儀ATG1自動安平水準儀4精度0.7mm。自備四、立柱基礎 立桿基礎為地下室底板,底板厚度為500mm,混凝土采用C30,墊層厚200mm,采用C15素混凝土。搭設支模架時,在立桿下面墊木板(50厚的250X250墊板),保護地下室地面,并保證與之有良好接觸,根據計算書,立桿基礎完全能承受立桿的壓力。五、支撐體系構造設計為確保工程施工質量與安全,經過慎重研究并根據現場情況和工程結構布置,決定采用門式鋼管腳手架(規格為422.5mm)和扣件式鋼管(483.5mm)組合搭設支模架。1、高支模其搭設參數為:板底支撐采用門式鋼管腳手架系統(型號為B-1930及相應配件),規格為422.5mm。板

6、底門架排距為900 mm,同排跨距(中對中)為1830 mm。模板使用18mm厚膠合板,木方采用50*100mm,木方間距300mm。托梁采用483.5mm的雙鋼管,門式鋼管立桿與托梁連接采用鋼頂托,樓板按180mm厚計算。(3)高支模架體系高度按4.05m計算。2、支模架構造措施要求:1、 支架下必須設置墊板(50厚的250X250墊板),確保地基有足夠的承載力。2、可調托座安裝應與鋼管架立桿上下垂直,調節可調托座至支撐架要求的支撐高度,但可調托座的調節長度不得超過200mm。頂托使用483.5mm雙鋼管進行承載。3、模板支架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大

7、于200mm處的立桿上,橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4、門架之間按步距h=1.9m滿設雙向水平加強桿,并與門架立桿相交處扣接牢固,外圍水平桿設于立桿內側,其余縱橫向水平桿均分別設于立桿同側,以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接。5、支架在立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐(采用483.5mm鋼管),兩側與框架柱做剛性連接,加強支模架的剛度和穩定性。斜桿與地面的傾角在45o60o之間。剪刀撐斜桿的接長,采用搭接,搭接長不小于1m,且采用不小于2個扣件固接。中間每隔四排架立桿設置一道縱向剪刀撐,由底至頂連續設置。梁底部位設置一道豎向剪刀撐,且分層布置。6、各扣件螺栓均

8、采用測力矩扳手擰緊,使其扭力矩均控制在4065Nm。六、支撐體系搭設和拆除要求1、施工準備(1)、模板支架搭設前對員工進行技術和安全作業交底。(2)、對門式架、鋼管、扣件等進行檢查驗收,嚴禁使用不合格的材料。(3)、對支架的搭設場地進行清理工作。2、支架的搭設與拆除2.1搭設面積根據結構的實際尺寸搭設,特別是立柱位置定為準確,便于梁支撐受力均勻,工作平臺用腳手片滿鋪并用鐵絲扎緊。2.2扣件式鋼管采用483.5mm,門式鋼管腳手架采用422.5mm。不得采用銹蝕、裂紋、彎曲和起毛刺的鋼管。2.3扣件有直角扣件、回轉扣件和對接扣件。對接扣件,開口應朝下,以防雨水進入,扣件的擰緊程度適度。立桿垂直,

9、并必須采用對接。2.4 施工中應采取措施,防止砂漿、水泥等污物填塞頂托螺紋。2.5 交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸,因施工需要臨時局部拆卸時,施工完畢后應立即恢復。2.6 拆除時,應采用先搭后拆的施工順序,并采用可靠安全措施,嚴禁高空拋擲。七、支撐體系檢查驗收1對使用的支模架檢查以下內容:1.1查看門架材料產品質量合格證、質量檢驗報告。1.2檢查門架表面的平直度,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。1.3門架必須涂有防銹漆。1.4檢查廠家的生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。2支模架使用中,應定期檢查的內容。2.1檢查底座是否松動,立桿與底座是否

10、落空。2.2檢查扣件螺栓是否松動。2.3安全防護措施是否符合要求。3支模架的主要驗收內容3.1查看墊板是否晃動,檢查方法:觀察。3.2門架垂直度:用經緯儀或吊線和卷尺測量,每步架垂直偏差:不得大于H/1000,且不超過2mm;整體垂直偏差:不得大于H/600,且不超過50mm。3.4、門架水平度:用水平儀或水平尺測量,一跨距內水平架兩端高差:不得大于L/600,且不超過3mm;整體水平偏差:不得大于L/600,且不超過50mm。3.5扣件螺栓擰緊扭力矩為40-65N.m,用扭力扳手檢測。3.6剪力撐斜桿與地面的傾角45o60o,用角尺檢測。3.7其他未盡事宜按建筑施工門式腳手架安全技術規范JG

11、J128-2001的相關要求執行。八、模板的施工1、模板安裝前的準備工作模板安裝前作好模板的定位基準線,并以該軸線為起點,引出每條軸線,并根據軸線和施工圖用墨線彈出模板的內邊線、邊線和外側控制線,以便于模板的安裝和校正。作好標高測量工作用水儀把建筑物水平標高根據實際標高的要求,直接引測驗到安裝位置。進行找平工作。模板承墊底部應預先找平,以保證模板的位置正確,防止模板底部漏漿。可沿模板邊線用1:3水泥砂漿找平層。另外,在外墻、外柱部位,繼續安裝模板前,要設置模板承墊付條帶,并校正其平直。設置模板定位基準。墻體上部和柱模式可根據構件斷面尺寸切割一定長度鋼筋頭,點焊在預插筋上,作為模板定位筋,可以保

12、證鋼筋保護與模板位置的準確。按施工需用的模板及配件,對其規格、數量逐項清點檢查,未經修復的部件不得使用。經檢查合格后的模板,應按照安裝程序進行編號堆放。底層要加墊木,模板底層要墊離地面不小于10CM。豎向模板安裝的底面要平整,防止漏漿。在每次拆模之后,要清理模版,并刷水性脫模劑。2、模板的安裝:(1)總體施工的流程。(2)模板安裝的偏差應符合下表規定: 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠

13、尺和塞尺檢查(3)對跨度大于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板,其模板應按設計要求起拱,起拱高度宜為跨度的1/10003/1000。3、模板施工程序彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模安裝另一梁側模安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞和對拉螺桿復核梁模尺寸、位置梁模板自檢報質安科驗收報監理公司驗收澆筑混凝土養護模板拆除、清理、退場堆放。4、模板支設 (1)支架搭設前,在去柱下腳鋪設通長腳手板,并且樓層間的上下支柱在一條直線上。支架的支柱從邊垮一側開始,依次逐排安裝,同時安裝木楞及橫拉桿,其間距按模板設計的規定。(2)支架搭設完畢后,要認真檢查板下木楞與支柱連接及

14、支架安裝的牢固與穩定,根據給定的水平線,認真調節支模翼托的高度,將木楞找平。(3)對于拼縫大于1.5mm的縫隙用膠帶封貼。九、模板支撐體系的監測1、監測項目:支架沉降和位移。2、測點布設:在建筑物軸線2、8、14、22與軸線P、U、Y相交的12個點處,分別布設一個支架水平位移監測點、一個支架沉降觀測點。3、監測頻率:在澆筑混凝土全過程中實施監測,監測頻率不超過30分鐘一次。混凝土澆筑后連續一天監測,如無異常,即可停止。4、變形監測報警值:大梁底門架立桿沉降為8mm,梁水平位移為6mm。 5、變形監測控制值:大梁底門架立桿沉降為5mm,梁水平位移為4mm。6、監測過程中必須考慮人員的逃生路線。根

15、據監測點的布設,軸線U與軸線8、14的交點處的監測點,離支模架縱橫向邊跨距離最遠,一旦發生險情,人員的撤退路線考慮從監測點處沿軸線8、14向邊跨(Y軸)方向進行。十、混凝土澆筑方法及有關注意事項1、混凝土采用先澆柱,然后綁扎梁板鋼筋,最后澆筑板混凝土,并控制在600mm 厚一層進行混凝土澆筑。這樣,由于柱有一定的強度,可以增強模板支撐體的整體剛度和穩定性。2、混凝土澆筑過程應嚴格按方案程序進行,在支架下面要安裝照明燈,在安全員的監督下,派木工進行巡查,發現問題立即進行加固。如果支架沉降、位移達到報警值時,安全員應即報告現場施工負責人,現場施工負責人查明情況,采取必要的安全措施和加固措施。發現險

16、情,安全員、現場施工負責人要及時通知現場作業人員撤出危險范圍。十一、模板的拆除拆模條件:拆模時,以拆模試件到達的強度要求為拆模依據。后澆帶兩側要妥善加支撐。鋼筋混凝土結構強度條件(通過制作同條件度塊并作試驗來確定)結構類型結構跨度按設計的混凝土強度標準值的百分率表示()板2502,8758100梁、拱8758100懸臂構件100拆模操作:1、側模拆除:在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后,方可拆除。2、模板的拆除,必須執行混凝土結構工程施工及驗收規范(GB50204-2002)的有關條款。作業班組必須申請技術科批準后方可拆除。3、拆模應遵循先支后拆,后支先拆,先拆不承重的模板后拆

17、承重部分的模板;自上面下,支架先拆側向支撐,后拆豎向支撐等原則。對于此高支模模板的拆除應從中間開始向兩邊延伸。4、模板工程作業組織,應遵循支模與拆模統由一個作業班組招待作業。其好處是,支模就考慮拆模的方便與安全,拆模時,人員熟知情況,易找拆模關鍵點位,對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。5、模板拆除工藝填寫拆模申請單拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐拆除連接件分段片拆除樓板模板、木楞及支柱拆除底模板及支撐系統6、模板存放按照部平面布置位置堆放整齊,整形清理干凈并刷膠模劑。十二、技術質量保證措施嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目部專業檢“四檢制度”,確保模板安裝質量。混凝土澆筑必須安排在白天進

18、行,混凝土澆筑過程中應派專人46名看模,嚴格控制模板的位移和穩定性,一旦產生移位應及時調整,加固支撐。所有柱子模板拼縫,梁與柱等節點處均需用膠帶貼縫以確保混凝土漏漿。為防止模底爛根,放線后應用水泥砂漿找平并加墊海棉條。梁、板模安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度,模板接縫寬度,模板高度,脫模劑涂刷等的準確性,嚴格控制預拼模板精度。拼裝精度要求:項目允許偏差檢驗方法軸線位置5鋼尺檢驗底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查每層主軸線和分軸線放

19、線后,規定負責測量記錄員及時記錄平面尺寸測量數據,并要及時墻、柱、剪力墻體的成品尺寸,目的是通過分析墻體和柱子的垂直度誤差,并根據數據分析原因,將問題及時反饋到生產責任人,及時進行調整和糾正。模板的脫模劑要使用水性脫模劑,以防污染鋼筋。模板安裝前必須檢查所有預埋,預留是否正確,水電,暖通等工種和安裝是否及時,并通過業主和監理公司檢查合格后方可封模。樓面模板安裝后必須與鋼筋工種配合,保證鋼筋人員正常工作。嚴格按照技術科要求的技術交底進行操作,杜絕違章操作。模板安裝完畢后必須先自檢后互檢并經質檢員和監理公司確認后方可進入下道工序施工。預埋件允許差表(mm):項目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、

20、預埋孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置5外露長度+10,0中心線位置2外露長度+10,0預留洞中心線位置10尺寸+10,0當梁板跨度4m時,模板應起拱,本工程主梁起拱高度為梁跨的1-3/1000。對銹蝕、壓扁、裂縫等材料杜絕進場。拆模時,以技術科下發的指令書為拆模依據。十三、安全文明施工1、進入現場的施工作業人員必須接受三級教育、經考試合格辦理上崗資格證,方可上崗操作。2、所有作業人員必須參加施工現場周一安全活動和施工現場統一組織的安全教育活動。3、作業人員必須嚴格遵守勞動保護規定,正確佩帶和使用個人防護用品。4、作業人員必須嚴格執行安全技術交底和班長班前講話要求。5、交叉作業時,要有可靠的防護

21、措施,不得傷害他人,也避免被他人傷害。6、任何作業人員不得擅自拆動施工現場的腳手架、防護設施、安全標志和警告牌,如必須拆動時須經施工負責人允許后方可。7、作業人員不得隨意拋撒施工垃圾和排放污水等人為造成環境的污染。8、作業人員除必須執行作業時間限制以處,在作業過程中應自覺減少和消除噪音。9、作業人員除支持文明施工,個人行為要適應CI形象管理要求。10、拆除樓板頂架時應一邊支撐一邊拆模板,禁止一次性拆完支撐。11、登高作業時,各種配件應放在工具箱或袋中,嚴禁放在模扳或腳手架上,各種工具應系在操作人員身上或放在工具袋中,不得掉落。12、裝拆模板時,上下要有人接應,隨拆隨運轉,并應把活動的部件固定牢

22、靠,嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。13、裝拆施工時,除操作人員外,下面不得站人。高處作業時,操作人員要帶安全帽。14、圓盤鋸必須有護罩,分料尺柄有靠山。操作前應檢查據片是否上緊,鋸盤有無裂口。15、操作者應站在鋸片一側,手背不得跨越鋸片。16、接料應出鋸片15cm,不得用手硬拉。17、小于20cm的短料不得上鋸,應使用推棍。18、超過鋸片半徑的木料,禁止上鋸,截料應設截具。19、手持電動鋸時應按料厚調整鋸切深度,禁止架在腿上鋸切。20、按鋸片齒數劃分鋸切與截料的功能,不得混用。21、鋸片護罩必須完好,鋸片連續斷齒兩個以上不得使用。22、平刨必須設置刨口保護裝置或采用機械自動送料。23、多用木工機械

23、使用時只準使用其中一種功能,并將其他功能的傳動皮帶拆除。24、現場嚴禁吸煙。25、模板存放時應當滿足自穩角的要求。兩塊模板應當采取板面對板面的存放方法。長期存放時,應將模板聯成整體。26、模板起吊前,應檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊環是否完整有交,并應先拆除一切臨時支撐,經檢查無誤后方可起吊。模板起吊前應將吊車位置調整適當,做到穩起穩落,就位準確,禁止用人力推、拉模板。嚴防模板大幅度擺動或倒其他模板。27、施工中,必須搭設安全網和防護網,防護網應隨墻體逐上升,并高出作業面1米以上。安全網可固定在二層搭設。28、模板的存放場地必須平整夯實,堆放模板處嚴禁坐人或逗留。29、當風力為5級時,僅

24、許吊裝1-2層模板和構件。當風力超過5級時,應停止吊裝。30、大模板就位安裝后,為便于澆筑混凝土,兩道墻模板平臺間應搭設臨時走道,嚴禁人員從外墻板上通過。十四、應急預案1、應爭救援指揮領導小組的組成、職責及分工: 姓名職務分工聯系電話俞永新組 長負責聯系救護車輛俞新浩副組長負責指揮人員搶救鄭茂瓊組 員負責現場搶救傷員86358556梁煥明組 員負責現場搶救傷員姚富華組 員負責現場搶救傷員2、事故預防措施2.1模板坍塌措施事故預防措施1)、現場技術負責人應對施工人員進行技術、質量、安全的交底。嚴格按模板裝拆施工方案及有關國家、行業、地方的技術標準、規范、規程進行施工。施工過程應做好自檢、工序交接

25、等,使工程質量和安全得以控制。2)、模板裝拆必須按施工方案進行,嚴禁任意變動。3)、采用高支模方法,其支撐結構必須有足夠的強度和剛度,并必須有施工設計計算。4、在高處復雜結構裝拆模板,尚應設警示牌標識,嚴禁非作業人員進入作業區,并設專人監護,防止傷及行人。5)、裝拆模板時,2m以上高處作業必須有可靠的立足點,并有相應的安全防護措施。6)、安裝上層樓板及支架時,下層樓板砼強度必須達到1.2MPa以后,才能上料具,料具要分散堆放,不得過分集中。模板上材料應堆放均勻,并不得超過施工方案的規定。下層樓板結構的強度必須達到能承受上層支模系統和新澆筑混凝土的重量以后,才能進行澆筑混凝土樓板,否則下層樓板結

26、構的支撐系統不能拆除。7)、支模系統在安裝過程中,必須設置臨時固定設施,嚴防傾覆。如遇途中停歇,應將就位的支頂、模板聯結穩固,不得空架浮擱。8)、模板作業面的預留孔洞和臨邊應進行安全防護,上下交叉作業應采取有效的安全防護措施。9)、內墻柱模板安裝高度超過2.5m時,應搭設臨時腳手架施工,作業人員不得從模板支撐系統爬上爬下。10)、模板搭設、拆除和混凝土澆筑期間,無關人員不得進入支模底下,并由安全員在現場監護。11)、混凝土澆筑時,應派專人監察模板及其支撐系統的變形情況,如發現異常現象時應立即暫停施工,迅速疏散人員,待采取措施進行調整或加固后,方可繼續作業。12)、模板拆除前必須有混凝土強度報告

27、,強度達到規定要求后方可進行拆模審批和模板拆除工作。13)、拆除鋼模板一般采用長撬杠,嚴禁操作人員站在正拆除的模板下。在拆除樓板模板時,要注意防止整塊模板掉下,尤其是用定型模板做平臺模板時更要注意。14)、拆模間歇時應將松開的部件和模板運走,不得留有未拆除的懸空模板,防止墜下傷人。有計劃清理拆除下來的材料,保持出入口暢通,嚴禁阻塞通道。2.2 火災事故預防措施1)、施工現場防火工作必須認真貫徹“預防為主,防消結合”的方針,立足于自防自救,實行“誰主管,誰負責”的原則。2)、施工現場的防火機構施工現場實行層級管理,落實各級消防安全責任人(管理人),各負其責,項目經理是施工現場消防安全責任人,全面

28、負責現場的防火工作。各部門負責人、生產班(組)長是本部門、班(組)消防安全責任人,負責本部門、班(組)的消防工作。(1)施工現場成立防火領導小組,由消防安全責任人任組長,成員由生產、質技、保衛、行政(后勤)、材料、宣傳部門和各生產班(組)的消防安全責任人組成。(2)施工現場按參加施工總人數千人以上的百分之十,千人以下的按百分之十五的比例組建義務消防隊。義務消防隊隊長由現場消防安全責任人任命,義務消防隊下設滅火組、引導疏散組、物資疏散組、救護組、維護秩序組。各司其責。a、滅火組:當接到著火報警,應迅速趕赴著火點進行滅火。b、引導疏散組:當火災發生后,引導火災現場人員迅速疏散至安全地方,配合公安消

29、防隊滅火。c、物資疏散組:當火災發生后,搶救轉移物資和火災后物資清點。d、救護組:對因火災引起有毒氣體,采取防中毒措施,對因火災,滅火過程中受傷人員的搶救、護理。e、維護秩序組:當火災發生后,負責維持現場的治安秩序和保護火災現場。3)、施工項目應當對職工進行經常的防火宣傳教育普及消防知識,增強消防觀念,自覺遵守各項防火規章制度,4)、抓好檢查制度的落實。5)、在施工過程需要動火,必須辦理動火審批手續,落實動火作業“八不、四要、一清”的防火措施,才可動火。動火后,要進行檢查驗收。6)、嚴格吸煙管理,施工現場應設立吸煙區,配置相應設施,嚴禁在非吸煙區吸煙。7)、現場存放易燃,易爆化學危險物品,必須

30、按規定經上級有關主管部門審批同意后,才可存放,嚴格控制存放數量,并落實防火措施。8)、按規定配備消防器材,高層建筑,重點工程必須按建筑施工安全檢查標準JGJ5999要求設立臨時消防供水系統,做到與施工同步進行,臨時消防供水系統高壓水泵設專線供電、供水管直徑不小于50mm,每層應設置消防結口,從第四層起每隔一層,配備一條長度為20m的消防水帶及配置水槍。9)、電線架設、電器設備的安裝要符合技術規程的要求,并由持有電工證的電工架設安裝,嚴禁在外腳手架上架設電線及亂拉亂接電線。10)、易燃雜物要及時清運,不宜長時間堆放在施工現場和宿舍附近,消防通道要保持暢通無阻。2.3觸電事故預防措施 1)、根據安

31、全用電“裝得安全,拆得徹底,用得正確,修得及時”的基本要求,為防止發生觸電事故,在日常施工(生產)用電中要嚴格執行有關用電的安全技術“規范”、“規程”。2)、嚴格執行特種作業人員的培訓,考核制度。現場電工必須經過培訓和考核合格,并持有效的特種操作證上崗。3)、臨電施工組織設計必須針對電源的實際情況和施工現場用電設置的分布進行編制,并經公司技術部門審核,總工批準。4)、施工現場必須采用三相五線制,其專用的中性點直接接地的電力線路中必須采用TN-S接零保護系統。5)、現場布線時必須按施工組織設計進行敷設,竣工后經測試合格后才能通電。并做好驗收記錄。6)、施工現場所有用電設備,必須在設備負荷線的首端

32、處設置漏電保護裝置。7)、漏電保護器的選擇應符合國際GB 6829-96漏電電流動作保護器(剩余電流動作保護器)的要求,開關箱內的漏電保護器其額定漏電動作電流應不大于30 mA ,額定漏電動作時間應小于0.1S。使用于潮濕和有腐蝕介質場所的漏電保護器應采用防濺型產品。其額定漏電動作電流應不大于15mA,額定漏電動作時間應小于0.1S。8)、現場電工必須做好現場日常的檢查、檢測并做好記錄。9)、非電工嚴禁接拆電氣線路、插頭、插座、電氣設備、燈具等。10)、根據不同的環境,正確選用相應額定值的安全電壓作為供電電壓。11)、帶電體之間、帶電體與地面之間、帶電體與其他設施之間、工作人員與帶電體之間必須

33、保持足夠的安全距離,距離不足時,應采取有效的措施進行隔離防護。12)、在有觸電危險的處所或容易產生誤判斷、誤操作的地方,以及存在不安全因素的現場,設置醒目的文字或圖形標志,提醒人們識別、警惕危險因素。13)、采用適當的保護接地措施,將電氣裝置中平時不帶電,但可能因絕緣損壞而帶上危險的對地電壓的外露導電部分(設備的金屬外殼或金屬結構)與大地作電氣連接,減輕觸電的危險。2.4高處墜落事故預防措施1)、上崗前應依據有關規定進行專門的安全技術簽字交底,向施工人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具,作業人員應按規定正確佩戴和使用。2)、所有高處作業人員應接受高處作業安全知識的教育,特種高處作業

34、人員應持證上崗。3)、凡身體不適合從事高處作業的人員不得從事高處作業。從事高處作業的人員要按規定進行體檢和定期體檢,合格后方可上崗。4)、各類安全警示標志按類別、有針對性地、醒目地張掛于現場各相應部位。對洞口臨邊等施工現場的危險區域設置醒目標準的安全防護設施、安全標志。5)、高處作業之前,由施工單位工程負責人組織有關人員進行安全防護設施逐項檢查及驗收,驗收合格后,方可進行高處作業。防護欄桿以黃黑或紅白相間條紋標示,蓋板及門以黃或紅色標示。6)、高處作業工程應按相關規定編制施工專題方案,經有關部門審核批準后,方能施工。7)、嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。8)、作業人員嚴禁互相打鬧,以免失足發生

35、墜落危險。9)、邊長大于250mm,小于1500mm的預留洞口采用貫穿于混凝土板內的鋼筋構成防護網,面用木板作蓋板加砂漿封固;邊長大于1500mm的洞口,四周設置防護欄桿并圍密目式(2000目)安全網,洞口下張掛安全平網。10)、施工使用的臨時梯子要牢固,踏步300-400mm,與地面角度成60-70度,梯腳要有防滑措施,頂端捆扎牢固或設專人扶梯。11)、因作業必須臨時拆除或變動安全防護設施時,必須經施工負責人同意,并采取相應的可靠措施,作業后應立即恢復。2.5 機械傷害事故預防措施1)、特種作業操作人員需體檢合格(即無妨礙作業的疾病和生理缺陷),同時經過專業培訓并取得主管部門頒發的操作證方可

36、上崗。2)、操作人員進入作業地點前,施工技術人員應向操作人員進行施工任務和安全技術措施交底,操作人員應熟悉作業環境和施工條件,聽從指揮、遵守現場安全規章制度。3)、操作人員應遵守機械有關保養規定,認真及時做好各級的保養工作,保持機械完好。4)、在工作中操作人員和配合作業人員必須按規定穿戴勞動保護用品。如長發應束緊不得外露,高處作業必須系安全帶等。5)、操作人員必須按照機械出廠說明書規定的使用條件和技術性能,正確操作和合理使用,嚴禁超負荷作業或任意擴大使用范圍。6)、機械上的各種安全防護裝置及指示、儀表、報警自動報警信號等裝置應完好齊全,有缺損時應及時停用并修復,安全防護裝置不完整或已失效的機械

37、不得使用。7)、機械不得帶病運轉,運轉中發現不正常現象時,應先關閉電源,待排除故障后方可使用。8)、新機或經過大修或技術改造的機械,必須按出廠使用說明書或改造后的使用說明書的要求和現行國家標準建筑機械技術試驗規程(JGJ34)進行測試和試運轉,并符合建筑機械使用安全技術規程方可投入使用。9)、停用一個月以上或封存的機械應認真做好停用或封存前的保養工作,并做好預防風沙、雨淋、水泡、銹蝕等措施。10)、機械集中停放的場所應有專人看管,并設置消防器材;空氣壓縮機房、發電機房等易發生危險的場所應在危險區域界限設置圍欄和警告標志,未經批準的人員不得入內;挖掘機、起重機、打樁機等重要作業區域,必須設置警示

38、標志及按規定落實安全措施。11)、各類型的機械使用前,必須檢查其潤滑部位的油路是否暢通,特別是液壓系統,其壓力表是否正常,密封環是否有效,剎車是否處于正常工作狀態。12)、切削機械必須控制刀具的進刀量,應按需切削的工件來調整其進刀量 (按技術說明書的要求調整)。13)、電焊機必須有二次空載降壓保護器,初級、次級的防護罩必須齊全有效,焊機導線要具有良好的絕緣,絕緣電阻不少于1M。14)、所有建筑施工機械(包括大型設備、金屬加工設備)必須建立并做好臺帳,維修檔案,自檢記錄檔案。2.6 物體打擊事故預防措施1)、作業前,針對物體打擊事故頻發的部位,對有關施工人員進行安全交底教育,使每個人在思想上、行

39、動上做好安全防范。2)、施工人員進入施工現場必須按規定配帶安全帽。應在規定的安全通道內出入和上下,不得在非規定通道位置行走。進行交叉作業時要做好安全預防措施。3)、每天班后對臨邊處各種散件進行清理放好,安全通道上方應搭設雙層防護棚,防護棚使用的材料要能防止高空墜落物穿透。4)、臨時設施的蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。5)、邊長小于或等于250mm的預留洞口必須用堅實的蓋板封閉,用砂漿固定。6)、施工作業過程一般常用工具必須放在工具袋內,物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩,不得放在臨邊及洞口附近,并不可妨礙通行。7)、高空安裝起重設備或垂直運輸機具,要注意零部件落下傷人。

40、8)、吊運一切物料都必須由持有司索工上崗證人員進行綁碼,散料應用吊籃裝置好后才能起吊。9)、拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。10)、高處拆除作業時,對拆卸下的物料、建筑垃圾要及時清理和運走,不得在走道上任意亂放或向下丟棄。3、事故可能發生情況及應急措施:3.1、當發生模板坍塌時,采取以下措施:1)由于在澆筑砼過程時造成的坍塌情況,首先要明確傷員的具體位置、傷員的受傷情況及受傷人數,立即組織切實可行的機械設備進行救援(如動用塔吊將坍塌位置的鋼筋網吊起;使用鋼筋切割機或焊機將鋼筋割斷),避免鋼筋夾著傷員,如果傷員被砼漿包著,應立即進行人手清理,先進行眼、口、鼻的清理,保持氣道

41、的通暢,再救人。2)由于拆除模板時造成的坍塌情況,立即查明受傷的人員數量,同時進行相鄰危險區域的支護加固,以確保救援人員的安全,迅速將坍塌下來的材料用人手逐一清除,禁止用機械搬運材料,以免二次傷害傷員。3)對現場救出的傷員進行下列的急救處理:如肢體受傷,可用夾板等簡單托持傷肢,對傷肢進行降溫,盡量避免局部熱缺血,傷肢不應抬高,按摩或熱敷如擠壓部位有開放創傷及活動出血者,應立即止血,但避免加壓,除有大血管斷裂外不用止血帶,并立即送往醫院進行急救。4)在坍塌事故中傷員被救出后,必須對該范圍設置危險區域警示標志,設專人監護,保護事故現場,待事故調查小組及上級有關部門進行現場堪察鑒定同意解封后,才能進

42、行恢復施工,并應密切進行對相鄰模板的檢測。3.2、發生火災事故時,現場救援專業人員立即用干粉滅火器滅火,并報告項目部領導指揮人員立即到現場指揮,組織非應急人員疏散.在火勢擴大蔓延時,立即尋求第三方救助,拔打119,并組織搶救財產和保護現場.3.3、發生觸電情況,采取的應急措施:發現有人觸電時,應立即切斷電源或用干木棍、竹竿等絕緣物把電線從觸電者身上移開,使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者,應讓其在通風處休息一會,觀察病情變化。對已失去知覺者,仰臥地上,解開衣服等,使用呼吸不受阻礙,對心跳呼吸停止的觸電者,應立即進行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進行搶救。3.4、發生墜落情況,采取的應急措施:一旦發

43、現有墜落的傷員,首先不要驚慌失措,要注意檢查傷員意識反應、瞳孔大小及呼吸、脈搏等,盡快掌握致命傷部位,同時及時與120或附近醫院取得聯系,爭取急救人員盡快趕來現場。對疑有脊柱炎和骨盆骨析的傷員,這時千萬不要去輕易搬運,以免加重傷情。在對傷員急救進,要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。對有頜面損傷的傷員,應及時取掉傷員的假牙和凝血塊,清除口腔中的分泌物,保持呼吸道的暢通,將傷員的頭面向一側,同時松解傷員的衣領扣,對疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員,切忌填塞,以防止顱內感染而危及生命,對于大血管損傷的傷員,這時應立即采取止血的方法,使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血。3.5、發生物體打擊事故,應

44、采取以下措施:1)應馬上組織搶救傷者脫離危險現場,以免再發生損傷。2)在移動傷員時,應保持頭、頸、胸在一直線上,不能任意旋曲。若伴頸椎骨折,更應避免頭頸的擺動,可用“頸托”圍住頸部,以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質。3)如傷員有出血,應立即止血。遇呼吸、心跳停止者,應立即進行人工呼吸,胸外心臟擠壓,胸部傷的胸骨、肋骨骨折、四肢的骨折也要包扎固定。4)若處于休克狀態的要讓其安靜、保暖、平臥、少動,并將下肢抬高約20度左右,盡快送醫院進行搶救治療。5)如果出現顱腦損傷,必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥,面部轉向一側,以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入,發生喉阻

45、塞。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現,創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口,用繃帶或布條包扎后,及時送就近有條件的醫院治療。6)同時要防止傷口污染,在現場,相對清潔的傷口,可用浸有雙氧水的敷料包扎。污染較重的傷口,可簡單清除傷口表面異物,剪除傷口周圍的毛發。但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等,再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。3.6、當發生機械傷害事故,應立即切斷動力電源,首先搶救傷員,根據傷員的傷害情況,采取相應的急救辦法:1)如遇有創傷性出血的傷員,應迅速包扎止血,使傷員保持在頭低腳高的臥位,并注意保暖。當手前臂、小腿以下位置出血,應選用橡膠帶或布帶或

46、止血紗布等進行綁扎止血。2)傷員遇呼吸、心跳停止者,應立即進行人工呼吸,胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員可用拇指壓人中、內關、足三里等,以提升血壓穩定病情,讓其安靜、保暖、平臥、少動,并將下肢抬高約20度左右,盡快送醫院進行搶救治療。3)出現顱腦損傷,必須保持呼吸道暢通。昏迷者應平臥,面部轉向一側,以防舌根下墜或分泌物瘀血、嘔吐物吸入,發生喉阻塞。如有異物可用手指從口角一邊插入摸至另一邊將異物勾出。遇有凹陷骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現,創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口,用繃帶或布條包扎后,及時送鄰近的醫院治療。4)發現脊椎受傷者,創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口,用繃帶或布條包扎。移動時

47、,將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上,以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱,導致死亡。搶救脊椎受傷者,移動過程中,嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。5)發現傷者手足骨折,不要盲目移動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定,使斷端不再移位或刺傷肌肉,神經或血管。固定方法:以固定骨折處上下關節為原則,可就地取材,用木板、竹板等,在無材料的情況下,上肢可固定在身側,下肢與提側下肢縛在一起。6)如機械對人體的切割傷。當手指被切離身體時,一定要保護好斷端和傷員一起送到醫院進行醫療,7)動用最快的交通工具或其他措施,及時把傷者送往鄰近醫院搶救,運送途中應盡量減少顛簸。同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口

48、的情況。4、報警聯絡方式:a、火警電話:119b、急救電話:120c、中山人民醫院電話:0760-8629727十五、高支模架設計計算書 1. 180mm厚樓面模板支架體系安全計算計算的腳手架搭設高度為6.2米,門架型號采用MF1219,鋼材采用Q235。 搭設尺寸為:門架的寬度 b = 1.22米,門架的高度 h0 = 1.93米,步距1.95米,跨距 l = 1.83米。 門架 h1 = 1.54米,h2 = 0.08米,b1 = 0.75米。 門架立桿采用42.02.5mm鋼管,水平加強桿采用48.03.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.90m,梁底木方距離300mm。 梁底木方截面寬

49、度75mm,高度75mm。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 1立桿;2立桿加強桿;3橫桿;4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 一、樓板底木方的計算 木方按照簡支梁計算,木方的截面力學參數為 1.荷載的計算: (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m): q1 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0.3400.300=0.102kN/m (3)活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(kN/m): 經計算得到,活荷載標準值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 經計算得到,木方荷載計算值 Q =

50、 1.2(1.350+0.102)+1.40.600=2.582kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.311kN N2=2.778kN N3=2.212kN N4=2.212kN N5=2.778kN N6=1.311kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.778kN 經過計算得到最大變形 V= 1.8mm 木方的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.507.507.50/6 = 70.31cm3; I = 7.5

51、07.507.507.50/12 = 263.67cm4; (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.332106/70312.5=4.72N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.839/(27575)=0.490N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =1.8mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求! 二、樓板底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算

52、單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 9.304kN 經過計算得到最大變形 V= 0.9mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3; 截面慣性矩 I = 24.38cm4; (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.799106/1.05/10160.0=74.90N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.

53、9mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容: (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內,每步架高內的構配件及其重量分別為: 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.333kN 經計算得到,每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.333 / 1.950 = 0.171kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附

54、件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管,按照4步4跨設置,每米高的鋼管重計算: tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管,按照1步1跨設置,每米高的鋼管重為 0.038(11.830)/(11.950)=0.036kN/m 每跨內的直角扣件1個,旋轉扣件1個,每米高的鋼管重為0.014kN/m; (10.014+10.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m; 每米高的欄桿重量為0.010kN/m; 經計

55、算得到,每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.186kN/m 經計算得到,靜荷載標準值總計為 NG = 0.356kN/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力3.320kN,3.320kN 第2榀門架兩端點力9.304kN,9.304kN 第3榀門架兩端點力9.304kN,9.304kN 第4榀門架兩端點力3.320kN,3.320kN 經計算得到,托梁傳遞荷載為 NQ = 18.608kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NG

56、H + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值,NG = 0.356kN/m; NQ 托梁傳遞荷載,NQ = 18.608kN; H 腳手架的搭設高度,H = 6.2m。 經計算得到,N = 1.20.3566.200+18.608=21.260kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值,N = 21.26kN; Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN); 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到,=0.337; k 調整系數,k=1.13; i 門架立桿的換算截面回轉半徑,i=1.53cm;

57、 I 門架立桿的換算截面慣性矩,I=7.21cm4; h0 門架的高度,h0=1.93m; I0 門架立桿的截面慣性矩,I0=6.08cm4; A1 門架立桿的凈截面面積,A1=3.10cm2; h1 門架加強桿的高度,h1=1.54m; I1 門架加強桿的截面慣性矩,I1=1.42cm4; A 一榀門架立桿的毛截面面積,A=2A1=6.20cm2; f 門架鋼材的強度設計值,f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為0.8。 經計算得到,Nd= 0.842.790=34.232kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!五、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg

58、 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2),p = N/A;p = 340 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN);N = 21.26 A 基礎底面面積 (m2);A = 0.0625(按50mm厚的墊木(250mmX250mm)計算) fg 地下室底板承載力設計值 (kN/m2)按C30混凝土抗壓設計值計算;fg = 14.3N/mm2=14300 kN/m2 立桿基礎承載力的計算滿足要求! 2、250mm2950mm梁模板支架體系安全計算計算的腳手架搭設高度為6.2米,門架型號采用MF1219,鋼材采用Q235。 搭設尺寸為:門架的寬度 b = 1.22米,門架的高度 h

59、0 = 1.93米,步距1.95米,跨距 l = 1.83米。 門架 h1 = 1.54米,h2 = 0.08米,b1 = 0.75米。 門架立桿采用42.02.5mm鋼管,水平加強桿采用48.03.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.45m,梁底木方距離100mm。 梁底木方截面寬度75mm,高度75mm。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 1立桿;2立桿加強桿;3橫桿;4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 一、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.荷載的計算: (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m): q1 = 25.0002.9500.100=7.375kN/m

60、 (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0.3400.100(22.950+0.250)/0.250=0.836kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m): 經計算得到,活荷載標準值 q3 = 2.0000.100=0.200kN/m 經計算得到,木方荷載計算值 Q = 1.2(7.375+0.836)+1.40.200=10.134kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.267kN N2=1.267kN 經過計算得到最大彎矩 經

61、過計算得到最大支座 F= 1.267kN 經過計算得到最大變形 V= 3.7mm 木方的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.507.507.50/6 = 70.31cm3; I = 7.507.507.507.50/12 = 263.67cm4; (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.693106/70312.5=9.86N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.266/(27575)=0.338N/mm2 截面抗

62、剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =3.7mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求! 二、梁底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 7.212kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3; 截面慣性矩 I = 24.3

63、8cm4; (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.315106/1.05/10160.0=29.53N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.1mm 頂托梁的最大撓度小于450.0/400,滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容: (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內,每步架高內的構配件及其重量分別為: 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 連接棒

64、2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.333kN 經計算得到,每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.333 / 1.950 = 0.171kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管,按照4步4跨設置,每米高的鋼管重計算: tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管,按照1步1跨設置,每米高的鋼管重為 0.038(11.830)/(11.950)=0.036kN/m

65、 每跨內的直角扣件1個,旋轉扣件1個,每米高的鋼管重為0.014kN/m; (10.014+10.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m; 每米高的欄桿重量為0.010kN/m; 經計算得到,每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.186kN/m 經計算得到,靜荷載標準值總計為 NG = 0.356kN/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力2.135kN,2.135kN 第2榀門架兩端點力7.212kN,7.212kN 第3榀門架兩

66、端點力2.135kN,2.135kN 經計算得到,托梁傳遞荷載為 NQ = 14.425kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值,NG = 0.356kN/m; NQ 托梁傳遞荷載,NQ = 14.425kN; H 腳手架的搭設高度,H = 6.2m。 經計算得到,N = 1.20.3566.200+14.425=17.077kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值,N = 17.08kN; Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN); 一榀門架的穩定承

67、載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到,=0.337; k 調整系數,k=1.13; i 門架立桿的換算截面回轉半徑,i=1.53cm; I 門架立桿的換算截面慣性矩,I=7.21cm4; h0 門架的高度,h0=1.93m; I0 門架立桿的截面慣性矩,I0=6.08cm4; A1 門架立桿的凈截面面積,A1=3.10cm2; h1 門架加強桿的高度,h1=1.54m; I1 門架加強桿的截面慣性矩,I1=1.42cm4; A 一榀門架立桿的毛截面面積,A=2A1=6.20cm2; f 門架鋼材的強度設計值,f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為0

68、.8。 經計算得到,Nd= 0.842.790=34.232kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!五、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2),p = N/A;p = 273 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN);N = 17.08 A 基礎底面面積 (m2);A = 0.0625(按50mm厚的墊木(250mmX250mm)計算) fg 地下室底板承載力設計值 (kN/m2)按C30混凝土抗壓設計值計算;fg = 14.3N/mm2=14300 kN/m2 立桿基礎承載力的計算滿足要求! 3、600

69、mm900mm梁模板支架體系安全計算計算的腳手架搭設高度為5.3米,門架型號采用MF1219,鋼材采用Q235。 搭設尺寸為:門架的寬度 b = 1.22米,門架的高度 h0 = 1.93米,步距1.95米,。 門架 h1 = 1.54米,h2 = 0.08米,b1 = 0.75米。 門架立桿采用42.02.5mm鋼管,水平加強桿采用48.03.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.45m,梁底木方距離150mm。 梁底木方截面寬度75mm,高度75mm。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 1立桿;2立桿加強桿;3橫桿;4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 計算中考慮梁

70、兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.0000.1800.5000.150=0.405kN。 一、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.荷載的計算: (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m): q1 = 25.0000.9000.150=3.375kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0.3400.150(20.900+0.600)/0.600=0.204kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m): 經計算得到,活荷載標準值 q3 = 2.0000.150=0.300kN/m 經計算得到,木方荷載計算值

71、 Q = 1.2(3.375+0.204)+1.40.300=4.715kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.819kN N2=1.819kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 1.819kN 經過計算得到最大變形 V= 4.6mm 木方的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.507.507.50/6 = 70.31cm3; I = 7.507.507.507.50/12 = 263.67cm4; (1)木方抗彎強度計

72、算 抗彎計算強度 f=0.776106/70312.5=11.04N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.819/(27575)=0.485N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =4.6mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求! 二、梁底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0

73、.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 6.951kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3; 截面慣性矩 I = 24.38cm4; (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.326106/1.05/10160.0=30.56N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.1mm 頂托梁的最大撓度小于450.0/400,滿足要求! 三、門架荷載標準值

74、作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容: (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內,每步架高內的構配件及其重量分別為: 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.333kN 經計算得到,每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.333 / 1.950 = 0.171kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管,按照4步4跨

75、設置,每米高的鋼管重計算: tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管,按照1步1跨設置,每米高的鋼管重為 0.038(11.830)/(11.950)=0.036kN/m 每跨內的直角扣件1個,旋轉扣件1個,每米高的鋼管重為0.014kN/m; (10.014+10.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m; 每米高的欄桿重量為0.010kN/m; 經計算得到,每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.1

76、86kN/m 經計算得到,靜荷載標準值總計為 NG = 0.356kN/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力2.025kN,2.025kN 第2榀門架兩端點力6.951kN,6.951kN 第3榀門架兩端點力2.025kN,2.025kN 經計算得到,托梁傳遞荷載為 NQ = 13.901kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值,NG = 0.356kN/m; NQ 托梁傳遞荷載,NQ = 13.901k

77、N; H 腳手架的搭設高度,H = 5.3m。 經計算得到,N = 1.20.3565.300+13.901=16.168kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值,N = 16.17kN; Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN); 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到,=0.337; k 調整系數,k=1.13; i 門架立桿的換算截面回轉半徑,i=1.53cm; I 門架立桿的換算截面慣性矩,I=7.21cm4; h0 門架的高度,h0=1.93m; I0 門架立桿的截面慣性矩,I0=6.

78、08cm4; A1 門架立桿的凈截面面積,A1=3.10cm2; h1 門架加強桿的高度,h1=1.54m; I1 門架加強桿的截面慣性矩,I1=1.42cm4; A 一榀門架立桿的毛截面面積,A=2A1=6.20cm2; f 門架鋼材的強度設計值,f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為0.8。 經計算得到,Nd= 0.842.790=34.232kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!五、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2),p = N/A;p = 258 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN

79、);N = 16.17 A 基礎底面面積 (m2);A = 0.0625(按50mm厚的墊木(250mmX250mm)計算) fg 地下室底板承載力設計值 (kN/m2)按C30混凝土抗壓設計值計算;fg = 14.3N/mm2=14300 kN/m2 立桿基礎承載力的計算滿足要求! 4、250mm2950mm梁側模板計算一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度250mm,高度2950mm,兩側樓板高度180mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距200mm,內龍骨采用7575mm木方,外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置6道,在斷面內水平間距300+500+500+500+500

80、+300mm,斷面跨度方向間距400mm,直徑16mm。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t 新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h; T 混凝土的入模溫度,取20.000; V 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h; H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取2.950m; 1 外加劑影響修正系數,取1.000; 2 混凝

81、土坍落度影響修正系數,取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.860kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.860kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取2.70m。 荷載計算值 q = 1.254.8602.695+1.46.0002.695=200.055kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 269.501.801.80/6 = 1

82、45.53cm3; I = 269.501.801.801.80/12 = 130.98cm4; 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=16.004kN N2=44.012kN N3=44.012kN N4=16.004kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.3mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.80010001000/145530=5.497N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f,取15.00N/mm2; 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3

83、24006.0/(22695.00018.000)=0.742N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.276mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載,通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 44.012/2.695=16.331kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大

84、彎矩 經過計算得到最大支座 F= 9.979kN 經過計算得到最大變形 V= 0.6mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.507.507.50/6 = 70.31cm3; I = 7.507.507.507.50/12 = 263.67cm4; (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.734106/70312.5=10.44N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.6mm 內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞

85、的荷載,按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.147mm 最大支座力 Qmax=21.455kN 抗彎計算強度 f=0.698106/10160000.0=68.70N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力; A

86、 對拉螺栓有效面積 (mm2); f 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2; 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑(mm): 14 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 21.455 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 4、600mm900mm梁側模板計算計算斷面寬度600mm,高度900mm,兩側樓板高度180mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距250mm,內龍骨采用7575mm木方,外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置2道,在斷面內水平間距20

87、0+400mm,斷面跨度方向間距500mm,直徑12mm。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t 新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h; T 混凝土的入模溫度,取20.000; V 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h; H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.900m; 1 外加劑影響修正系數,取1.000; 2 混

88、凝土坍落度影響修正系數,取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.590kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.600kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取0.65m。 荷載計算值 q = 1.221.6000.645+1.46.0000.645=22.136kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 64.501.801.80/6 = 34

89、.83cm3; I = 64.501.801.801.80/12 = 31.35cm4; 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.214kN N2=6.088kN N3=6.088kN N4=2.214kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.3mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.13810001000/34830=3.962N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f,取15.00N/mm2; 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=33320.0/(2

90、645.00018.000)=0.429N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.311mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載,通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 6.088/0.645=9.438kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座

91、 F= 4.077kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.507.507.50/6 = 70.31cm3; I = 7.507.507.507.50/12 = 263.67cm4; (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.188106/70312.5=2.67N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32189/(27575)=0.584N/mm2 截面抗剪強度設計值

92、 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.1mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.117mm 最大支座力 Qmax=8.766kN 抗彎計算強度 f=0.356106/10160000.0=35.04N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力; A 對拉螺栓有效面積 (mm2); f 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2; 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.766 對拉螺栓強度驗算滿足要求!


注意事項

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