1、裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋計(jì)算書 目 錄一、設(shè)計(jì)資料3二、主梁的計(jì)算4（一）主梁的荷載橫向分布系數(shù)4（二）作用效應(yīng)計(jì)算10（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算18三、橫梁的計(jì)算26（一）橫梁彎矩計(jì)算（用G-M法）26（二）橫梁截面配筋與驗(yàn)算28（三）橫梁剪力效應(yīng)計(jì)算及配筋設(shè)計(jì)30四、行車道板的計(jì)算30（一）計(jì)算圖式30（二）荷載及其效應(yīng)31（三）截面設(shè)計(jì)、配筋和強(qiáng)度驗(yàn)算33五、支座計(jì)算34（一）選定支座的平面尺寸34（二）確定支座的厚度34（三）驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)35（四）驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性35裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋計(jì)算書一、設(shè)計(jì)資料1.橋面凈空凈7m+20.75m人行道

2、。2.主梁跨徑和全長 計(jì)算跨徑：l=13.50m（支座中心線距離）； 主梁全長：l全=1396m（主梁預(yù)制長度）。3設(shè)計(jì)荷載 公路級，人群荷載3kN/m24.材料 鋼筋：主筋用HRB335（級螺紋鋼筋），其他采用R235（級光圓鋼筋）； 混凝土：C30.5.計(jì)算方法 極限狀態(tài)法。6.結(jié)構(gòu)尺寸如圖1，圖2所示，全斷面6片主梁，設(shè)3根橫梁。圖1 （單位：cm）圖2（單位：cm）7.設(shè)計(jì)依據(jù) 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004），簡稱橋規(guī)； 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTG D622004），簡稱公預(yù)規(guī)； 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTJ 02485），簡稱基規(guī)。二、

3、主梁的計(jì)算（一）主梁的荷載橫向分布系數(shù)1. 跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按GM法）主梁的抗彎及抗扭慣矩Ix和ITx求主梁界面的重心位置ax（圖3）：圖3 (單位：cm) 平均板厚： h1= （8+14）=11（cm） ax = = 29.9 (cm) Ix = = 3.473710-2 m 4 T形截面抗扭慣矩近似等于各個(gè)矩形截面的抗扭慣矩之和，即： ITx = 式中：ci矩形截面抗扭慣矩剛度系數(shù)（查表1）； bi , ti 相應(yīng)各矩形的寬度與厚度。 表1矩形截面抗扭慣矩剛度系數(shù)t/b10.90.80.70.60.50.40.30.20.10.1 C0.1410.1550.1710.1890.2

4、090.2290.2500.2700.2910.3121/3 查表得： t1/b1=0.11/1.7=0.065 故c1=1/3 t2/b2=0.2/(1.3-0.11)=0.168 故c2=0.297 ITx = = 3.5810-3 m4單位寬度抗彎及抗扭慣矩： Jx = Ix/b = 3.473710-2 /170 = 2.0410-4 （m4/cm） JTx = ITx/b = 3.5810-3/170 = 2.1110-5 （m4/cm）橫梁抗彎及抗扭慣矩 翼板有效寬度l計(jì)算（圖4）橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即：l = 5b =5 1.6 = 8 mc= = 3.8 mh= 1

5、10 cm b= 15 cmc/l = 3.8/8 =0.475 根據(jù)c/l比值 查表2 得：l/c = 0.4375，所以：l = 0.4375c = 0.4375 3.8 = 1.6625 m 圖4 表2c/l0.050.100.150.200.250.300.350.400.450.50l/c0.9830.9360.8670.7890.710.6350.5680.5090.4590.416 求橫梁截面重心位置ay ： ay= = = 0.15 m橫梁的抗彎和抗扭慣矩Iy 和 ITy；Iy = = + = 1.7010 ITy = =0.11/6.75 0.1，查表得c1=1/3,但由于連

6、續(xù)橋面的單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立板寬扁板者的翼板，可取c1=1/6。 =0.15/（0.8-0.11）=0.22，查表得c2=0.287. 故 ITy = = 3.491單位抗彎及抗扭 慣矩Jy 和 JTy：Jy = Iy/b = = 2.519 10-4 （m4/cm）JTy = ITy/b = = 5.172 10-6 （m4/cm）計(jì)算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù)a = = = 0.637式中：B橋?qū)挼囊话? L計(jì)算跨徑。 按公預(yù)規(guī)3.1.6條，取G=0.4Ec，則： = 0.073 = 0.271計(jì)算荷載彎矩橫向分布系數(shù) 已知=0.637，查G-M圖表，可得表3中數(shù)值。 表3梁位荷 載 位 置b 0

7、-bK10b/4b/23b/4b0.760.880.991.141.231.140.990.880.761.051.141.221.271.130.940.760.630.531.501.541.421.210.990.740.580.470.382.051.811.521.130.830.640.470.360.302.602.001.491.060.750.550.400.290.24K00b/4b/23b/4b0.250.631.001.391.521.391.000.630.251.041.301.501.591.401.040.620.21-0.212.092.081.921.541

8、.040.480.10-0.29-0.534.002.952.071.290.620.20-0.10-0.45-0.765.404.002.100.880.10-0.30-0.51-0.66-0.69用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值（圖5） 圖5（單位：cm）1號，6號梁： 2號，5號梁：3號，4號梁： 列表計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值（表4） 梁號計(jì)算式荷 載 位 置b 0-b1號2.2841.8911.5071.1000.7960.6020.4400.3120.2754.5953.3962.0831.1160.399-0.013-0.2740.869-0.730-2.311-1.5

9、05-0.576-0.0160.3970.6150.7140.8691.005-0.626-0.408-0.1560.0040.1080.1670.1930.2350.2723.9692.9881.9271.1120.5070.154-0.081-0.304-0.4580.6620.4980.3210.1850.0850.026-0.014-0.051-0.0762號1.501.541.421.210.990.740.580.470.382.092.081.921.521.040.480.10-0.29-0.53-0.59-0.54-0.50-0.31-0.050.260.480.760.91

10、-0.160-0.146-0.136-0.084-0.0140.0700.1300.2060.2471.9301.9341.7841.4361.0260.5500.230-0.084-0.2830.3220.3220.2970.2390.1710.0920.038-0.014-0.0473號1.0011.1011.1861.2461.1450.9700.7950.6680.5650.9221.2001.4251.5601.4181.0930.6670.273-0.1410.079-0.099-0.239-0.314-0.273-0.1230.1180.3950.7060.021-0.027-0

11、.065-0.085-0.074-0.0330.0320.1070.1910.9431.1731.3601.4751.3441.0600,7090,3800,0500.1570.1960.2270.2460.2440.1770.1180.0630.008繪制橫向分布影響線圖（圖6），求橫向分布系數(shù)。按照橋規(guī)4.3.1條和4.3.5條規(guī)定：汽車荷載距人行道邊緣距離不小于0.5m，人群荷載取3kN/m2。 圖6 （單位：cm）各梁橫向分布系數(shù)：公路-級： 1汽= （0.553 + 0.310 + 0.175 + 0.055）= 0.547 2汽 = （0.322 + 0.292 + 0.232 +

12、 0.131） = 0.489 3汽= （0.183 + 0.228 + 0.246 + .210）= 0.434人群荷載： h1人= 0.614 h2人= 0.322 h3人= 0.168+0.24=0.192 1. 梁端剪力橫向分布系數(shù)計(jì)算（按杠桿法）公路-級（圖7）： h1汽 = h2汽 = h3汽 = 人群荷載（圖8）： h1人 = 1.059 h2人 = -0.059 h3人 = 0 圖7 圖8（二）作用效應(yīng)計(jì)算 1.永久作用效應(yīng) （1）永久荷載 假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁主梁承擔(dān)，計(jì)算見表5. 鋼筋混凝土T形梁橋永久荷載計(jì)算 表5構(gòu)件名構(gòu)件簡圖尺寸（單位：cm）單元構(gòu)件體

13、積及算式（m3）重度（kN/ m3）每延米重力（kN/m）主梁1.71- 20.75（1-（0.08+0.14）/2）= 0.365259.125續(xù)表5橫隔梁 中 （0.690.1520.756）/13.5=0.0377250.943 邊橋面鋪裝砼：0.081.7=0.136混凝土：0.071.7=0.11924231.9040.11223=2.737=4.461兩側(cè)人行道邊重量平攤至各梁：G=（3+3）/6=1kN/m各梁的永久荷載匯總于表7： 各梁的永久荷載（單位：kN/m） 表7梁號主 梁 橫 梁人行道鋪裝層合 計(jì)1 （6）9.1250.47214.64115.2382 （5）9.125

14、0.94314.64115.7093 （4）9.1250.94314.64115.709 （2）永久作用效應(yīng)計(jì)算影響線面積計(jì)算見表8 影響線面積計(jì)算 表8 項(xiàng)目計(jì)算面積影響線面積w0Ml/2w0=Ml/4w0=Ql/2w0=0Q0w0= 永久作用效應(yīng)計(jì)算見表9。 表9梁號 Ml/2（kN/m） Ml/4（kN/m） Q0（kN） q w0qw0 q w0qw0 q w0qw01（6）2（5）3（4）15.2415.7115.7122.78347.17357.87357.8715.2415.7115.7117.09260.45268.48268.4815.2415.7115.716.75102.

15、87106.04106.042. 可變作用效應(yīng)（1） 汽車荷載的沖擊系數(shù) 簡支梁的自振頻率為： 介于1.5Hz和14Hz之間，按橋規(guī)4.3.2條規(guī)定，沖擊系數(shù)按照下式計(jì)算： （2） 公路-級均布荷載，集中荷載及其影響線面積（表10）。按照橋規(guī)4.3.1條規(guī)定，公路-級車道荷載為：=7.875 kN/m，=178.5 kN。 表10項(xiàng)目頂點(diǎn)位置(kN/m)(kN)w0Ml/2Ml/4Q0Ql/2 l/2l/4支點(diǎn)l/27.875178.522.7817.096.751.688可變作用（人群）（每延米）p人： p人=2.25 kN/m（3） 可變作用效應(yīng)（彎矩）計(jì)算（表11表12） 公路-級產(chǎn)生的

16、彎矩（單位：kN/m） 表11梁號內(nèi)力（1）1+m(2)qk(3)w0（4）Pk（5）Yk（6）彎矩效應(yīng)（1）（2）（3）（4）+（5）（6）1Ml/2Ml/40.5470.5471.38797.87522.7817.09178.53.3752.531593.55420.772Ml/2Ml/40.4890.48922.7817.093.3752.531530.61376.153Ml/2Ml/40.4340.43422.7817.093.3752.531470.93333.84人群荷載產(chǎn)生的彎矩（單位：kN/m） 表12梁號內(nèi)力（1）P人（2）w0（3）彎矩效應(yīng)（1）（2）（3） 1Ml/2Ml

17、/40.6142.2522.7817.0931.4723.61 2Ml/2Ml/40.3222.2522.7817.0916.5012.38 3Ml/2Ml/40.1922.2522.7817.099.847.38基本荷載組合：按橋規(guī)4.1.6條規(guī)定，永久作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：=1.2；汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：=1.4；人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：=1.4.彎矩基本組合見表13.其中：橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),取1.0 與其他可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，取=0.8.彎矩基本組合表（單位：kN/m） 表13梁號內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩組合

18、1Ml/2Ml/4347.17260.4531.4723.61593.55420.771125.44816.86 2Ml/2Ml/4357.87268.4816.5012.38530.61376.151046.83760.80 3Ml/2Ml/4357.87268.489.847.38470.93333.84968.69586.41（1） 可變荷載剪力效應(yīng)計(jì)算 計(jì)算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)h沿橋跨變化的影響。通常分2步進(jìn)行，先按跨中的h由等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng)；再用支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù)h并考慮支點(diǎn)至l/4為直線變化來計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)。剪力計(jì)算時(shí)，按照橋規(guī)4.3.1條規(guī)定，集中荷

19、載標(biāo)準(zhǔn)值Pk需乘以1.2的系數(shù)。 跨中剪力的計(jì)算（見表14表15） 公路-級產(chǎn)生的跨中剪力（單位：kN） 表14梁號內(nèi)力h（1）1+m(2)qk(3)w0（4）Pk（5）Yk（6）彎矩效應(yīng)（1）（2）（3）（4）+（5）（6）12305470.4890.4341.38797.875 1.688214.20.591.4081.7172.52 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力（單位：kN） 表15 梁號 內(nèi)力h（1）P（2）w0（3）彎矩效應(yīng)（1）（2）（3）1230.6140.3220.1922.25 1.688 2.33 1.22 0.73 支點(diǎn)剪力的計(jì)算（見表16表17）計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)

20、的取值為：a 支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算的hb l/43l/4按跨中玩具的橫向分布系數(shù)hc 支點(diǎn)到l/4處在h和h之間按照直線變化（圖9） 支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為： 式中：-相應(yīng)于某均布活載作用處的橫向分布圖縱坐標(biāo)； 相應(yīng)于某均布活載作用的數(shù)值； 相應(yīng)的某集中活載的數(shù)值。 人群均布荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為： 式中：跨中橫向分布系數(shù)； 支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)。梁端剪力效應(yīng)計(jì)算：汽車荷載作用下如圖9所示，計(jì)算結(jié)果如表16所示。圖9 公路級產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算表（單位：kN） 表16梁號1+剪力效應(yīng)11.3879 179.292 184.923 251.15人群荷載作用如圖10，計(jì)算結(jié)果如表17 圖10

21、可變作用產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算表（單位：k/N） 表17梁號 1 2 3公式 計(jì)算值=10.87=3.56=2.25 剪力效應(yīng)基本組合（見表18）由表18可知：剪力效應(yīng)應(yīng)以3號梁為最大控制設(shè)計(jì) 剪力效應(yīng)組合表（單位：k/N） 表18梁號剪力效應(yīng)永久荷載人群汽車1102.8710.87179.29386.6202.3391.40130.572106.043.56184.92390.1201.2281.71115.763106.042.25251.92482.4600.7372.52102.35注：橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取=1.0； 與其他可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，取=0.8.（三）持久狀況承載能力極

22、限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算1. 配置主筋 由彎矩基本組合表13可知，1號梁值最大，考慮到施工方便，偏安全的統(tǒng)一按1號梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。主梁尺寸如圖11。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為3cm，鋼筋重心至底邊距離=9cm，則主梁的有效高度=100-9=91（cm）。已知1號梁跨中彎矩=1125.44kN/m翼緣有效寬度計(jì)算：= 170cmL/3 450cm取3者最小值 152cm判斷截面位置，根據(jù)公式得：= 式中：混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，C30混凝土，=13.8MPa； T形截面受壓區(qū)翼緣有效寬度，=1.52m； T形截面翼緣板厚度。所以=1125。44kN/m故受壓區(qū)位于翼緣板內(nèi)，為第一類T形截面。設(shè)受壓

23、區(qū)高度為x，按公預(yù)規(guī)公式 可得： 解得：x=0.061m = 6.1cm11cm按公預(yù)規(guī)5.2.3條： 選用828鋼筋(外徑為31.6mm)： 鋼筋布置如圖11所示。所需的截面寬：b=31.62+303=153.2 mm180 mm 鋼筋重心距底緣 as =30+31.62=93.2mm實(shí)際有效高度：=1000- 93.2=907.8mm配筋率：，滿足規(guī)范要求。 圖11（單位：cm）2. 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算按截面實(shí)際配筋值計(jì)算受壓區(qū)高度x為： =2804926/（13.81520）=65.8mm 1125.44 kN/m 滿足規(guī)范要求。3. 根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置由表1

24、8可知，支點(diǎn)剪力效應(yīng)以3號梁最大，為偏安全設(shè)計(jì)，一律用3號梁數(shù)值。跨中剪力效應(yīng)以1號梁最大，一律以1號梁為準(zhǔn)。 = 482.46 kN = 130.57 kN假定有232通過支點(diǎn)，按公預(yù)規(guī)9.3.10條的構(gòu)造要求：=1000-(30+31.6/2)= 954.2mm根據(jù)公預(yù)規(guī)5.2.9條規(guī)定，構(gòu)造要求需滿足： = = 531.92 kN 482.46 kN按公預(yù)規(guī)5.2.10條規(guī)定，構(gòu)造要求需滿足： = 132.34 kN 3時(shí)，取m=3. 為了簡化計(jì)算，可近似取C值為：Ch0（h0可用平均值），即： C=（95.42 + 90.78）/2=93.10 cm斜截面1-1:截割一組彎起鋼筋，則縱

25、向鋼筋的含筋率； =0.0051.456.39kN斜截面2-2：截割一組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋率；=0.0025.439.10kN斜截面3-3：截割一組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋率；=0.0025.397.61kN斜截面4-4：截割一組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋率；=0.0025.357.98 kN三、橫梁的計(jì)算（一）橫梁彎矩計(jì)算（用G-M法）對于具有多根內(nèi)橫梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計(jì)算跨中橫梁的內(nèi)力，其他橫梁可偏安全地防此設(shè)計(jì)。從主梁計(jì)算已知=0.637，=0.271，當(dāng)f=0時(shí)，查G-M表并內(nèi)插計(jì)算，列入表20內(nèi)。荷載位置從0到-b的間

26、的各項(xiàng)數(shù)值均與0到b間數(shù)值對稱，故未列入表中。 表20 荷載位置系數(shù)項(xiàng) b 3b/4 b/2 b/4 0 -0.1580.0880.0190.0800.186 -0.040-0.022-0.040.500.124 -0.1180.0660.015-0.030-0.0620.0320.0180.004-0.008-0.017-0.126-0.070-0.0150.0720.169繪制橫梁跨中截面的彎矩影響線，加載求（見下圖15） 圖15=（-0.070+0.021）2 = -0.098= -0.070 + 0.021+ 0.114 + 0.087 = 0.152= -0.110 2 = -0.2

27、20集中荷載換算成正弦荷載的峰值計(jì)算，可采用下式： 式中：p正弦荷載的峰值； L主梁計(jì)算跨徑： Pi集中荷載的數(shù)值； Xi集中荷載Pi離支點(diǎn)的距離。公路-級車輛荷載如圖16所示。圖16橫梁跨徑8.5m，沖擊系數(shù)1+ = 1.3879，可變荷載彎矩效應(yīng)值為： 荷載組合：因?yàn)闄M梁彎矩影響線的正負(fù)面積很接近，并且系預(yù)制架設(shè)，恒載的絕大部分不產(chǎn)生內(nèi)力，故組合時(shí)不計(jì)入恒載內(nèi)力。按橋規(guī)4.1.6條規(guī)定，荷載安全系數(shù)采用如下： 負(fù)彎矩組合：故橫梁內(nèi)力：負(fù)彎矩由人群荷載控制：=209.33（kNm） 正彎矩由汽車荷載控制：=150.44（kNm）（二）橫梁截面配筋與驗(yàn)算1. 正彎矩配筋l/3跨徑： 850/3

28、=283 cm =183 cm按規(guī)范要求取小者，即b=183cm，暫取a=8cm， =80-8=72 cm按公預(yù)規(guī)5.2.2條規(guī)定： 解方程得：x=0.016 m = 1.16 cm由公式： 得： 選用425鋼筋，則=1964(mm2)此時(shí)，a =5 + 4.3 = 9.3 cm ，滿足要求。驗(yàn)算截面抗彎承載力： = =261.5 kNm 209.33 kNm2. 負(fù)彎矩配筋取a=3cm h0=80-3=77 cm 解方程得：x=8.8 cm由公式： 得：選用228，則=1232 (mm2)此時(shí)：驗(yàn)算界面抗彎承載力： = = 170.97 kNm 150.44 kNm橫梁正截面含筋率：均大于橋

29、規(guī)規(guī)定的9.1.12條規(guī)定的受拉鋼筋最小配筋百分率0.2%。（三）橫梁剪力效應(yīng)計(jì)算及配筋設(shè)計(jì) 按已知：剪力效應(yīng)計(jì)算： 考慮汽車組合系數(shù)，并取提高系數(shù)為1.40，則取用的剪力效應(yīng)值為: 按公預(yù)規(guī)5.2.95.2.10條規(guī)定，抗剪承載力驗(yàn)算要求： 計(jì)算剪力效應(yīng)介于兩者之間，橫梁需配置抗剪鋼筋。擬全部采用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢10，=20.785=1.57 cm2，按公預(yù)規(guī)的規(guī)定，箍筋間距采用如下公式計(jì)算： = = 180.47 mm式中： 取=30 cm ， 則 滿足規(guī)范規(guī)定的要求。四、行車道板的計(jì)算（一）計(jì)算圖式考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間

30、鉸接的計(jì)算。（二）荷載及其效應(yīng)1. 每延米板上的恒載g瀝青層： g1 = 0.07123 = 1.61 kN/mC25混凝土層： g2 = 0.08124 = 1.92 kN/mT梁翼緣板自重： g3= 0.11125 = 2.75 kN/m每延米跨寬板恒載合計(jì)： 2. 永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng)彎矩： 剪力： 3. 可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng)公路-級：以重車后輪作用于絞逢軸線上為最不利位置，此時(shí)兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載（如圖17）按照橋規(guī)4.3.1條規(guī)定，后車輪著地寬度b2及長度a2為： A2=0.2m b2=0.6m順行車向輪壓分布寬度：垂直行車方向輪壓分布寬度為： 荷載作用于懸臂根部的有效分布寬

31、度為： 圖17單輪時(shí)： 按照橋規(guī)4.3.2條規(guī)定，局部加載沖擊系數(shù)：1+=1.3879作用于每米寬板條上的彎矩為： = = 15.95 kNm 單個(gè)車輪時(shí)：取最大值： 作用于每米板條上的剪力為： 4. 基本組合按橋規(guī)4.1.6條。恒+汽： 故行車道板的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)為： （三）截面設(shè)計(jì)、配筋和強(qiáng)度驗(yàn)算 懸臂板根部高度h=14cm，凈保護(hù)層a=2cm。若選用12鋼筋，則有效高度h0為： 按公預(yù)規(guī)5.2.2條規(guī)定： 解方程得：x = 0.015 m = 1.5 cm 故不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅按照構(gòu)造要求配置箍筋。板內(nèi)分布鋼筋用8，間距取25cm。承載能力驗(yàn)算： = 承載能力滿足要求。五、

32、支座計(jì)算采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按公預(yù)規(guī)8.4條要求進(jìn)行。（一）選定支座的平面尺寸橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來確定。對橡膠板應(yīng)滿足： 選定制作平面尺寸為：ab=2018=360（cm2），則制作的形狀系數(shù)S為： 5S12 滿足規(guī)范要求式中：t中間層橡膠片厚度，取t=0.5cm；橡膠片的平均容許壓應(yīng)力為：=10MPa，橡膠支座的剪變彈性模量=1.0MPa，橡膠的抗壓彈性模量為： 計(jì)算時(shí)最大支座反力為：N恒=106.04kN，N汽=251.92kN，N人=2.25kN =360.21kN故 （可以選用）（二）確定支座的厚度 主梁的計(jì)算溫差DT=35C，溫

33、度變形由兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移Dl為： 車道荷載總重：7.87513.5+178.5=284.1 kN 284.81 10% = 28.5 kN 又要求不小于90 kN，取制動(dòng)力為 90 kN六根梁共12個(gè)支座，每個(gè)支座承受的水平力 Ht為： 按公預(yù)規(guī)8.4條規(guī)定，橡膠層總厚度應(yīng)滿足：（1） 不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)，（2） 計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)，即： （3）選用六層鋼板，七層橡膠組成橡膠支座。上下層橡膠片厚度為0.25cm，中間層厚度為0.5cm，薄鋼板厚度為0.2cm，則： 橡膠片的總厚度為： 支座總厚度：，符合規(guī)范要求。（三）驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn) 制作的平均壓縮變形d為： 滿足規(guī)范要求設(shè)

34、恒載時(shí)的主梁處于水平狀態(tài)。已知公路級荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角2。118102驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足： 符合規(guī)范要求。（四）驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性 按公預(yù)規(guī)8.4.3條規(guī)定，按下式計(jì)算支座抗滑穩(wěn)定性： 計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)： 不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)：式中：在結(jié)構(gòu)重力作用下的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值，即=164.68kN ； 橡膠支座的剪切模量，取=1.0MPa ； 由汽車荷載引起的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值，取=9kN； M橡膠支座與混凝土表面的摩阻系數(shù)，取=0.3879 ；結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值和0.5倍汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)）引起的支座反力：支座平面毛面積，=2018=360（cm2）1. 計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)： 2. 不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)： 均滿足規(guī)范要求，支座不會(huì)發(fā)生相對滑動(dòng)。36