1、盈田蔡家工谷建設工程31#樓模板支撐專項方案模 板 支 撐 方 案一 、編制依據l 建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；l 混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；l 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；l 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；l 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；l 鋼結構設計規范GB 50017-2003中國建筑工業出版社；l 盈田蔡家工谷廠房工程施工圖紙。二、工程概況本項目是由XX發展有限公司開發的工業地產，位于北碚區蔡家工業園區，園區內的主要市政道路網基本形成，交通

2、方便，給排水和施工用電基本能夠保證工程建設期間的使用。其中由XX工程有限公司承擔建設的31#廠房，建筑面積，基礎為獨立柱基礎,全框架結構，樓層為3層，首層層高為米，二層為米，三層為米，建筑物的檐口高度為米。最大梁截面為：500mm1000mm 、350mm*900mm 跨度為：6m、18m 板厚：100mm，支撐的地基C20砼150mm厚。三、施工計劃及勞動力 1、施工計劃 本工程計劃工期6個月（2009年11月1日-2010年5月1日），劃分三個施工段：AG軸為第一施工段，AG/16軸為第二施工段。AG/1622軸為第三施工段以減少周材使用量。 2、勞動力計劃 為滿足施工工期要求，現場配備木

3、工20人；鋼筋工10人；架子工8人；混凝土工10人；普工4人；電焊工各1人；塔司、指揮各2人。 四、模板及支撐系統材料選用根據GB502042002對模板及支架的選材要求，模板及其支架需滿足足夠的承載能力、剛度和穩定性等要求。本工程模板采用18mm厚膠合板，枋木采用50100mm，模板支撐體系采用48，鋼管扣件式腳手架。為保證模板施工質量和施工進度，本工程將根據施工進度的要求，柱豎向模板配備按每棟的使用情況進行配備，每棟劃分為3個施工段進行流水施工，能滿足其流水施工的定型模板，樓梯模板每棟二套，模板支撐配足3個流水施工段結構的施工用量。五、施工方法1. 基礎模板施工根據測量員放出的軸線，彈出基

4、礎邊線，根據承臺及地梁斷面尺寸預先將模板釘在木楞上，采用地錨結合木楞支撐固定。2. 柱模施工（1）.根據測量員放出的軸線彈出柱邊線，柱腳采用電焊30303角鋼或8圓鋼定位。（2）.根據柱斷面及柱高（柱腳找平以后標高至上層板底）預先將模板釘在木楞上，并開出梁口、澆筑洞口、清掃口，以形成定型柱模板，為防止柱角漏漿，采用模板與模板、木楞與木楞雙咬合。模板制作時，按不同柱編好號，分別堆放，以方便組裝。（3）用型鋼柱箍將定型模板進行固定。柱箍根據柱模的尺寸、側壓力大小等因素確定，柱箍采用鋼管，截面808080mm，詳見圖一。（4）柱模校正及固定。利用線錘復核校正柱模的垂直度，然后固定于四周鋼管支撐架上。

5、3. 梁模施工（1）.定型模板。根據梁的斷面、板厚、梁凈跨定出梁底模、側模尺寸，將模板釘在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞雙重咬合以防漏漿。（同柱角做法一樣）（2）.梁模支撐及模板安裝。先支鋼管架，支架立桿沿梁縱向間距1000mm，橫向間距小于1500mm，小橫桿間距同立桿間距。（立桿間距經計算確定附后）小橫桿立桿交接處立桿加設保險扣。立桿應設水平拉桿和掃地桿，梁縱向立桿設斜撐形成排架。梁底模放置于小橫桿上，對準柱模梁口的位置，用扣件將梁底模固定在小橫桿上，待扎完梁鋼筋后吊裝梁側模。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用穿墻螺栓加固，間距為600800，具體做法如圖三。4樓

6、板模板施工（1）根據模板拼裝圖搭設樓面模板支架和模板龍骨。支架立桿與龍骨的間距，應根據樓板的砼重量與施工荷載大小，在模板結構設計中確定。支架立桿應設置水平拉桿，水平拉桿間距不大于3m且符合立桿間距要求。每隔兩排立桿設斜撐一道，使模板支架成為排架。（2）掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。（3）樓面模板鋪完后，應認真檢查支加查否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。5樓梯模板樓梯底模采用膠合板，踏步側模板和踏步檔板采用50厚木板，踏步面為使踏步尺寸準確，棱角分明，踏步擋板應設置拉桿或頂撐。由于澆搗砼時將產生模板上頂力，在施工時要加強對模板變形的控制。6、鋼架的平面布

7、置如下圖：六、模板的拆除1、模板的拆除，側模應以能保證砼表面及棱角不受損壞時（砼強度大于2）方可拆除，底模應按砼結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）的有關規定執行。并有砼試壓報告，經施工員向技術負責人申請審批后簽發拆模通知書后方可拆模。2、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。3、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。4、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到

8、及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。七、施工質量及驗收標準1、模板及支撐體系應滿足混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）相關規定，要求一次性驗收合格率達到100%。2、要求嚴格按照月施工進度計劃施工。八、質量保證措施及施工注意事項1、模板需通過設計計算，滿足剛度，強度和穩定性要求。能可靠承受所澆砼重量、側壓力及施工荷載。2、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完成后，經項目部有關人員復核驗收。3、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。4、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。5、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允

9、許進入下一道工序。6、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7、在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。九、安全生產及文明施工模板支撐架嚴格按照文明施工要求搭設整齊劃一，支撐搭設完畢后，多余架料、模板均應清理干凈；不得有多余雜物堆放于施工樓層或外架上；圓盤鋸只允許在木工加工車間或置于專用鋸料盤中使用，以防鋸木落到模板內。墻、柱模板應在柱、墻內垃圾清掃干凈驗收后方可支設。拆模時，必須一次拆除干凈，不得有多余模板附在墻或梁板上。所有架桿均需一次性全部轉移干凈，完畢后立即組織清掃、做到樓層無雜物，無積水和浮塵。1、支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂，模板聯結穩固，不得空

10、架浮擱。2、拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。3、拆模時應搭設腳手架。4、廢爛木枋不能用作龍骨。5、內模板安裝超過時，應搭設臨時腳手架。6、在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落。操作時必須注意下方人員動向。7、正在施工澆筑的樓板其下一層樓板的支撐不準拆除。8、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。9、材料應按編號分類堆放。10、每次下班時保證工完場清。11、 模板支撐不得用腐朽、扭裂、劈裂的材料，頂撐要垂直，底端平整堅實并加墊木。木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀撐拉牢。 12、 采用鋼架架支撐應嚴格檢查，發現木架嚴重變形、松動等應及時修復。 13、

11、支撐應按工序進行，模板沒有固定前不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。14、 支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象要及時加固和修理，防止塌模傷人。 15、 在現場安裝模板時，所用工具要裝入工作袋，防止高處作業時工具掉下傷人。 16、 二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。 17、 基礎模板安裝時，應先檢查基坑土壁邊坡的穩定情況，發現有塌方危險時，必須采取安全加固措施后，方能作業。 18、 支設獨立梁模應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作，和梁底模上行走

12、。 19、 支設4米以上的立柱模板，四周必須頂牢，操作時要搭設工作臺，不足4米的可使用馬凳操作。 20、 安裝二層或以上的外圍柱、梁模板，應先搭設腳手架或掛好安全網。裝訂樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及固定的模板等應堆放穩妥。 21、 拆除模板時應嚴格遵守各類模板拆除作業的安全要求。十、板、模板計算書（一）模板高支撐架計算因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距；縱距；步距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；腳手架

13、搭設高度(m):；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2；混凝土與鋼筋自重(kN/m3；樓板澆筑厚度(m):0.120；施工均布荷載標準值(kN/m2；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離；木方的截面寬度；木方的截面高度； 樓板支撐架荷載計算單元（二）、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN

14、/m)：q10.100 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q20.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.250 = 0.750 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載(0 + 0.088) = 1.006 kN/m；集中荷載0.750=1.050 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql21.000 /4 + 1.0062/8 = 0.388；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.05

15、0/2 + 1.006028 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.388106/83.333103 = N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力1.006028 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1327.500/(2 50.000 100.000) = 0.398 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木

16、受剪應力計算值為 0.398 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷載 p = 0.750 kN；方木最大撓度計算值 V= 54 /(3843 /( 484166666.67) = 0.835 mm；方木最大允許撓度值；方木的最大撓度計算值 0.835 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.000 mm,滿足要求!（三）、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算

17、；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，1.000 + 1.050 = 2.655 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.996 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.795 mm ；最大支座力 Qmax = 11.616 kN ；鋼管最大應力 = 0.996106/5080.000=196.021 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 196.021 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支

18、撐鋼管的最大撓度小于與10 mm,滿足要求!（四）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 11.616 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：G100 = kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：

19、NG21.000 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG30.1201.000 = 3.000 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.000 = 3.000 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算GQ = 11.679 kN；（六）、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.679 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表

20、得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 2 =

21、 2.000 m； L0/i = 2000.000 / 15.800 = 127.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；（） = 57.969 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 57.969 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.000 按照表2取值1.011 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo =

22、k1k22) = 2.396 m； Lo/i = 2396.070 / 15.800 = 152.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.301 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；（） = 79.346 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 79.346 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。（七）、樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮

23、以下內容1.模板支架的構造要求：a.板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架

24、的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴

25、格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。十、梁模板計算書高支撐架

26、的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:KLA。 （一）、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度；梁截面高度 D(m):混凝土板厚度0；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）；立桿上端伸出至模板支撐點長度；腳手架步距(m):1.5；梁

27、支撐架搭設高度H(m)：；梁兩側立柱間距；承重架支設:木方支撐平行梁截面A；立桿橫向間距或排距；采用的鋼管類型為；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數；2.荷載參數模板自重(kN/m2；鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2；振搗混凝土荷載標準值(kN/m23.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)

28、：；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：；面板厚度(mm)：；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm；（二）、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計

29、算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得； T - 混凝土的入模溫度，?。?V - 混凝土的澆筑速度，取h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取； 1- 外加劑影響修正系數，??； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。（三）、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮

30、新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距；面板的最大彎距021

31、04；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 2.701042；面板的抗彎強度設計值2；面板的受彎應力計算值 2 小于 面板的抗彎強度設計值2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值； l-計算跨度(內楞間距； E-面板材質的彈性模量2； I-面板的截面慣性矩4；面板的最大撓度計算值: 4/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容許撓度值:；面板的最大撓度計算值 mm 小于 面板的最大容許撓度值 ，滿足要求！（四）、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計

32、算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40603；I = 4060604； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，0.90)； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距2105；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.65105/2.40104 = 6.863 N/mm2；

33、 內楞的抗彎強度設計值2；內楞最大受彎應力計算值 = 6.863 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量：N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：； l-計算跨度(外楞間距)：； I-面板的截面慣性矩：105N/mm2；內楞的最大撓度計算值: 4/(10010000.007.20105) = 0.317 mm；內楞的最大容許撓度值: ；內楞的最大撓度計算值 =0.317mm 小于 內楞的最大容許撓度值 ，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采

34、用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 501003；I = 501001004； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載0.90)； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：3294.000105經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.73105/8.33104 = 2.075 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值2

35、；外楞的受彎應力計算值 2 小于 外楞的抗彎強度設計值2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：； l-計算跨度(拉螺栓間距)：； I-面板的截面慣性矩：106mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.701033/(10010000.004.17106；外楞的最大容許撓度值: ；外楞的最大撓度計算值 =0.020mm 小于 外楞的最大容許撓度值 ，滿足要求?。ㄎ澹?、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取1

36、70.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力2 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值76/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值，滿足要求?。⒘旱啄０逵嬎忝姘鍨槭軓澖Y構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新

37、澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 104mm3；105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1（）；模板結構自重荷載：q2；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3；跨中彎矩計算公式如下: Mmax2； =0.082106/1.621042；梁底模面板計算應力 =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值2，滿足要求

38、！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)）； l-計算跨度(梁底支撐間距； E-面板的彈性模量2；面板的最大允許撓度值:；面板的最大撓度計算值: 4/(1009500.01.46105；面板的最大撓度計算值: =0.307mm 小于 面板的最大允許撓度值:，滿足要求！（七）、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.000+1.500)0.300=2.295 kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2(21.000+0.3

39、00) =0.241 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.300=0.405 kN；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值0.241=3.044 kN；活荷載設計值0.405=0.567 kN；P=3.044+0.567=3.611 kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:101 cm3；102 cm4；3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距；方木最大應力計算值 =1354050.000/8.33

40、104=16.249 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2； 方木最大應力計算值 16.249 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力1000/2=1.805 kN；圓木的截面面積矩50.00 = 1962.50 N/mm2；圓木受剪應力計算值10650.00) = 0.017 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2；方木受剪應力計算值 0.017 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！5.

41、支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 集中荷載 P = q1 + q2 + p1 = 2.941 kN；方木最大撓度 3/(4810000.004.17106)=4.964 mm；方木的撓度設計值 =1.5001000/250=6.000 mm；方木的最大撓度 =4.964 mm 小于 方木的最大允許撓度 =6.000 mm，滿足要求！（八）、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=3.611 kN；計算簡圖如

42、下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 其中經過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(3-1)/23.611+3.611=7.222 kN；通過支撐鋼管傳遞到支座的最大力為23.611+3.611=10.832 kN；鋼管最大彎矩 Mmax=(33-1)0.800/(8；支撐鋼管的最大應力計算值 =0.963106/5080.000=189.543 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 189.543 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度的設計值 205.0 N/mm2,滿足要求!（九）、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過

43、扣件連接到立桿。（十）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=10.83 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （十一）、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N

44、- 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =10.832 kN ； 腳手架鋼管的自重： N27.600=1.205 kN； N =10.832+1.205=12.037 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：； A - 立桿凈截面面積 (cm2)：； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh

45、 (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k11.650 = 3.240 m； Lo/i = 3239.775 / 15.800 = 205.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.172 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=12037.152/(0.172489.000) = 143.115 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 143.115 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜

46、由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.850 按照表2取值1.012 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k22) = 2.177 m； Lo/i = 2177.369 / 15.800 = 138.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.357 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=12037.152/(0.357489.000) = 68.952 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 68.952 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00

47、 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（十二）、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，

48、軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據

49、需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿

50、足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。十二、柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):50；柱截面長度H(mm):700.0

51、0；柱模板的總計算高度:H = 2；（一）、參數信息柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；柱箍材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；柱箍的間距(mm):500；柱箍肢數:1；豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；豎楞肢數:1；面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；方木抗彎

52、強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50； 柱模板設計示意圖 （二）、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.200m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對

53、模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、124.800 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F12；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。（三）、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 320 mm，且豎楞數為 3，面板為2 跨，因此

54、柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的二跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =320.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q10.90=25.761kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q20.90=1.260kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 320105N.mm；面板最大應力

55、按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 500104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm22；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.77105 / 2.701042；面板的最大應力計算值 2 小于 面板的抗彎強度設計值 2，滿足要求！最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =320.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q10.90=2

56、5.761kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q20.90=1.260kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力：320.0 = 5404.140N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 5404.140N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: 2；面板截

57、面抗剪強度設計值: fv2；面板截面的受剪應力 2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=2，滿足要求！最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)；0.5023.85 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =320.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 500105 mm4；面板最大容許撓度: = 320.0 / 250 = 1.280 mm；面板的最大撓度計算值: 4/(1009500.02.43105) = 0.564 mm；面板的最大撓度計算值 =0

58、.564mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.280mm,滿足要求?。ㄋ模?、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為m,柱箍間距為500mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60803；I = 6080804； 豎楞方木計算簡圖支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q10.90=11.335

59、kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q20.90=0.554kN/m； q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m；105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm22；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 2.97105/6.401042；豎楞的最大應力計算值 2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 2，滿足要求！最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q

60、-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q10.90=11.335kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q20.90=0.554kN/m； q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m；豎楞的最大剪力：500.0 = 3566.732N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 3566.732N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截

61、面最大受剪應力計算值: 2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv2；豎楞截面最大受剪應力計算值 2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=2，滿足要求！最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度(mm)；0.22 = 10.50 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4106；豎楞最大容許撓度: ；豎楞的最大撓度計算值: 4/(1009500.02.56106) = 0.183 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.183mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2.000

62、mm ，滿足要求?。ㄎ澹?、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00 10.00 10.00 / 6 = 83.33 cm3； I = 5.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 416.67 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； P = (1.2 0.90 + 1.4 0.90)0.220 0.50/1 = 5.94 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 9.237 kN； B方向柱箍彎矩圖(

63、kN.m)最大彎矩: M = 0.186 kN.m； B方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.034 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.19 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 2.12 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13.000 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 2 2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.034 mm；柱箍最大容許撓度: = 250.0 / 250 = 1.000 mm；柱箍的最大撓度 =0.0

64、34mm 小于 柱箍最大容許撓度 ，滿足要求!（六）、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76.00 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.237 kN。10510-5 = 12.920 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=9.237kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（七）、H方向柱箍的計算本工

65、程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00 10.00 10.00 / 6 = 83.33 cm3； I = 5.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 416.67 cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；0.90)0.320 0.50/1 = 8.65 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 12.472 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.338 kN.m； H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V

66、 = 0.095 mm；柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.34 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 3.859 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13.000 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 2 2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.095 mm；柱箍最大容許撓度: V = 350.000 / 250 = 1.400 mm；柱箍的最大撓度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.400mm，滿足要求!（八）、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76.00 mm2；10510-5 = 12.920 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.472 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=12.472kN 小于 N=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!