1、天津地鐵5號線工程土建施工R6合同段（廠架修庫區項目）主體結構高支模及支撐架施工方案 編制： 審核： 審批： XX集團有限公司二0二0年七月十五日目 錄1.工程概況11.1工程簡介11.2施工平面布置圖11.3施工要求及技術保證條件22.編制依據22.1編制內容22.2編制依據23.施工計劃33.1施工進度計劃33.2材料工具及機械設備計劃44.施工工藝技術64.1重難點分析與應對措施64.2支架結構設計74.2.1主要搭設方法74.2.2材料的力學性能指標134.2.3構造設置144.3施工準備184.3.1基礎設置184.3.2主要材料184.3.3搭設前的檢查214.3.4技術準備214

2、.3.5施工人員要求214.4工藝流程224.5施工方法234.5.1搭設步驟234.5.2搭設方法及要求284.5.3盤扣式腳手架的使用294.6檢查和驗收304.7支架預壓324.8支架拆除345.施工安全保證措施345.1組織保障345.2安全技術措施365.3監測監控措施375.3.1監視設備375.3.2監測點布置375.3.3監測方法及觀測精度385.3.4監控預警值395.4應急預案395.4.1應急預案的方針與原則395.4.2應急預案工作流程圖395.4.3危險源辨識405.4.4應急準備405.4.5其它注意事項436.勞動力計劃437.計算書及相關圖紙447.1編制依據4

3、47.2樓板下架體驗算457.2.1樓板工程參數457.2.2模板面板驗算477.2.3次楞方木驗算487.2.4次楞方木懸挑驗算497.2.5主楞驗算507.2.6主楞懸挑驗算517.2.7立桿穩定性驗算527.2.8支撐結構地基承載力驗算557.3 梁下架體驗算(類型1)557.3.1工程參數557.3.2新澆砼對模板側壓力標準值計算577.3.3梁側模板面板驗算587.3.4梁側模板次楞驗算597.3.5梁側模板主楞驗算607.3.6對拉螺栓驗算627.3.7梁底模板面板驗算627.3.8梁底模板次楞驗算637.3.9梁底模板主楞驗算647.3.10風荷載計算657.3.11立桿穩定性驗

4、算667.3.12支撐結構地基承載力驗算667.4梁下架體驗算（類型2）677.4.1梁2工程參數677.4.2梁底模板面板驗算687.4.3梁底模板次楞驗算697.4.4梁底模板主楞驗算707.5梁下架體驗算（類型3）717.5.1梁下架體驗算717.5.3梁底模板主楞驗算757.5.4梁底托架模板主楞驗算767.5.6立桿圓盤抗剪驗算797. 6地基驗算797.7相關圖紙811.工程概況1.1工程簡介天津地鐵5號線工程土建施工第R6合同段：梨園頭車輛段工程、上蓋結建工程及試車線工程、梨園頭車輛段鋪軌工程。梨園頭車輛段上蓋平臺面積約190000m2，最高13.5m，最大單體跨度27m，無地下

5、結構工程，試車線及梨園頭車輛段鋪軌工程長約21.3km。本標段總投資約16.8億元。招標范圍包括以上工程的土建、裝修、水電、暖通、消防工程及鋪軌工程。梨園頭車輛段位于天津市西青區外環南路西南，津晉高速公路以北。車輛段用地由北側中興路、西側于邊鄧路、南側榮華道、東側祥興路合圍而成。車輛段總用地面積為52.36萬平方米，東西邊長約1018m，南北長約560m，呈不規則四邊形。梨園頭車輛段為軌道交通綜合開發項目設計，是為了實現土地集約化利用，將軌道交通車站、車輛基地以及大型房地產開發進行統一考慮的一體化設計，由于建設條件的需要分為蓋上蓋下兩部分。其中，蓋上部分為非軌道交通功能專用或非軌道交通運營管理

6、的社會化房地產開發部分，包括沿街商業樓、高層辦公樓、酒店、公寓及車輛段上蓋住宅、汽車庫、自行車庫和設備用房、庫房等。蓋下部分為車輛段部分，包括綜合維修中心、物資總庫等設計，主要單體包括停車列檢庫、聯合檢修庫、工程車庫、綜合辦公樓、綜合維修中心樓、混合變電所、水泵房、鍋爐房、信號樓、綜合維修庫等。大平臺采取分期實施，其中一期實施蓋下部分；二期實施蓋上部分。本期工程為梨園頭車輛段蓋下部分，按功能區分成5個部分，分別為聯合檢修庫、停車列檢庫區、咽喉區、出入段線區、附屬用房區。廠架修庫：長307.2m，寬177m，單層大平臺，局部夾層，層高13.5m，柱距8.4m，柱跨1827m；平臺頂板覆土1.5m

7、，結構為框架結構。1.2施工平面布置圖按照危險性較大的分部分項工程安全管理辦法：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上，施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m2及以上，需按高大支撐模板系統有關規定進行施工并進行專家論證。 廠架修庫區項目位置詳見附圖。梁板結構布置示意圖參見附圖。具體工程數量及各區域典型技術參數如下表：工程數量及技術參數表（論證區域）項目名稱單位數量技術參數支架高度備注01區廠架修庫區梁板m54374頂標高13.5m-14.5m，最大梁高2.25m，最大梁寬0.9m，板厚0.15m，最大跨度27.0m。15m-16m1.3施工要求及技術保證條件各區域的上蓋平臺由

8、于面積較大，且各向設置多條變形縫，無法一次澆筑完成，根據設計的膨脹加強帶設置要求，各個區域的上蓋平臺混凝土按膨脹加強帶和變形縫劃分的梁板塊分塊澆筑，支架搭設時需考慮膨脹加強帶的設置要求和時間要求。01區的梁板面積很大，柱網結構的字母軸方向最大跨度為27m，數字軸方向最大跨度為8.4m，因此支架搭設時須與已完工的結構框架柱相連接，以提高支架的穩定性。2.編制依據2.1編制內容天津地鐵5號線土建施工R6標項目廠架修庫區梁板支架施工方案。2.2編制依據1) 工程施工圖紙及現場概況2) 建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程（JGJ231-2010）3) 混凝土結構工程施工規范（GB50666-20

9、11）4) 建筑施工臨時支撐結構技術規范（JGJ300-2013）5) 建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）6) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)7) 建筑結構荷載規范（GB50009-2012）8) 建筑施工安全技術統一規范（GB50870-2013）9) 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）10) 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）11) 冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)12) 混凝土模板用膠合板GB/T17656-200813) 租賃模板腳手架維修保養技術規范（GB50829-2013）14) 危險性

10、較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）15) 建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254 號）16) 天津市建設工程施工現場安全管理規程BD-29-113-201117) 建設工程施工現場臨時用電安全技術規程GB50720-201118) 建質安總（2012）11號“天津市建筑工程重大危險源管理辦法”19) 建質安總（2012）74號“天津市建筑工程重大風險點位施工條件驗收辦法”20) 施工組織設計、施工合同、施工交底等3.施工計劃3.1施工進度計劃1、根據設計圖紙要求，廠架修庫區總面積5.44萬，共分為17個區塊，每區塊面積最大5437，最小1718。每塊

11、區支架體量最大73399.5m，最小23193m。根據施工總體部署計劃，立柱完成一個施工塊區的數量后安排梁板開始施工，根據結構特點和工程量大小，劃分6個流水作業區域，從中心向南北逐塊區推進施工，預計1520天形成上蓋膨脹加強帶塊區間的流水；如下圖3-1所示。圖3-1 施工順序圖本工程由于上蓋面積較大，各區域安排同步施工需求大量的施工支架，上蓋梁板施工的支架計劃采用盤扣式鋼管腳手架。3.2材料工具及機械設備計劃主要周轉材料計劃表序號名稱規格單位數量備注1基礎立桿JLG-2000f603.22000 Q345B根316092基礎立桿JLG-1000f603.21000 Q345B根227583立桿

12、LG-2000f603.22000 Q345B根1264374立桿LG-500f603.2500 Q345B根265515水平桿SG-600f482.5540 Q235根269736水平桿SG-900f482.5840 Q235根143927水平桿SG-1200f482.51140 Q235根1180088水平桿SG-1500f482.51440 Q235根3717259豎向斜桿XG-6001500f422.51555 Q235根1180010豎向斜桿XG-9001500f422.51660 Q235根1032511豎向斜桿XG-12001500f422.51808 Q235根2802612豎

13、向斜桿XG-15001500f422.51992 Q235根17701214可調托撐KTC-600f485600 Q235個5436815可調底座KTZ-600f485600 Q235個5436816鋼管48.3mm2.5mm米7649417木墊板4000mm200mm40mm塊888318立網60001500145219方木501004000米42560020方木1001004000米12568021模板2440mm122Omm15mm11968022扣件旋轉個53546設備工具配置計劃表序號名稱規格型號數量單位備注1錘子普通60把2棕繩15mm100米合格證3墨斗普通1個4紅藍鉛筆普通5支

14、放樣用550米布尺普通1把合格證6水平尺1m3把合格證7水平儀AL322-A1臺合格證8經緯儀DJD2-2PG1臺合格證9安全帶耐重100kg60條合格證4.施工工藝技術按照總體施工部署和組織設計文件，所有上蓋梁板結構平臺及蓋下夾層梁板結構均采用滿堂支架法現澆，支架管件采用承插型盤扣式鋼管支架。支架與周圍已建成的結構物可靠連接。梁板支架施工平面布置主要以上蓋柱網軸線和主次梁軸線為主線，支架立桿布置原則上以軸心受壓為主，避免偏心受壓。同時支架搭設過程中因地制宜地與立柱連接，增強整體穩定性。4.1重難點分析與應對措施根據施工進度安排，施工組織是本項工程的難點之一，特別是六個區段同時施工會導致現場運

15、輸通道交叉頻繁，主要表現在：混凝土、鋼筋、模板、支架等物資或廢料的車輛在現場便道上出入頻繁，需做好場內交通導行，所有車輛進入現場以單向繞行為主，交叉口和局部設置錯車臺減少堵車；單塊作業區域內塔吊、吊車、混凝土設備、鋼筋運輸車等設備集中交叉作業，預防機械傷害是安全管理重點之一，需合理安排設備布局，并設安全防護，懸掛警示標識，確保單臺設備的安全作業空間滿足要求。上蓋梁板施工過程中的支架穩定是安全控制重點，特別是各區域大面積支架搭設和相互支撐，局部支架同時搭設卻不是同步拆除。由于梁板現澆面積超大而設置了若干膨脹加強帶，該部位的支架留存時間較長，比塊區內梁板現澆滯后近715天，因此該部位支架周期較長、

16、支架相對細長，整體穩定性要求相對較高，搭設該部位的支架時應同步與周邊立柱相連接。4.2支架結構設計4.2.1主要搭設方法模板方案設計原則：1) 模板及其支架的結構設計，力求做到結構安全可靠，造價經濟合理。2) 選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用、便于保養維修。3) 結構造型時，力求做到受力明確，構造措施到位，便于檢查驗收。4) 模板及模板支架的搭設，必須符合國家相關規范標準要求。 結合以上設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，本工程采用了M60盤扣式鋼管支架作為模板施工支撐架體，該支撐架體主要由立桿、橫桿、斜桿、可調底托、可調頂托、主龍骨梁、次龍骨梁等組成，其中立

17、桿采用直徑為60mm的鍍鋅鋼管制成，壁厚為3.2mm，材質為Q345B高強度低合金鋼，具有高強度、高承載能力的特點。架體的連接形式：采用橫桿和斜桿端頭的鑄鋼接頭上的自鎖式楔形銷，插入立桿上按500mm模數分布的花盤上的孔，用榔頭由上至下垂直擊打銷子，銷子的自鎖部位與花盤上的孔型配合而鎖死，拆除時，只有用榔頭由下向上擊打銷子方可解鎖，具體如下圖： 板模板支撐體系方案：單向梁標準單元架體設計梁板支撐架體采用盤扣式支架按格構體系搭設，支撐架設計方式是在基礎上順梁方向鋪設木墊板，可調底座放置于木墊板上，盤扣式支架從下往上直至梁下，梁下主要采用1.5m*1.5m格構，采用其他規格的連接桿調節架體間距以保

18、證立桿位于梁兩側，2.4m、2.1m梁下主龍骨采用L-185鋁梁，橫梁方向布置，次龍骨采用L150鋁梁，順梁方向布置，布置間距22cm；2.25m梁下主龍骨采用L-185鋁梁順梁方向布置，次龍骨采用10cm*10cm木方橫梁方向布置，間距15cm；板下支撐架體從梁下主龍骨上二次起架支撐直至頂板，板下架體采用1.5m*1.5m格構，板下主龍骨為L-150鋁梁，沿相鄰梁順梁方向布置，次龍骨采用5cm*10cm木方，與相鄰梁垂直方向布置，布置間距25cm。詳見下表：樓板位置單向梁板支模高度15m-16m樓板厚度0.15m面板木膠合板 厚度：15mm主楞L150鋁梁 （沿相鄰梁順梁方向布置）次楞方木5

19、0mm100mm（與相鄰梁垂直方向布置，布置間距25cm）支撐體系立桿縱距1.5m立桿橫距1.5m水平桿步距1.5m頂層水平桿設置頂層水平桿距模板支撐點小于65cm，U型頂托螺桿伸出長度小于40cm剪刀撐設置設置上、中、下三道剪刀撐梁模板支撐體系方案：梁位置標準單元單向梁梁寬度0.9m梁高度2.1m支模高度12.5m面板木膠合板 厚度：15mm梁底主楞L185鋁梁（橫梁方向布置）梁底次楞L150鋁梁（順梁布置，布置間距22cm）支撐體系立桿沿梁長方向間距1.5m梁寬方向間距1.5m水平桿步距1.5m掃地桿設置以最底層橫桿作為掃地桿（不大于55cm），橫向均設頂層水平桿設置頂層水平桿距模板支撐點

20、小于65cm，U型頂托螺桿伸出長度小于40cm剪刀撐設置設置上、中、下三道剪刀撐梁位置標準單元梁梁寬度0.9m梁高度2.25m支模高度12.35m面板木膠合板 厚度：15mm梁底主楞L185鋁梁（順梁方向布置）梁底次楞方木100mm100mm（橫梁布置，布置間距15cm）支撐體系立桿沿梁長方向間距1.5m梁寬方向間距0.9m水平桿步距1.5m掃地桿設置以最底層橫桿作為掃地桿（不大于55cm），橫向均設頂層水平桿設置頂層水平桿距模板支撐點小于65cm，U型頂托螺桿伸出長度小于40cm剪刀撐設置設置上、中、下三道剪刀撐梁位置1-17120軸交1-L1-G軸梁寬度0.9m梁高度2.4m支模高度12.

21、2m面板木膠合板 厚度：15mm梁底主楞L185鋁梁（順梁方向布置）梁底次楞L150鋁梁（橫梁布置，布置間距220cm）支撐體系立桿沿梁長方向間距1.5m梁寬方向間距0.9m水平桿步距1.5m掃地桿設置以最底層橫桿作為掃地桿（不大于55cm），橫向均設頂層水平桿設置頂層水平桿距模板支撐點小于65cm，U型頂托螺桿伸出長度小于40cm剪刀撐設置設置上、中、下三道剪刀撐支架詳細布置見附圖：支撐布置圖井字梁單元架體設計梁板支撐架體采用盤扣式支架按格構體系搭設，支撐架設計方式是在基礎上順梁方向鋪設木墊板，可調底座放置于木墊板上，盤扣式支架從下往上直至板下，板下支架最大格構為1.5m*1.5m，板下主龍

22、骨采用10#槽鋼，次龍骨為5cm*10cm木方，間距25cm；梁下支架采用1.5m*1.5m格構，通過在立桿上放置托梁二次起架支撐，支撐點間距60cm，托梁為雙10#槽鋼，梁下主龍骨為L-150鋁梁，順梁方向布置，次龍骨為5cm*10cm木方，橫梁方向布置，間距25cm。支架詳細布置見附圖樓板位置井字梁樓板支模高度15m-16m樓板厚度0.15m面板木膠合板 厚度：15mm主楞井字梁板10#槽鋼主楞10#槽鋼次楞方木50mm100mm支撐體系立桿縱距1.5m立桿橫距1.5m水平桿步距1.5m頂層水平桿設置頂層水平桿距模板支撐點小于65cm，U型頂托螺桿伸出長度小于40cm剪刀撐設置設置上、中、

23、下三次剪刀撐梁模板支撐體系方案：梁位置井字梁梁寬度0.5m梁高度0.9m支模高度14m面板木膠合板 厚度：15mm梁底主楞L150鋁梁（順梁方向布置）梁底次楞方木50mm100mm（橫梁方向布置）支撐體系立桿沿梁長方向間距1.5m梁寬方向間距1.5m水平桿步距1.5m掃地桿設置以最底層橫桿作為掃地桿，橫向均設頂層水平桿設置頂層水平桿距模板支撐點小于65cm，U型頂托螺桿伸出長度小于40cm剪刀撐設置設置上、中、下三道剪刀撐支架詳細布置見附圖地基標高差處理方案：因地基標高不同，支架搭設時不在同一標高，此位置處理如下圖。地基高差位置支架示意圖坡屋面的處理： 本工程屋面有1%坡度，支架在搭設時需用頂

24、部調節頂托及輔助桿調證標高達到施工所需標高。坡屋面示意圖4.2.2材料的力學性能指標1、 承插型盤扣式鋼管支架的構配件除有特殊要求外，其材質應符合現行國家標準低合金高強度結構鋼GB/T1591、 碳素結構鋼GB/T 700以及一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352的規定，各類支架主要構配件材質應符合下表的規定。 承插型盤扣式鋼管支架主要構配件材質立桿水平桿豎向斜桿水平斜桿扣接頭立桿連接套管可調底座、可調托座可調螺母連接盤、插銷Q345BQ235Q235Q235ZG230-45020號無縫鋼管Q235ZG270-500Q235鋼管外徑允許偏差應符合下表規定，鋼管壁厚允許偏差就為0.1mm鋼管外

25、徑允許偏差(mm)外徑D外徑允許偏差42、48+0.2-0.160+0.3-0.12、 連接盤、扣接頭、插銷以及可調螺母的調節手柄采用碳素鑄鋼制造時，其材料機械性能不得低于現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中牌號為ZG 230450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。 3、 鑄鋼或鋼板熱鍛制作的連接盤的厚度不應小于8mm，允許尺寸偏差應為0.5mm；鋼板沖壓制作的連接盤厚度不應小于10mm，允許尺寸偏差0.5mm。鑄鋼制作的桿端扣接頭應與立桿鋼管外表面形成良好的弧面接觸，應就有不小于500m2的接觸面積。楔形插銷的斜度應確保楔形插銷楔入連接盤后能自鎖。鑄鋼、鋼板執鍛或鋼板沖壓

26、制作的插銷厚度不應小于8mm，允許尺寸偏差應為0.1mm。立桿連接套管可采用鑄鋼套管或無縫鋼管套管。采用鑄鋼套管形式的立桿連接套長度不應小于90mm，可插入長度不應小于75mm；采用無縫鋼管套管形式的立桿連接套長度不應小于160mm，可插入長度不應小于110mm。套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應大于2mm。 4、 立桿與立桿連接套管應設置固定立桿連接件的防拔出銷孔，銷孔孔徑不應大于 14mm，允許尺寸偏差應為0.1mm；立桿連接件直徑宜為 12mm，允許尺寸偏差應為0.1mm。連接盤與立桿焊接固定時，連接盤盤心與立桿軸心的不同軸度不應大于0.3mm；以單側邊連接盤外邊緣處為測點，盤面與立桿縱軸線

27、正交的垂直度偏差不應大于0.3mm。 5、 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性能好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于15mm，并應符合國家現行標準混凝土模板用膠合板GB/T 17656-2008的規定。膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀及尺寸合格。 6、 木材 模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。 模板結構設計應根據受力種類或勝任按表3.3.2的要求選用相應的木材

28、材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定。 7、 其它材料與工具 拉結桿、鐵板卡子、12#工字鋼、14螺栓等。 錘子、打眼電鉆、活動板手、手鋸、水平尺、線墜、撬棒、吊裝索具等。 4.2.3構造設置1、模板支架的斜桿或剪刀撐設置應符合下列要求：當搭設高度不超過8m的滿堂模板支架時，步距不宜超過1.5m，支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，并應在架體內部區域每隔5跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐。當滿堂模板支架的架體高度不超過4個步距時，可不設置頂層水平斜桿；當架體高度超過4個步距時，應設置頂層水平斜桿或扣件鋼管水平剪刀撐

29、。1234132滿堂架高度不大于8m剪刀撐設置立面圖滿堂架高度不大于8m斜桿設置立面圖 1立桿；2水平桿；3斜桿；4大剪刀撐當搭設高度超過8m的滿堂模板支架時，水平桿的步距不得大于1.5m，沿高度每隔46個標準步距應設置扣件鋼管大剪刀撐，周邊有結構物時，宜與周邊結構形成可靠拉結。在梁體順梁方向豎向設置斜拉桿，在樓板底下每隔兩道設置豎向的斜拉桿。（如下圖）梁底和板底豎向斜拉桿布置形式 3）水平剪刀撐布置應符合下列規定： a.水平剪刀撐設置上中下三層，第一層位于首層橫桿位置，第二層位于中間位置，與底層剪刀撐相差3個步距，頂層剪刀撐位于梁底橫桿位置。 b.頂層應設置水平剪刀撐 c.掃地桿層宜設置水平

30、剪刀撐 d.水平剪刀撐應采用專用扣件固定在與之相交的立桿上 e.剪刀撐接長時應采用搭接，搭接長度不應小于800mm，并應等距離設置不少于2個旋轉扣件，且兩端扣件應在離桿端不小于100mm處固定。4） 根據建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-2013中的規定，桁架式支撐結構的單元桁架組合方式可采用矩陣形式，單元桁架之間的每個節點應通過水平桿連接。（如下圖本工程采用矩陣型）矩陣型5）抱柱連接：將現有架體與既有結構柱進行抱柱連接，具體方法為：上中下設置三層抱柱，抱柱位置盡量與剪刀撐位置在同一高度，施工流水段內所有結構柱均應進行抱柱（如圖）。鋼管抱柱示意圖6）、模板支架可調托座伸出頂層水平桿或雙

31、槽鋼托梁的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調托座插入立桿或雙槽鋼托梁長度不得小于150mm。123帶可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度1可調托座；2螺桿；3調節螺母；4立桿；5水平桿7）、模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。8）、架體頂、底層及中間層各設置一道鋼管水平剪刀撐;在距基礎5m位置安裝一層水平安全網，在頂部水平桿位置再安裝一層水平安全網，共計兩層安全網。)4.3施工準備4.3.1基礎設置基礎處理采用素土回填并夯實，回填壓實度不小于0.9，壓實后地基承載力須達到160 Kpa，在壓實土上方

32、墊100mm-200mm碎石層作為持力層。上布置4cm-5cm腳手板。（腳手板采用木材料制作，單塊腳手板的質量不宜大于30kg。木腳手板材質應符合現行國家標準木結構設計規范GB50005中a級材質的規定。腳手板厚度不應小于40mm-50mm，兩端宜各設置直徑不小于4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。）整體支架基礎需分段設置排水坡度，確保已搭設支架的基礎不因積水而影響承載力。由于現場面積較大根據總體施工部署，需設置多口降水明井，以施工便道兩側的排水溝為支架基礎的主要排水設施。4.3.2主要材料該工程盤銷式支撐系統的桿件立桿直徑為60.2mm，壁厚為3.2mm材質為345B；橫桿材質為Q235，管徑為48.2

33、mm，管壁厚為2.5mm；斜桿材質為Q235，管徑為42.2mm，管壁厚為2.5mm，且全部經過熱鍍鋅處理。腳手架由立桿、橫桿和斜拉桿組成的支撐體系，穩定性好，輕質高強。架體的承載能力高。架體連接形式均采用圓盤形扣盤與卡鉗型楔銷鎖緊固定。安裝速度快，精度高。盤銷式支撐系統各構件名稱，如下圖所示。斜桿銷板U型頂托定位桿主桿連接棒橫桿平主桿標準基座下調整座材料制作質量標準1、桿件焊接制作應在專用工藝裝備上進行，各焊接部位應牢固可靠。2、鋼板沖壓制作的連接盤厚度10mm，允許尺寸偏差應為0.5mm。3、鑄鋼制作的桿端扣接頭應與立桿鋼管外表面形成良好的弧面接觸。4、插銷外表面應與水平桿和斜桿桿端和接頭

34、內表面吻合，插銷連接應保證錘擊自鎖后不拔脫，抗拔力不小于3KN。5、插銷應具有可靠防拔脫構造措施，且應設置便于目視檢查楔入深度的刻痕或顏色標記。6、立桿連接套管長度不應小于160mm，可插入長度不小于110mm，套管內徑與立桿外徑間隙不大于2mm。7、立桿與立桿連接套管應設置固定立桿連接件的防拔出銷孔，銷孔孔徑不大于14mm，允許尺寸偏差0.1mm，立桿連接件直徑為12mm，允許尺寸偏差0.1mm。8、連接盤與立桿焊接固定時，連接盤盤心與立桿軸心的不同軸度不應大于0.3mm；以單側邊連接盤外邊緣處為測點，盤而與立桿縱軸線正交的垂直度偏差不應大于0.3mm。9、楔形插銷的斜度應確保楔形插銷楔入連

35、接盤后能自鎖，插銷厚度6mm，允許尺寸偏差應為0.1mm。10、立桿與立桿連接套管應設置固定立桿連接件的防拔出銷孔，銷孔孔徑14mm，允許尺寸偏差應為0.1mm；立桿連接件直徑為12mm，允許尺寸偏差應為0.1mm。11、可調底座的底板和可調托座托板采用Q235鋼板制作，厚度6mm，允許尺寸偏差應為0.2mm；可調底座和可調托座的絲桿宜采用梯形牙，配置48絲桿和調節手柄，絲桿外徑不小于46mm。托承力面長度和寬度均不應小于150mm，承力面鋼板與絲桿應采用環焊并設置加勁片或加勁拱度；可調托座托板應設置開口擋板，擋板高度不應小于40mm。構配置件外觀質量應符合下列要求：1、鋼管應無裂紋、凹陷、銹

36、蝕，不得采用鋼管對接焊接；2、鋼管應平直，直線度允許偏差應為管長的1/500，兩端面應平整，不得有斜口、毛刺；3、鑄件表面應光滑，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈；4、沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；5、各焊縫有效高度應符合本規程第3.3.1條的規定，焊接應飽滿，焊藥應清除干凈，不得有未焊透、夾渣、咬肉、裂紋等缺陷；6、可調底座和可調托座表面宜浸漆或冷鍍鋅，涂層應均勻、牢固；架體桿件及其他構配件表面應熱鍍鋅，表面應光滑，在連接處不得有毛刺、滴瘤和多余結塊；4.3.3搭設前的檢查1、應有鋼管支架產品標識及產品質量合格證，應進行質量抽檢和實驗。2、鋼管應無裂紋、凹

37、陷、銹蝕，不得采用對接焊接鋼管；3、鋼管應平直，兩端面應平整，不得有斜口、毛刺；4、鑄件表面應光滑，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余的缺陷，表面粘砂應清除干凈；5、沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；6、檢查橫桿的鎖銷是否彎曲變形；斜桿的鎖銷是否變形和完整；立桿的圓盤是否有變型，所有檢查出的不合格桿件均做標記打包出場。所使用的普通鋼管也要符合要求。4.3.4技術準備1、施工前仔細閱讀圖紙、施工組織設計、仔細了解現場情況 ，做到搭設模板支撐架前心中有數。 2、模板支撐架施工人員進場前，必須進行三級安全教育和相應考核。考核合格人員辦理進場手續，才可上崗操作，每周進行一次安全教育培訓。3、各級負

38、責人依據模板支撐架方案分別對安裝人員和使用人員進行技術交底和安全技術交底。4.3.5施工人員要求1、施工人員進入現場之前，必須進行三級安全教育和相應考核。考核合格人員辦理進場手續，方可上崗操作，腳手架施工人員每周進行一次安全教育，提高安全意識，防止安全隱患。2、各部門管理人員根據腳手架施工方案分別對施工人員和使用人員進行技術交底和安全交底。3、對腳手架施工人員的要求：架體搭設人員要具有良好的安全意識和職業道德，并且要有很好的責任感和團結協作精神，要自覺遵守勞動紀律，講究文明施工。要有健康的身體和較高的技術素質。4、對施工班組長的素質要求：除具有以上人員的素質外，還要精通圖紙，理解設計意圖，根據

39、現場情況靈活解決搭設過程中出現的問題，熟練掌握腳手架的搭設方法，具有豐富的行業經驗。5、腳手架作業人員在施工過程中應帶安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，酒后不得上崗作業。6、安全帽要求：安全帽要求能保護頭部免受傷害，帽襯須具有緩沖、消耗沖擊力的作用。7、安全帶要求：采用可卷式安全帶，可卷和緩沖裝置有效。4.4工藝流程1、基礎放樣：依照支撐架配置圖紙上尺寸標注，正確放樣并使用墨斗彈線。2、檢查放樣點是否正確。3、備料人員依搭架需求數量，分配材料并送至每個搭架區域。4、依腳手架施工圖紙將調整底座正確擺放。5、依腳手架施工圖紙搭設腳手架。（高處作業人員需配帶安全帽、安全帶并臨時在架體上鋪設腳手板）6、搭架

40、高程控制檢測及架高調整。7、檢查各構件連結點及固定插銷是否牢固。8、各種長短腳手架材料檢查是否變形或不當搭接。9、架設安全網并檢查是否足夠安全。4.5施工方法4.5.1搭設步驟1、調整座依腳手架配置圖尺寸放樣后，將調整座排列至定點。2、標準基座：將標準基座的主架套筒部份朝上套入調整座上方，標準基座下緣需完全置入扳手受力平面的凹槽內。受力平面主架套筒3、第一層橫桿：將橫桿頭套入圓盤小孔位置使橫桿頭前端抵住主架圓管，再以斜楔貫穿小孔敲緊固定，掃地桿不超過50cm。4、平主架：未加裝（連接棒）的主架統稱為平主架，依下圖所示將平主架長端插入標準基座的套筒中。以檢查孔位置查看平主架是否插至套筒底部。平主

41、架僅使用在第一層搭接，第二層往上均使用主架。L=10cm檢查孔50cm40cmL=40cm5、第二層橫桿如下圖位置，依步聚3安裝第二層橫桿。150cm6、第一層斜桿：將斜桿全部依順時針或全部依逆時針方向組搭，如下圖。將斜桿套入圓盤大孔位置，使斜桿頭前端抵住主架圓管，再以斜楔貫穿大孔敲緊固定。注意：斜桿具有方向性，方向相反即無法搭接。7、第三層橫桿：如下圖位置，依步聚3安裝第三層橫桿。150cm150cm8、第二層斜桿：如下圖所示，依步驟6組搭方式，和第一層相同方向搭接第二層斜桿。若第一層為逆時針方向組裝，則第二層以上的斜桿同樣需以逆時針方向組裝。9、主架：主架以四方管（連接棒）連接，如下圖所示

42、將連接棒插入下層管中即可。若需使用主架插銷則務必檢查圓盤對齊孔是否在同一方向。連接棒10、第四層橫桿：如左圖位置，依步聚3安裝第四層橫桿。橫桿需每150cm安裝一層，依實際高度組裝。若安裝于支撐架最上層（即U型調整座下方），不管高度搭接幾層，每層間距都不得超過150cm。11、第三層斜桿：如右圖所示，依步驟6組搭方式，和第一層、第二層相同方向搭接第三層斜桿。12、U型調整座：如下圖所示，將U型調整座牙管插入主架管中，再以扳手調整至所需高度。U型調整座高度調整扳手4.5.2搭設方法及要求1、腳手架搭設前應在現場對桿件、配件再次進行檢查，禁止使用不合格的桿件、配件進行安裝。2、腳手架安裝前必須進行

43、技術、安全交底方可施工。統一指揮，并嚴格按照腳手架的搭設程序進行安裝。3、在架體搭設前必須對搭設基礎進行檢查，基礎周圍要求鋪設木板或木方，對基礎不符合安全施工的部位堅決不準許施工。待基礎處理合格后方可施工。4、搭設范圍根據設計圖紙或甲方指定。隨著腳手架的搭設隨時進行校正。5、腳手架搭設應根據立桿放置可調底座，應按先立桿后水平桿再斜桿的順序搭設，形成基本的架體單元，應以此擴展搭設成整體支架體系。6、可調底座及可調托座絲桿與螺母旋和長度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm，可調底座和可調托座插入立桿內的長度不得小于150mm，可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁

44、超過400mm。7、最頂層的水平桿步距應比標準步距縮小一個盤扣間距。8、可調底座調節絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。9、水平桿扣接頭與連接盤的插銷應用鐵錘擊緊至規定插入深度的刻度線。10、在搭設過程中不得隨意改變原設計、減少材料使用量、配件使用量或卸載。節點搭設方式不得混亂、顛倒。現場確實需要改變搭設方式時，必須經項目負責人或腳手架設計人員同意簽字后方可改變搭設。11、架體搭設完畢后施工管理人員組織對搭設架體進行驗收，并應確認符合專項施工方案。4.5.3盤扣式腳手架的使用1、嚴禁在腳手架上集中堆放任何超重物料。2、在腳手架上的最大作業高度，可

45、以進行正常作業為限，禁止在腳手架上以任意方式增加任何超高物體。3、作業人員不得隨意拆除腳手架的基本構件、整體性桿件、連接件、防護措施等。確因操作需要臨時拆除的，必須經過技術部門同意后由專業人員拆除，并按照要求進行相應補強，在作業完成后及時恢復。4、每次施工前必須對施工區域內的腳手架進行檢查，發現問題及時提出，并由專業人員排除隱患，在確認無安全隱患后，方可繼續施工作業。5、每天架上作業完成后，必須對工作面上的可移動物體進行清理，防止移動物體墜落。不論任何原因嚴禁自腳手架上向下拋擲、丟棄任何物品。6、腳手架上不得有任何超載荷施工作業，如果確實需要超載荷作業時，必須通過技術部門同意，簽字后方可施工作

46、業。4.6檢查和驗收1、對進入現場的鋼管支架構配件檢查與驗收應符合下列規定：（1）應有鋼管支架產品標識及產品質量合格證（2）應有鋼管支架產品主要技術參數及產品使用說明書2、模板支架應根據下列情況按進度分階段進行檢查和驗收：（1）基礎完工后及模板支架搭設前（2）超過6m的高支模架搭設至一半高度后（3）搭設高度達到設計高度后和混凝土澆筑前3、對模板支架應重點檢查和驗收下列內容：（1）基礎應符合設計要求，并應平整堅實，立桿與基礎間應無松動、懸空現象，底座、支墊應符合規定。（2）搭設的架體三維尺寸應符合設計要求，搭設方法和斜桿、剪刀撐等設置應符合規范規定。（3）可調托座和可調底座伸出水平桿的懸臂長度應

47、符合設計限定要求。（4）水平桿扣接頭與立桿連接盤的插銷應擊緊至所需插入深度的標志刻度。（5）檢查腳手架斜桿的銷板是否打緊，是否平行與主桿；橫桿的銷板是否垂直于橫桿；檢查各種桿間的安裝部位、數量、形式是否符合設計要求。腳手架的所有銷板都必須處于鎖緊狀態。（6）腳手板應在同一步內連續設置，腳手板應鋪滿，上下兩層主桿的連接必須緊密，通過觀察上下主桿連接處或透過檢查孔觀察，間隙應小于1mm。h1mm放大檢查孔主桿及平主桿連接處的檢查 （7）不配套的腳手架和配件不得混合使用。（8）懸挑位置準確，各階段的橫桿、斜桿安裝完整，銷板安裝緊固，各項安全防護到位。（9）腳手架的垂直度與水平度允許偏差應符合下表規定

48、要求盤銷式腳手架搭設垂直度與水平度允許偏差檢查內容允許偏差（mm）檢測儀器立桿垂直度L/500且505經緯儀、全站儀、線吊水平桿水平度5水準儀、掛線可調托座垂直度5插入立桿深度150-5注：H步距 I跨度 L腳手架長度（10）60系列腳手架的U型頂托和下調整座的調整范圍如表所示。60系列腳手架的U型頂托和下調整座的調整范圍調范圍規格長度U型頂托下調整座(A)(B)最長(E)最短(D)可調距離(C)最長(E)最短(D)可調距離(C)600250400100mm300mm300100200 4.7支架預壓支架搭設完成后，對支架進行預壓，考慮梁體自重、地面下沉及支架的彈性與非彈性變形等因素影響，為防

49、止梁施工逐步施加預應力的影響所引起各節點將出現較大反力，因此支架應具有一定的剛度和穩定性，能承受施工過程中可能產生的荷載，對支架進行預壓，消除非彈性形變，取得數據，設置施工預拱度。1、支架預壓荷載和范圍：支架預壓范圍主要為梁體的正下方支架，樓板部分支架由于重量小，對支架沉降影響不大。支架預壓荷載按該部分梁自重的1.2倍計算（芯模、人群荷載及結構物自重），梁預壓荷載在支架沉降穩定后拆除。2、加載采用分級均勻加載，按三級進行，即50%、80%和100%的加載總重，每級加載后均靜載3小時后分別測設支架和地基的沉降量，做好記錄。加載全部完成后，等到支架及地基沉降穩定后，方可進行卸載。卸載應分級進行，及

50、100%-80%-50%-0.每級卸載后均靜載1小時后分別測設支架和地基的恢復量，做好記錄。3、沉降現測水準儀,標稱精度0.1mm +銦鋼尺一套；測量人員：3人。（1）測點布置每跨支架要設五個觀測橫斷面，即跨中、1/4跨、3/4跨、支點附近五個斷面。每個斷面設6個測點，即基礎3個點，支架3個點（與基礎點位置相對應底板位置），基礎點位用紅絲油漆標識（最好埋鋼筋頭，支架上的點位采用掛鋼絲垂球地面作檢測點的辦法。監測點平面布置圖（2）觀測階段觀測分成五個階段：預壓加載前，50%荷載、80%荷載、100%荷載、卸載后。每個觀測階段要觀測2次。堆載結束后，測量觀測個小時安排一次，若沉降不明顯趨于穩定可卸

51、載（沉降兩次差值小于1mm），卸載后繼續觀測一天。注意觀察過程中如發現基礎沉降明顯、基礎開裂、局部位置和支架變形過大現象，應立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。（3）觀測成果沉降觀測數據要如實填寫在沉降觀測記錄表上，計算出支架彈性壓縮量及基礎沉降量，支架的彈性壓縮結果用于支架預高設置（底模預高），繪制加載-支架沉降曲線。根據以上資料和設計院提供的梁的張拉起拱度綜合計算設置支架的預拱度。4.8支架拆除1、模板支撐架應經單位工程負責人、監理確認并簽署拆除許可令后拆除。2、模板支撐架拆除前應派專人檢查模板支撐架上的材料、雜物是否清理干凈，模板支撐架拆除前必須劃出安全區，并設置警示標志。派

52、專人進行警戒，架體拆除時下方不得有其他人員作業。3、模板支撐架拆除順序應遵循后搭設的先拆，先搭設的后拆原則。從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下同時拆除，嚴禁拋擲。4、拆除的腳手架桿件及配件用安全的方式逐層拆除、分類、打包、運輸裝車，并保護現場物品安全。在拆除時做好協調、配合工作，禁止單人拆除較重桿件、配件。5、模板支撐架拆除時，為使架體保持穩定，拆除的最小留置區段的高寬比不準大于3：1，拆除的每根桿件都用安全繩和安全鉤放置地面，決不能拋擲。在每個步距內要先拆除斜桿，其次是橫桿，最后將立桿拆除以此類推。5.施工安全保證措施5.1組織保障成立以項目經理為組長、技術負責人和項目安全總監為副組長的安全

53、領導小組。由安質環保部主管工程師具體負責本標段工程項目的全部安全監察和管理工作，各工班設兼職安全員，從而形成一個健全的安全保證體系。安全管理組織機構見下圖。安全生產領導小組主要負責貫徹執行國家有關安全施工的方針政策、法令、規章制度和上級有關規定，組織和推動施工中的安全工作。專職安全員的職責是認真貫徹執行上級有關安全施工的規定，推動和組織安全工作，在業務上接受上一級安全管理部門的領導。工班兼職安全員協助工班長組織安全活動，進行現場安全檢查，組織學習安全規程、制度及上級頒發的有關文件，模范遵章守紀，對違章作業者進行批評教育，指導班組人員正確使用個人防護用品等。現場施工隊安全工程師楊莽機電設備 合同

54、管理 質量管理 安全管理 環境保護 施工技術 施工測量 工程調度 技術資料 監控量測 試驗檢驗 成本分析 材料物資 公共關系 后勤管理 勞資人事 資金管理 治安保衛 設備物資部 李德臣綜合部 龐文博財務部 梁永明計合部 任為壽總工程師鄭昆項目經理：程萬祥XX集團天津地鐵5#線工程土建施工第R6合同段項目經理部安全質量管理部 劉芝西工程管理部 徐明巖 安全總監鄧云雷安全保證體系管理框圖5.2安全技術措施1、對施工人員進行三級安全教育，并實行考試成績合格者準許上崗，對考試不合格的人員實行再教育、再培訓、再考核直至合格方可上崗。2、安全技術實行全員管理、群眾監督、舉報有獎；安全負責人經常組織檢查、現

55、場巡視對違章者予與處罰。3、物資碼放整齊，在架上的施工物料碼放有序；為防止架體超重，施工用料隨用隨上，操作層上不留浮動的物料，消除安全隱患。4、在架下有施工的人員時，必須搭設臨時防護設施。5、給每個作業人員配備防滑手套、防滑鞋和放置工具的安全鉤或工具袋；高空作業必須正確使用安全帶，所有進場人員必須正確佩戴安全帽。6、現場不吸煙，不飲酒，不隨地大小便；保證工人的飲食衛生，宿舍內輪流值班搞好室內衛生，不私拉亂接電線。7、架體配套施工上下通道，通道搭設方法如下：通道上下樓梯寬度為1.2m、1.5m兩種，滿足上下行需要，每1.5米設置一個休息平臺，樓梯外側設置斜桿，保證整個樓梯穩定性，并在樓梯外圍懸掛

56、密目網，通道搭設形式如下圖所示：8、 在架體外延位置及施工段端頭，設置外圍防護，防護高度1.5m，并在外圍懸掛密目網。9、 雨季施工措施：做好汛前和雨季來臨前的檢查工作，及時認真整改存在隱患，做到防患于未然。汛期和雨季來臨期間要組織晝夜值班，做好記錄，密切注意天氣預報和暴風警報。安排好應急疏散通道及安全集結中心；雨天作業必須設專人看護，存在險情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作業施工；大風雷雨天氣應切斷電源，以免引起火災或觸電傷亡事故；各區高支模，必須設置避雷裝置，且其周圍有排水設施，機電設施要經常檢查接零、接地保護，所以機械棚要搭設嚴密，防止漏電。5.3監測監控措施5.3.1監視設備序號監

57、視設備名稱數量單位檢驗部位1全站儀1臺架體位移2激光水準儀1臺架體位移3刻度尺3把架體位移4力矩扳手10把扣件擰緊程度5卷尺15把腳手架桿桿間距5.3.2監測點布置混凝土澆筑施工前在梁模板兩側選擇合適的參照點設置支撐體系位移的監測監控點，四角及梁跨度中間設置監測點，梁截面方向，距離梁底部100mm設置一排監測點，沿高度方向在梁體中部設置一排監測點。監控點布置平面圖（以主梁為例）5.3.3監測方法及觀測精度1、監測方法及精度要求：（1）初始值：監測工作的準備工作應在混凝土澆筑前完成。應在至少連續三次測得的數值基本一致后，才能將其確定為該項目的初始值。（2）垂直位移觀測：觀測儀器采用蘇一光DSZ2

58、水準儀+水準標尺。采用二級水準測量進行觀測，其精度指標為：觀測點測站高差中誤差0.5mm；（3）梁頂水平位移：采用萊卡TS09全站儀建立坐標系統，通過直接觀測點位坐標值來確定水平位移。觀測點坐標中誤差不大于1.0mm。2、觀測要求：同一位置每次觀測時，宜符合下列要求：（1）采用相同的觀測路線和觀測方法；（2）使用同一監測儀器和設備；（3）固定觀測人員。3、監測頻度（1）梁頂水平位移監測：混凝土澆筑過程中，每30分鐘觀測一次。（2）垂直位移觀測：混凝土澆筑過程中，每20分鐘觀測一次。混凝土澆筑完成以后頭3個小時，每1小時觀測一次，然后至終凝前，可每3小時觀測一次。（3）當出現監測項目的監測值變化

59、量較大或速率加快時，應進一步強加監測，縮短監測時間間隔，加密觀測次數，并及時向施工、監理和設計人員報告監測結果。（4）當有危險事故征兆時，應連續監測。5.3.4監控預警值變形監測預警值：支撐架體垂直位移為10mm；梁下方支架水平位移為6mm；梁體支架沉降10mm。5.4應急預案5.4.1應急預案的方針與原則堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優先”的方針，貫徹“常備不懈、統一指揮”高效協調的原則，為給員工在施工場區創造更好的安全施工環境。應保證各種應急資源處于良好的備戰狀態，指導應急行動按計劃有序地進行。防止因應急行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援，有效地避免或降

60、低人員的傷亡和財產損失，救助實現應急行動的快速、有序、高效，充分體現應急救援的“應急精神”。5.4.2應急預案工作流程圖本工程的特點是支模高，梁截面尺寸大的實際情況，認真對危險源的識別，特制訂本項目發生緊急情況或事故的應急措施，開展應急知識教育和應急演練，提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損失和不良影響，其應急準備和響應工作程序如下圖：5.4.3危險源辨識本工程在分析、辨識施工中，危險因素是支模高度較高，梁截面尺寸大，板厚度大，支架受荷偏大，可能產生支架的不穩定性。另外租賃的扣件數量較多，不能完全保證少數扣件不合格，可能在施工中造成斷裂或產生滑移，造成框架梁砼倒塌，高空墜落、高空落物

61、傷人等。在工地已采取機電管理，安全管理各種防范措施的基礎上，還需要作好以下危險因素產生的應急方案。5.4.4應急準備1、機構與職責一旦發生施工安全事故，公司領導及有關部門負責人必須立即趕赴現場，組織指揮搶險，成立現場搶險領導小組。組 長：程萬祥副組長：姜文清、胡樂成組 員：邢寅仲、黃亭、尹加琪、劉建興應急組織的分工職責組長職責：（1)決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。（2)復查和評估事故可能發展的方向，確定其可能的發展過程。（3)指導設施的部分停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現場人員撤離，確保任何傷害者都能得到

62、足夠的重視。（4)與現場外應急機構取得聯系，及時對緊急情況的記錄作出安排。（5)在場內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作。（6)在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責（1)評估事故的規模和發展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。（2)如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護工作。（3)安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現場到安全地帶集中。（4)設立與應急救援中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。（5)協助組長組織指揮，協調救援工作，組長不在現場時，可代替組長的職責。組員職責：在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護，

63、搶救，警戒等工作，具體落實執行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。2、應急資源：應急資源的設備是應急救援工作的重要保障，項目部根據潛在事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具，醫療設備藥品，生活保障物資等如下表列數。主要應急救援物資設備表序號材料設備名稱單位數量現在何處1小 車臺1現場2滅 火 器個20現場3藥 箱 及 藥 品個/批1現場4對 講 機部8現場5手 機部6現場6擔 架副1現場3、教育訓練 在工程進行施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，及應急預案演練，全面提高應急救援能力。4、互相協議： 項目部事先與地方醫院建立正式互相協議，以便在事

64、故發生時得到外部救援力量和資源的援助。5、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。 組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。6、模板支撐架倒塌事故的應急救援（1)模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。（2)應急救援方法a.有關人員的安排組

65、長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。b.人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員被支架或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。c.傷員救護 休克、昏迷的傷員救援

66、讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。 受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。 立即撥打120急救電話或送醫院。d.現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。7、現場恢復充分辨識恢復過程中存在的危險，當安全隱患徹底清楚后，方可恢復正常工作狀態。5.4.5其它注意事項模板支架發生塌坍后，砼尚未凝固，應抓緊時間清理現場砼，避免砼凝固后給清理工作帶來更大難度

67、。6.勞動力計劃廠架修庫分成六個施工塊區組織平行流水作業，因此需在六個塊區同時設置專職的安全生產管理人員，并持證上崗。平均按每個專職安全生產管理員的責任區不超過2000m2。所有施工區域的支架搭設和拆除必須組織專業的架子工作業，且需持證上崗作業，同時配備若干普工配合架子工作業，主要負責構配件傳送、轉移、裝卸等作業。根據各塊區的作業安排計劃投入的專職安全生產管理人員和專業架子工數量如下表：序號施工區域生產人員備注安全員架子工普工1廠架修庫01區11510分塊流水作業2廠架修庫02區115103廠架修庫03區115104廠架修庫04區115105廠架修庫05區115106廠架修庫06區115107

68、合計69060所有專職安全生產管理員上崗前必須經過專項培訓，考核通過后方可上崗作業，并對其進行安全技術交底，明確安全檢查和巡視的重點部位和關鍵環節。同時對架子工和普工進行針對性的安全培訓和技術交底，明確作業過程中的重點注意事項，強調安全作業底限和剛性要求，所有架子工必須持證上崗。7.計算書及相關圖紙7.1編制依據1) 工程施工圖紙及現場概況2) 建筑施工安全技術統一規范GB50870-20133) 混凝土結構工程施工規范GB50666-20114) 建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20135) 建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-20106) 建筑施工模板安全技術規

69、范JGJ162-20087) 建筑結構荷載規范GB50009-20128) 鋼結構設計規范GB50017-20039) 冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB50018-200210) 木結構設計規范GB50005-200311) 混凝土模板用膠合板GB/T17656-200812) 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號13) 建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254 號7.2樓板下架體驗算7.2.1樓板工程參數本工程樓板厚度此處按h=150mm驗算。樓板模板支架參數砼樓板厚度0.15m支架高度15m-16m立桿縱距1.5m立桿橫距1.5m水平桿最大步距1.5m頂

70、步步距1.5m立桿頂伸出長度a0.35m掃地桿高度0.55m鋼管類型水平桿鋼管：482.5mm，立桿鋼管：603.2mm面板木膠合板 厚度：15mm次楞方木50mm100mm，間距0.25m主楞單向梁主楞L150鋁梁，井字梁主楞10#槽鋼剪刀撐依據JGJ231-2010規范要求設置支架組成0.1m次龍骨+0.15m主龍骨+0.25m頂托+15m立桿+0.2m基座+0.3m下托支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.222kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立

71、桿3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載天津市，基本風壓：0.3kN/m2單向梁150mm厚樓板下架體圖井字梁150mm厚樓板下架體圖7.2.2模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm ，取主楞間距1.5m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 15001515/6=56250mm3；截面慣性矩I= 1500151515/12=421875mm4；（1）強度驗算1、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線

72、荷載設計值為：q1=1.2(240.15+1.10.15+0.3)+1.431.5=13.6kN/mq2=1.35(240.15+1.10.15+0.3)+1.40.731.5= 12.64kN/m根據以上兩者比較應取q1= 13.6kN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 13.60.252=0.085kNmMmax=0.085KNm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.085106=1.51N/mm2 f=12.5N/mm2W56250滿足要求!（2）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數

73、均取1.0。q = 1.5（240.151.50.150.3+3）=10.6kN/m；面板最大容許撓度值: 150/400=0.4mm；面板彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.67710.62504=0.066mm 0.4mm100EI10010000421875滿足要求!7.2.3次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度100mm，間距0.25m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =50100100/6=83333mm3；截面慣性矩 I =50100100100/12=4166667mm4；（1）抗彎強度驗算1、 次楞按簡支梁計算，其計算跨度

74、取立桿橫距，L=1.5m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.15+1.50.15+0.3)+1.430.25=2.01kN/mq1=1.35(240.15+1.50.15+0.3)+1.40.730.25=2.1kN/m根據以上兩者比較應取q1= 2.1kN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.1252.11.52=0.59kNm取Mmax=0.59kNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.59106=7.08N/mm2 f=17N/mm2W8333

75、3滿足要求!（2）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1= qL/2=2.011.5/2=1.5kN取V=1.186kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=31.5103=0.45N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100滿足要求!（3）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.25（240.151.50.150.3+3）=1.77kN/m次楞最大容許撓度值:1500/250=6mm；=5ql4=51.771500.04=2.8mm 6mm384EI384100004166667次楞彈性模量

76、: E = 10000N/mm2；滿足要求!7.2.4次楞方木懸挑驗算（1）抗彎強度驗算1、 次梁兩側樓板次楞為懸挑結構，按懸挑梁計算，其計算跨度取立桿距梁側距離，L=0.45m。懸挑位置示意圖受力簡圖2、荷載計算根據樓板荷載計算，取q1= 2.01kN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= q1l2/2=2.010.452/2=0.203kNm木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.203106=2.43N/mm2 f=17N/mm2W83333滿足要求!（2）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.25（2

77、40.151.50.150.3+3）=1.77kN/m次楞最大容許撓度值:450/250=1.8mm；=ql4=1.77450.04=0.22mm 1.8mm8EI8100004166667滿足要求!7.2.5主楞驗算主楞采用L150鋁梁，截面抵抗矩 W=57.2cm3；截面慣性矩 I=383.2cm4，彈性模量E=50000N/mm4（1）抗彎強度驗算1、主楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取立桿縱距，L=1.5m。2、荷載計算均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.15+1.50.15+0.3)+1.431.5=12.1kN/mq2=1.35(240.15+1.50.15+0.3)+1.40

78、.731.5= 12.6kN/m根據以上兩者比較應取q= 12.6kN/m作為設計依據。 3、強度驗算M= 0.1ql2=0.112.61.52=2.835kNm主楞抗彎強度設計值f=200N/mm2；=Mmax=2.835106=50N/mm2 f=200N/mm2W57.2103滿足要求!（2）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 1.5（240.151.50.150.3+3）=10.5kN/m主楞最大容許撓度值:1500/250=6mm；=0.677Ql4=0.67710.515004=1.87mm 6mm100EI10050000383.

79、2104主楞彈性模量: E=50000N/mm2；滿足要求!7.2.6主楞懸挑驗算（1）抗彎強度驗算1、 主梁兩側樓板次楞為懸挑結構，按懸挑梁計算，其計算跨度取立桿距梁側距離，L=0.45m。懸挑位置及受力示意圖2、荷載計算根據樓板荷載計算，取q1= 12.1kN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= q1l2/2=12.10.452/2=1.22kNm主楞抗彎強度設計值f=200N/mm2；=Mmax=1.22106=21.3N/mm2 f=200N/mm2W57.2*103滿足要求!（2）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q

80、= 1.5（240.151.50.150.3+3）=10.5kN/m次楞最大容許撓度值:450/150=3mm；=ql4=10.5450.04=0.28mm 3mm8EI850000383.2104滿足要求!7.2.7井字梁下主楞10#槽鋼計算主楞采用10#槽鋼梁，截面抵抗矩 W=39.66cm3；截面慣性矩 I=198.3cm4，彈性模量E=206000N/mm4（1）抗彎強度驗算1、主楞按簡支梁計算，其計算跨度取立桿縱距，L=1.5m。2、荷載計算均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.15+1.50.15+0.3)+1.431.5=12.1kN/mq2=1.35(240.15+1.50

81、.15+0.3)+1.40.731.5= 12.6kN/m根據以上兩者比較應取q= 12.6kN/m作為設計依據。受力簡圖3、強度驗算M= 0.1ql2=0.12512.61.52=3.54kNm主楞抗彎強度設計值f=215N/mm2；=Mmax=3.54106=89N/mm2 f=215N/mm2W39.66103滿足要求!（2）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 1.5（240.151.50.150.3+3）=10.5kN/m主楞最大容許撓度值:1500/250=6mm；=5Ql4=510.515004=1.69mm 6mm384EI384

82、206000198.3104主楞彈性模量: E=206000N/mm2；滿足要求!7.2.8立桿穩定性驗算（1）風荷載計算基本風壓按天津天津市10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。計算風荷載體形系數s將支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.18/(1.51.5)=0.096式中An =(la+h+0.325lah)d=0.18m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1.5m。h-步距，1.5m。d-鋼管外徑，0.048m。系數0.325-支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排

83、架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.096=0.19無遮攔多排模板支架的體形系數：s=st1-n=0.191-0.972=0.371-1-0.97-風荷載地形地貌修正系數。n-支架相連立桿排數。立桿段距地面計算高度H=16m，按地面粗糙度B類 田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區。風壓高度變化系數z=1。立桿段風荷載標準值k=zs0=10.370.3=0.11kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.91.4klah2=0.91.40.111.51.52= 0.046kNm1010 (2)支架立桿軸向力設計值不組合風荷載時：N=1.2NGK+1.4NQK =1.2(

84、0.3+25.100.15)1.51.5+160.222)+1.431.51.5=23.95kN;組合風荷載時：N=1.2NGK+0.91.4NQK =1.2(0.3+25.100.15)1.51.5+100.222)+0.91.431.51.5=23kN; (3)立桿計算長度立桿計算長度按下式計算，并取較大值：L0=h=1.21.5=1.80mL0=h+2ka=1.5+20.70.35=1.99mh-支架立桿中間層水平桿最大豎向步距（m）。h-支架立桿頂層水平桿步距（m）-支架立桿計算長度修正系數。K-懸臂端計算長度折減系數a-支座可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離（m）L0取1.99m

85、，立桿長細比=Lo/i=199/2.01=99，i-截面回轉半徑按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.482；(4)立桿承載力驗算立桿截面抵抗矩W= 7.7cm3；立桿Q345鋼材抗壓強度設計值f=300N/mm2；不組合風荷載立桿穩定性計算：N=23.95103=87.02 N/mm2f=300N/mm2A0.4825.71102組合風荷載時立桿穩定性計算：N+Mw=23103+0.046106=83.56+5.9=89.53N/mm2f=300N/mm2AW0.4825.711027.7103立桿穩定性滿足要求!7.2.9支撐結構地基承載力驗算地基示意圖上部立桿傳至墊木頂面的軸向力

86、設計值N=23.95kN底托下方墊木為木腳手板，方木下墊有200mm碎石的持力層，碎石地基承載力擴散角為25，碎石下方為壓實度大于90%的壓實土，其承載力設計值fak= 160kN/m2，驗算如下：計算可得受力寬度B=0.39m；作用長度L=1.5m。受力面積A=LB=1.50.39=0.585m2驗算地基承載力：P=N=23.95=40.9kN/m2 fak=160kN/m2A0.585滿足要求!7.3 梁下架體驗算(類型1)7.3.1工程參數本工程梁體尺寸為9002100、9002400的梁采用同一種架體布置形式（如下圖所示），驗算時只對尺寸最大的梁進行驗算。梁支撐架示意圖 梁模板支架參數

87、梁截面寬度0.9m梁截面高度2.4m支架高度13m樓板厚度0.15m板底立桿縱距la1.5m板底立桿橫距lb1.5m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距同板底立桿縱距，1.5m梁下立桿布置梁下設置2根立桿鋼管類型水平桿鋼管：482.5mm，立桿鋼管：603.2mm水平桿最大步距1.5m頂步步距1m立桿伸出頂層水平桿長度a0.35m面板15mm厚木膠合板梁底次楞150鋁梁，間距0.22m梁底主楞L185鋁梁梁側次楞50100mm方木，間距100mm梁側主楞兩根雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm500mm支架組成0.1m次龍骨+0.15m主龍骨+0.15m頂托+13m立桿

88、+0.2m基座+0.2m下托支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.162kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載3kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載天津，基本風壓：0.45kN/m29002400梁下架體圖7.3.2新澆砼對模板側壓力標準值計算依據砼結構工程施工規范GB50666-2011，澆筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm時，新澆筑砼對模板的側壓力標準值，按下列公式計算:=242.4=57.6 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN

89、/m3； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.4m；7.3.3梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.10m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=55.2kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.257.6+1.42)1=71.92KN/m

90、q2=(1.3557.6+1.40.72)1=79.72KN/m取較大值q=76.48KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.179.720.102=0.08kNm面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.08106=2.13N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算q = 157.6=57.6kN/m；面板最大容許撓度值: 100/400=0.25mm；面板彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.67757.601004=0.013mm 0.25mm100EI1001000

91、0281250滿足要求!7.3.4梁側模板次楞驗算次楞采用50100mm(寬度高度)方木，間距：0.1m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3；截面慣性矩I =50100100100/12=4166667mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=57.6kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.257.6+1.42)0.1=7.08KN/mq2=(1.3557.6+1

92、.40.72)0.1=7.98KN/m取較大值q=7.98KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.17.980.52=0.20kNm最大支座力：1.1ql=1.17.980.5=4.39kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.2106=2.4N/mm2 17N/mm2W83333 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.67.980.5=2.394kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.394103= 0.71N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100 次楞抗剪強

93、度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 57.60.1=5.76kN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.765004= 0.058mm 2mm100EI100100004166667 滿足要求!7.3.5梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8990mm3；截面慣性矩I =215700mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的荷載P=43.9Kn/m，按集中荷載作用下

94、三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.5m。主楞計算簡圖(kN)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.1ql2=0.143.90.52=1.09kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=1.097106=122N/mm2 205N/mm2W8990 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=3.46kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：500/150=3.3mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.31mm 3.3mm。滿足要求!（三）懸挑段強度驗算穿梁螺栓距梁底距離150m

95、m，次楞間距100mm，彎矩M=4.390.15+4.390.05=0.88kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=0.88106=97.88N/mm2 205N/mm2W8990 滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=3.46kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：1502/400=0.8mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.13mm N=17.98kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!7.3.7梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁寬度0.9m作為計算寬度。面板的截面

96、抵抗矩W= 901.51.5/6=33.75cm3；截面慣性矩I= 901.51.51.5/12=25.31cm4；（1）強度驗算1、模板面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取面板下的次楞間距，L=0.22m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1= 1.2(242.4+1.52.4+0.3)+1.430.9=70.2kN/mq2=1.35(242.4+1.52.4+0.3)+1.40.730.9= 77.36kN/m根據以上兩者比較應取q= 77.36kN/m作為設計依據。 Mmax=0.1q1l2=0.177.360.222=0.37kNm梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2)

97、 =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.48106=10.96N/mm2 12.5N/mm2W33.75103滿足要求!（2）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.9（242.41.52.40.3+3）=58.05 kN/m；面板最大容許撓度值: 220/400=0.4mm；面板彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.67758.052204=0.36mm 0.4mm100EI1001000025.31104梁底面板撓度滿足要求!7.3.8梁底模板次楞驗算次楞采用L150鋁梁，間距0.

98、22m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =57.2mm3；截面慣性矩 I =383mm4；（1）抗彎強度驗算1、 次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=1.5m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(242.4 +1.12.4+0.3)+1.430.22=17.16kN/mq1=1.35(242.4+1.12.4+0.3)+1.40.730.22= 18.9kN/m根據以上兩者比較應取q1= 18.9kN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.118.91.52=

99、4.25kNm取Mmax=4.25kNm驗算強度。鋁梁抗彎強度設計值f=200N/mm2；=Mmax=4.25106=74.3N/mm2 f=17N/mm2W57200滿足要求!（2）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.22（242.41.52.40.3+3）=14.19kN/m次楞最大容許撓度值:1500/400=3.75mm；=0.667ql4=0.66714.191500.04=2.5mm 3.75mm100EI100500003830000次楞彈性模量: E = 50000N/mm2；滿足要求!7.3.9梁底模板主楞驗算主楞采用:L

100、185鋁梁截面抵抗矩W=131cm3截面慣性矩I=1214cm4（1）強度驗算主楞按簡支梁計算，次楞185鋁梁，如下圖：計算簡圖(kN)圖中陰影部分面積為2.25，可根據此算出此位置混凝土的平均厚度為2.25*1.5=3.375m代入計算q1 =【25.5*3.375+（0.3+3）*1.5*1.5】/1.5=62.3kN/m； q2= 1.35(25.5*3.375+0.3*1.5*1.5)+1.40.7+3*1.5*1.5) /1.5=82.5kN/m；最大彎矩 Mmax=18.56kNm；主楞的抗彎強度設計值f=200N/mm2；=Mmax=18.26106=141N/mm2 200N/

101、mm2W131103主楞抗彎強度滿足要求!（2）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。按連續梁計算如下：撓度驗算：最大撓度max =0.677q1100EI=0.677*62.3*15004/（100*70000*12140000）=2.5mm=1500/400=3.75mm滿足。主楞撓度滿足要求!7.3.10風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按天津天津市10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算

102、。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.179/(1.51.5)=0.095式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.179m2la-立桿間距，1.5m，h-步距，1.5m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.095=0.11無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.111-0.97 10=0.961-1-0.97-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=15m，按地面

103、粗糙度B類 田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區。風壓高度變化系數z=1。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0=10.960.3=0.288kN/m22.風荷載產生的立桿彎矩設計值MwMw=0.921.4klah2=0.921.40.2881.51.52= 0.110kNm10107.3.11立桿穩定性驗算（1）立桿軸力設計值梁底立桿承受梁荷載設計值：60.64kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.5*1.5150.162=5.46kN梁底立桿軸向力設計值：66.1kN;(2)立桿計算長度立桿計算長度按下式計算，并取較大值：L0=h=1.21.5=1.80mL0=h+2ka

104、=1+20.70.35=1.49mh-支架立桿中間層水平桿最大豎向步距（m）。h-支架立桿頂層水平桿步距（m）-支架立桿計算長度修正系數。K-懸臂端計算長度折減系數a-支座可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離（m）L0取1.80，立桿長細比=Lo/i=180.00/2.01=90按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.55；(3)立桿穩定性驗算立桿截面抵抗矩(cm3)W= 7.7cm3；立桿Q345鋼材抗壓強度設計值f=300N/mm2；組合風荷載時立桿穩定性計算：N+Mw=66.1103+0.110106=210+14.29=224.3N/mm2 f=300N/mm2AW0.555.

105、711027.7103立桿穩定性滿足要求!7.3.12支撐結構地基承載力驗算地基示意圖上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=66.1kN底托下方墊木為木腳手板，方木下墊有200mm碎石的持力層，碎石地基承載力擴散角為25，碎石下方為壓實度大于90%的壓實土，其承載力設計值fak= 160kN/m2，驗算如下：計算可得受力寬度B=0.39m；作用長度L=1.5m。受力面積A=LB=1.50.39=0.585m2驗算地基承載力：P=N=66.1=113kN/m2 fak=160kN/m2A0.585滿足要求!7.4梁下架體驗算（類型2）7.4.1梁2工程參數本工程梁體尺寸為750mm*1200mm

106、、900mm*1200mm、900mm2250mm的梁采用單獨支撐形式(如下圖所示），驗算以900mm*2250mm梁進行驗算。900*2250梁支架示意 梁模板支架參數梁截面寬度0.9m梁截面高度2.25m支架高度13m樓板厚度0.15m板底立桿縱距la1.5m板底立桿橫距lb1.5m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距同板底立桿縱距，1.5m梁側與梁底立桿橫距梁下設置2根立桿鋼管類型水平桿鋼管：482.5mm，立桿鋼管：603.2mm水平桿最大步距1.5m頂步步距1m立桿伸出頂層水平桿長度a0.35m面板15mm厚木膠合板梁底次楞100100mm方木，間距0.15m梁底主楞L185鋁梁架桿組成0.

107、1m次龍骨+0.15m主龍骨+0.25m頂托+14m立桿+0.2m基座+0.3m下托荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.154kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載3kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載天津市，基本風壓：0.3kN/m2 7.4.2梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁寬度0.8m作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 801.51.5/6=30cm3；截面慣性矩I= 801.51.51.5/12=22.5cm4；（一）強度驗算1、模板面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取面板下的次楞間距，L

108、=0.2m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1= 1.2(242.25+1.52.25+0.3)+1.430.8=49.5kN/mq2=1.35(242.25+1.52.25+0.3)+1.40.730.8= 64.64kN/m根據以上兩者比較應取q= 64.64kN/m作為設計依據。Mmax=0.1q1l2=0.164.640.152=0.145kNm梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.145106=4.8N/mm2 12.5N/mm2W30103梁底面板抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，

109、荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.8（242.251.52.250.3+3）=48.54 kN/m；面板最大容許撓度值: 150/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67748.541504=0.16mm 0.5mm100EI100450022.5104梁底面板撓度滿足要求!7.4.3梁底模板次楞驗算梁底模板次楞采用方木，寬度100mm，高度100mm,間距0.15m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =101010/6=166.7cm3；截面慣性矩I =10101010/12=833cm4；

110、（一）強度驗算1、荷載計算；作用于次楞的均布線荷載設計值為：q1=1.2(242.25+1.52.25+0.3)+1.430.15=11kN/mq1=1.35(241.2+1.51.2+0.3)+1.40.730.15= 12.1kN/m根據以上兩者比較應取q1= 12.1kN/m作為設計依據。最大彎矩 Mmax =qL28=2.15kNm次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=2.15106=12.9N/mm2 17N/mm2W166.7103滿足要求!（二）抗剪強度驗算最大剪力Vmax= qL/2=5.87kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V

111、=35.87103= 0.88N/mm2 fv=1.6N/mm22bh2100100次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.15（242.251.52.250.3+3）=9.1kN/m；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；次楞最大容許撓度值: 1200/250 =4.8 mm；最大變形Wmax=5qL4/(384EI) = 3.17mm 4.8mm次楞撓度滿足要求!7.4.4梁底模板主楞驗算主楞采用:L185鋁梁截面抵抗矩W=131cm3截面慣性矩I=1214cm4（一）強度驗算主楞按三跨連續梁計，0.9*

112、2.25高梁下2根185鋁梁每根鋁梁承受此梁一半，主楞跨度1.5m。如下圖：計算簡圖(kN)q1 =（ 25.5*2.25+0.3+3）0.45=27.3kN/m； q2= 1.35(25.5*2.25+0.3)+1.40.7+3) 0.45=36.36kN/m；則最大彎矩為Mmax1/10q2l236.3615002/10=8181000Nmm 最大彎應力max=Mmax/W8181000/131000 62N/mm2 = 200N/mm2滿足。（二）撓度驗算：最大撓度max =0.677q1/100EI =0.677*27.3*15004/（100*70000*12140000） =1.1

113、mm=1500/400=3.75mm滿足。滿足要求!7.5梁下架體驗算（類型3）7.5.1梁下架體驗算（類型3）本工程500mm*900mm、800mm*900mm 、900mm*900mm 、900mm*1000mm 500mm*1000mm 采用梁架形式支撐。900mm*1000mm梁進行計算。兩架支撐示意圖梁模板支架參數梁截面寬度0.9m梁截面高度1m支架高度15m樓板厚度0.15m板底立桿縱距la1.5m板底立桿橫距lb1.5m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距同板底立桿縱距，1.5m梁底立桿數量梁下設置2根立桿鋼管類型水平桿鋼管：482.5mm，立桿鋼管：603.2mm水平桿最大步距1.5

114、m頂步步距1m立桿伸出頂層水平桿長度a0.35m面板15mm厚木膠合板梁底次楞50100mm方木，間距0.15m梁底主楞L150鋁梁架桿組成0.1m次龍骨+0.15m主龍骨+0.25m頂托+14m立桿+0.2m基座+0.3m下托荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.154kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載3kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載天津市，基本風壓：0.3kN/m2面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁寬度0.8m作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 901.51.5/6=33.75cm3；截面慣性矩I=

115、901.51.51.5/12=25.3cm4；（一）強度驗算1、模板面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取面板下的次楞間距，L=0.25m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1= 1.2(241+1.51 +0.3)+1.430.9=31.59kN/mq2=1.35(241+1.51+0.3)+1.40.730.9=33.99kN/m根據以上兩者比較應取q=33.99kN/m作為設計依據。Mmax=0.1q1l2=0.133.990.252=0.21kNm梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.21106=6.

116、2N/mm2 12.5N/mm2W33.75103梁底面板抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.9（2411.510.3+3）=25.92 kN/m；面板最大容許撓度值: 250/400=0.625mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67725.922504=0.6mm 0.625mm100EI100450025.3104梁底面板撓度滿足要求!7.5.2 次楞驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度100mm，間距0.25m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =5010

117、0100/6=83mm3；截面慣性矩 I =50100100100/12=416mm4；（1）抗彎強度驗算1、 次楞按簡支梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=0.6m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(241 +1.51+0.3)+1.430.25=8.78kN/mq1=1.35(241+1.51+0.3)+1.40.730.25=9.45kN/m根據以上兩者比較應取q1= 9.45kN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.1259.450.62=0.425kNm取Mmax=0.3kNm

118、驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.425106=5.1N/mm2 f=17N/mm2W83000滿足要求!（2）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1= qL/2=8.780.6/2=1.58kN取V=2.63kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.63103=0.79N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100滿足要求!（3）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.25（2411.510.3+3）=7.2kN/m次楞最大容許撓度值:600/250=2.4

119、mm；=5ql4=57.2600.04=0.29mm 2.4mm384EI384100004160000次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；滿足要求!7.5.3梁底模板主楞驗算主楞采用:L150鋁梁截面抵抗矩W=57.2cm3截面慣性矩I=383cm4（一）強度驗算主楞按三跨連續梁計，0.9m*1m高梁下2根150鋁梁每根鋁梁承受此梁一半，主楞跨度1.5m。如下圖：計算簡圖(kN)q1 =（ 25.5*1+0.3+3）0.45=12.96kN/m； q2= 1.35(25.5*1+0.3)+1.40.7+3) 0.45=16.99kN/m；則最大彎矩為Mmax1/10q2l216.9

120、915002/10=3824212Nmm 最大彎應力max=Mmax/W3824212/57200 66.8N/mm2 = 200N/mm2滿足。（二）撓度驗算：最大撓度max =0.677q1/100EI =0.677*12.96*15004/（100*50000*3830000） =2.3mm=1500/400=3.75mm滿足。滿足要求! 7.5.4梁底托架模板主楞驗算 （1）、小托架計算位置如下圖根據梁架承受混凝土的體積（梁高）1 m*（梁寬）0.9m*1.5（小托架間距）=1. 35m計算 （混凝土密度）25.5kn/ m*1.35 m=34.4kn平均做用到兩個托坐上，單個托坐F/

121、2=17.2kn活荷載按最不利6.5kn計算 （2）、自動計算梁自重，梁自重放大系數1.00 （3）、材性：Q235 彈性模量 E = 206000 MPa 剪變模量 G = 79000 MPa 質量密度 = 7850 kg/m3 線膨脹系數 = 12x10-6 / c 泊松比 = 0.30 屈服強度 fy = 235 MPa 抗拉、壓、彎強度設計值 f = 215 MPa 抗剪強度設計值 fv = 125 MPa （4）、截面參數：雙10#槽鋼 截面面積 A = 2503 mm2 自重 W = 0.193 kN/m 面積矩 S = 46176 mm3 抗彎慣性矩 I = 3899202 mm

122、4 抗彎模量 W = 77984(上邊緣) / 77984(下邊緣) mm3 塑性發展系數 = 1.05(上邊緣) / 1.05(下邊緣)（5）、荷載信息 恒荷載 a、集中力，17.20kN，荷載位置：距左端0.30m b、集中力，17.20kN，荷載位置：距左端1.20m 活荷載 a、集中力，4kN，荷載位置：距左端0.3m b、集中力，4kN，荷載位置：距左端1.2m（6）、內力、撓度計算（kN.m）彎矩圖包絡圖 （7）、撓度 撓度示意圖 （8）、單元驗算 圖中數值自上而下分別表示：最大剪應力與設計強度比值 最大正應力與設計強度比值 最大穩定應力與設計比值 若有局穩字樣，表示局部穩定不滿足

123、 (a)、內力范圍、最大撓度 內力范圍：內力范圍：彎矩設計值 -9.030.00 kN.m 剪力設計值 -30.0330.03 kN 最大撓度：最大撓度：最大撓度2.32mm，最大撓跨比1/646 （撓度允許值見鋼結構設計規范(GB 50017-2003)附錄A.1） ( 9 )、強度應力 最大剪應力 = Vmax * S / I / tw = 30.03 * 46176 / 3899202 / 6.0 * 1000 = 59.3 MPa fv = 125 MPa 滿足! 上邊緣最大正應力 上 = Mmax / 上 / W上 = 9.03 / 1.05 / 77984 * 1e6 = 110.

124、2 MPa f = 215 MPa 滿足! 下邊緣最大正應力 下 = Mmax / 下 / W下 = 9.03 / 1.05 / 77984 * 1e6 = 110.2 MPa f = 215 MPa 滿足! ( 10 )、穩定應力 整體穩定系數b = 1.00 最大壓應力 = Mmax / b / W = 9.03 / 1.00 / 77984 * 1e6 = 115.7 MPa f = 215 MPa 滿足! ( 11 )、驗算結論：滿足! 7.5.6立桿圓盤抗剪驗算截面抵抗矩W=50.65cm3截面慣性矩I=202.6cm4梁體橫截面積在9001000以下的梁架體搭設時加強橫桿下方無需支

125、護，驗算如下（1）荷載計算集中荷載F=1.2（0.911.525.5+0.30.61.5）+1.431.50.6/2=22.7kN，即圓盤位置剪力為22.29KN，由檢測得知允許荷載值為60KN。(檢測報告見附件）所以抗剪強度滿足要求 7. 6地基驗算 本工程部分地基為原狀土上鋪60cm墊層，按此方案中單桿最大荷載計算此位置地基承載力。如下圖所示。地基示意圖上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=66.1kN（按2.4m梁高位置支架最大單桿荷載）底托下方墊木為木腳手板，方木下墊有200mm碎石的持力層，碎石地基承載力擴散角為25，碎石下方為壓實度大于90%的壓實土，其承載力設計值fak= 160kN/m2，驗算如下：計算可得受力寬度B=0.76m；作用長度L=1.5m。受力面積A=LB=1.50.76=1.14m2驗算地基承載力：P=N=66.1=57.98kN/m2 fak=160kN/m2A1.14滿足要求!7.7相關圖紙附圖：廠架修庫區項目位置圖附圖：廠架修庫區梁板平面布置圖附圖：廠架修庫區單向梁標準單元架體布置圖 架體平面圖（標準單元） 架體正立面圖（標準單元）附圖：廠架修庫區單向梁標準單元架體立面圖架體側立面圖（標準單元） 鋼管抱柱示意圖附圖：廠架修庫區井字梁架體布置圖格構梁架體布置平面圖格構梁架體A-A剖面圖格構梁架體B-B剖面圖格構梁架體C-C剖面圖夾層架體布置立面圖