1、電梯井內落地腳手架搭設方案1.1 編制說明本工程由XX置業有限公司投資新建，XX有限公司承擔設計。為配合施工，確保工程施工安全，保證施工進度，滿足施工生產和使用要求，實現“安全、優質、文明、高效”的施工目標，特編寫本電梯井內腳手架專項方案。本專項施工方案是針對本工程的具體特點和環境因素，結合我公司多年來在類似工程施工過程中所積累的實踐經驗，以提高工程施工安全、保證施工工期、減輕勞動強度、確保“安全”和“文明”施工為原則編制，是施工現場的指導性文件之一。1.2 編制依據1、XX有限公司設計的施工圖紙；2、行業標準建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99）；3、行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

2、技術規范（JGJ 130-2011）；4、中國建筑工業出版社建筑施工手冊（第四版）；5、建設部危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法建質【2004】第213號；6、關于加強鋼管扣件水平模板支撐系統施工安全質量管理的通知滬建安質監【2005】第105號；7、 本公司ISO 9001質量手冊、程序文件、工程管理條例等有關文件。2工程概況2.1工程簡介工程名稱：浦東古北御庭公寓式酒店工程地點：上海市浦東新區龍匯路建設單位：XX置業有限公司設計單位：XX有限公司勘察單位：XX工程勘察有限公司監理單位：XX建設造價監理有限公司施工單位：XX集團有限公司總建筑面積：19998.76 m2地下

3、室建筑面積：1785.26m22.2現場概況本工程位于上海市新區，南至龍匯路，西至滬南路，北至龍陽路。根據現場，東邊緊鄰萬邦小區，西邊的滬南路和北邊的龍陽路新區主要干道。龍匯路和龍陽路為施工進入本工程的主要道路。2.3建筑概況本工程0.000相當于絕對標高5.7m（吳淞高程）。3電梯井內腳手架搭設3.1構配件選材 鋼管：483.0規格； 扣件：直角扣件、旋轉扣件、對接扣件； 硬拉結：483.0短鋼管； 腳手板：鋪舊夾層板。3.2電梯井內落地腳手架搭設方案3.2電梯井內架方案電梯井內布置四根立桿，立桿距墻400mm；1號電梯井立桿間距為800mm900mm；2號電梯井立桿間距為900mm800m

4、，腳手架步距h1.6，立桿從七層下為落地腳手架采用單管立桿；以上每五層18米為單立桿，下部采用16工字鋼穿過電梯井作隔離，腳手架步距h1.6，按每兩步間距設置連接點（拉撐桿）。電梯井內腳手架平面布置示意圖4.質量保證措施4.1材料及構配件 鋼管：483.0規格，立桿兩端面切口平直(嚴禁有斜口、毛口、卷口現象)；禁止使用嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂紋、無出廠合格證或檢測合格證明的管材。 扣件：新舊扣件均應進行防銹處理；禁止使用脆裂、變形、滑絲、無出廠合格證或檢測合格證明的扣件。 舊夾層板：整齊完好，禁用枯脆、破損、的舊夾層板。4.2搭拆步驟1、 搭設順序：立桿底座縱橫向掃地桿縱橫向水平桿擱柵桿腳手板

5、安裝四角撐桿。2、 拆除順序：四角撐桿腳手板擱柵桿縱橫向水平桿立桿，按自上而下、先搭后拆秩序，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業。4.3技術要點總體要求：橫平豎直、連接牢固、腳底著實、層層拖牢、支撐挺直、通暢平坦，安全設施齊全、牢固。4.4施工要求必須使用合格材料，對于有變形和不合格的扣件均不得使用。在內架搭設過程中，必須嚴格按規定的構造方案和尺寸進行搭設，并及時與結構拉結或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。在腳手架搭設過程中立桿均要豎直，尤其不得傾斜，搭設過程中應隨時校正桿件垂直度和水平偏差；避免累積偏差過大。搭設時必須在垂直方向，水平方向按50%錯開接頭，所有立桿必須

6、落地，不得在水平桿上加懸空立桿。搭設第一節立桿時應選用長短不一的鋼管，確保錯開立桿接頭位置；小橫桿的搭設應與擱柵桿垂直，小橫桿兩端應伸出擱柵桿外10cm以上。連接擱柵桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，十字形扣件不得使開口朝下，螺栓應適度擰緊。1、 鋼管立桿施工要求 每個電梯井內布設4根立桿，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不能在同一步距內，且相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不小于一個步距，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。 腳手架底座上設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在靠縱向掃地

7、桿下方的立桿上。2、 鋼管水平桿施工要求 橫向水平桿設于擱柵桿之下，縱向水平桿固定在立桿的外側，并采用直角扣件與立桿扣緊。 縱向水平每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。 掃地桿必須按要求進行搭設，立桿面必須墊木板或木枋，至少為0.05m2。水平桿必須扣接在立桿上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要擰緊。立桿豎接和水平桿橫接一定要采用直角扣件，保證豎向傳力和水平觀感。3、 拉撐桿施工要求施工時按豎向間距2步距，設置一道牢固的拉撐點，分別撐于電梯井道的4個陰角，保證架體穩定。4、 擱柵桿腳手架底部和每步層，特別是操作層均應設置

8、擱柵桿（縱向和橫向水平桿），扣接在水平桿上，其間距應均勻，不大于400mm。除操作層外，腳手架其余各步層也可不設置擱柵桿，每四步張設一道水平小眼平網，平網的材質應符合國家標準。5、 腳手板笆在擱柵桿上滿浦竹笆，注意不要形成探頭板笆。6、扣件安裝扣件規格必須與鋼管（483.0）外徑相匹配。螺栓擰緊扭力矩不應小于40N*m且不應大于65N*m，控制在50N*m左右。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm5.安全保證措施各級管理人員要對職工生命負責的態度去嚴格要求，嚴格管理，認真抓好安全工作，搞好安全設施。5.1.人員要求：1、 嚴格參照腳手架搭設要求進行施工；2、 必須持證上崗。具備一

9、切高空作業的能力，40歲以下，無疾病；3、 必須服從管理人員的安排。遵守項目各項安全管理規定和制度。進入施工現場的人員必須戴安全帽，系好安全帶，作好防護設施。不得穿拖鞋等，必須穿防滑鞋上班。嚴禁向下拋扔雜物，不得酒后作業，嚴禁嬉鬧；4、 必須負責搭設前和搭設后的日常檢查和修養；5、 聽從管理人員安排積極配合項目安全員日常檢查，發現問題及時整改。5.2搭設要點1、 鋼管腳手架立桿應穩放在制作品底座上；2、 立桿間距、擱柵桿間距符合方案要求；3、 腳手架負荷量不能超過200kg/m2；4、 搭設完畢后，必須經上級領導驗收合格后，方可投入使用。5.3使用階段1、 操作層上的施工荷載應符合設計要求，不

10、得超載，不得將模板支撐，纜鋼絲、砼的輸送管道等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備；2、 結構施工時嚴禁將內架做支模架，不得在內架上堆放鋼筋，木枋，電纜等材料；3、 在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，連墻體，支撐，欄桿，踢腳板，安全防護設施。5.4技術措施1、 嚴格按照施工組織設計和技術交底要求組織施工；2、 重點加強施工作業人員安全勞動意識。5.5腳手架拆除1、腳手架拆除或上翻的順序與搭設順序相反；2、拆除前，應由清除腳手架上雜物及障礙物；3、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；4、拉撐桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉撐桿整層或數層拆除后再拆除腳

11、手架；5、卸料時，各構配件嚴禁拋至樓底面；6、運至樓地面的構配件應及時檢查、整修、保養、并按品種、規格及時存放。5.6應急救援預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告

12、。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。

13、 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時

14、，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：陶永根 手機：13636622686安全員：馬會年 手機：13166494919技術負責人：童火祥 手機：13221862991醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。6.腳手架計算書一號電梯井鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地平臺的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范

15、(GB 50017-2003)等編制。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書編寫還參考了施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全一文。 一、參數信息1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):0.90，立桿步距h(m)：1.60；立桿縱向間距lb(m):0.80，平臺支架計算高度H(m)：24.00；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：400.00；鋼管類型:483.0，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數

16、腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):2.000；施工均布荷載(kN/m2):2.000；3.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.40；地基承載力調整系數:1.00。二、縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算(1)腳手板自重(kN/m)：q11 = 0.30.4 = 0.12 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12

17、= 20.4 = 0.8 kN/m；(3)施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 20.4 = 0.8 kN/m2.強度驗算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力計算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒載：q1 = 1.2 q11= 1.20.12 = 0.144 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.8+ 1.4 0.8=2.24 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.

18、10.1440.92 + 0.117 2.240.92 = 0.224 kNm ；最大支座力 N = 1.10.1440.9 + 1.22.240.9 = 2.562 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.224106 / (4490) = 49.877 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 49.877 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: = 0.667ql4/100EI均布恒載: qk = qll=0.12 kN/m； = 0.6

19、77 0.129004/(1002.06105107800)=0.024 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.024 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 900/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =2.562 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.359 kNm ；最大變形 max = 0.681 mm ；最大支座力 Qmax = 5.508 kN ；最大應力 = 79.888 N/mm2 ；橫向鋼

20、管的計算應力 79.888 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 0.681 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 800/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為0.80kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 5.508 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算作用于模板支架的荷載包括靜荷

21、載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.12524 = 2.995 kN；(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.150.8 = 0.12 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.30.80.9 = 0.216 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.331 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.80.9+20.80.9 = 2.88 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.23.331+ 1

22、.42.88 = 8.029 kN；六、立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式: = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.029 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005(24-4)=

23、0.909； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.163； - 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1631.71.6 = 3.163 m；L0/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；由長細比

24、l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.182 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8029.44 /( 0.182424 )= 104.051 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 104.051 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.496 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8029.44 /( 0.496424 )= 38.18 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 38.18 N/mm2 小于 鋼管立桿抗

25、壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.064 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 2227.378 / 15.9 = 140 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.349 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8029.44 /( 0.349424 )= 54.262 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 54.262 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或

26、柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全二號電梯井鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地平臺的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書編寫還參考了施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全一文。 一、參

27、數信息1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):0.90，立桿步距h(m)：1.60；立桿縱向間距lb(m):0.90，平臺支架計算高度H(m)：24.00；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：400.00；鋼管類型:483.0，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):2.000；施工均布荷載(kN/m2):2.000；3.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.40

28、；地基承載力調整系數:1.00。二、縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算(1)腳手板自重(kN/m)：q11 = 0.30.4 = 0.12 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 20.4 = 0.8 kN/m；(3)施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 20.4 = 0.8 kN/m2.強度驗算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的

29、計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力計算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒載：q1 = 1.2 q11= 1.20.12 = 0.144 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.8+ 1.4 0.8=2.24 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.10.1440.92 + 0.117 2.240.92 = 0.224 kNm ；最大支座力 N = 1.10.1440.9 + 1.22.240.9 = 2.562 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.224106 / (4490) = 49.877

30、N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 49.877 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: = 0.667ql4/100EI均布恒載: qk = qll=0.12 kN/m； = 0.677 0.129004/(1002.06105107800)=0.024 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.024 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 900/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取

31、板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =2.562 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.569 kNm ；最大變形 max = 1.314 mm ；最大支座力 Qmax = 6.396 kN ；最大應力 = 126.788 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 126.788 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1.314 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 900/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉

32、單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為0.80kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 6.396 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.12524 = 2.995 kN；(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.150.9 = 0.135 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.30.90.9

33、= 0.243 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.373 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.90.9+20.90.9 = 3.24 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.23.373+ 1.43.24 = 8.584 kN；六、立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式: = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.584 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉

34、半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005(24-4)=0.909； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.163； - 計算長度系

35、數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1631.71.6 = 3.163 m；L0/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.182 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8583.84 /( 0.182424 )= 111.236 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 111.236 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f =

36、205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.496 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8583.84 /( 0.496424 )= 40.816 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 40.816 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.064 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 2227.378 / 1

37、5.9 = 140 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.349 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8583.84 /( 0.349424 )= 58.008 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 58.008 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全九、工字鋼承載力計算其中，上部結構傳工字鋼頂面的軸向力設計值 ：N = 8.564 kN（按24m高度取值）；一、梁的靜力計算概況 1、單跨梁形式： 簡支梁 2、荷載受力形式： 1-5 3、計算模型基本參數：長 L =2.6

38、5 M c=0.53 M 4、集中力：標準值Pk=Pg+Pq =8.5+0=8.5 KN 設計值Pd=Pg*G+Pq*Q =8.5*1.2+0*1.4=10.2 KN二、選擇受荷截面 1、截面類型： 工字鋼：I16 2、截面特性： Ix= 1130cm4 Wx= 141cm3 Sx= 80.8cm3 G= 20.5kg/m 翼緣厚度 tf= 9.9mm 腹板厚度 tw= 6mm三、相關參數 1、材質 ：Q235 2、x軸塑性發展系數x：1.05 3、梁的撓度控制 v：L/250四、內力計算結果 1、支座反力 RA = Pd =10.2 KN 2、支座反力 RB = RA =10.2 KN 3、

39、最大彎矩 Mmax = Pd * a =4.08 KN.M五、強度及剛度驗算結果 1、彎曲正應力max = Mmax / (x * Wx)27.56 N/mm2 2、A處剪應力 A = RA * Sx / (Ix * tw)12.16 N/mm2 3、B處剪應力 B = RB * Sx / (Ix * tw)12.16 N/mm2 4、最大撓度 fmax = Pk * a * L * L * (3 - 4 * (a / L) 2) / 24 * 1 / ( E * I )=.55 mm 5、相對撓度 v = fmax / L =1/ 3257.4彎曲正應力 max= 27.56 N/mm2 抗彎設計值 f : 215 N/mm2 ok! 支座最大剪應力max= 12.16 N/mm2 抗剪設計值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中撓度相對值 v=L/ 3257.4 撓度控制值 v:L/ 250 ok! 驗算通過！-detail之單跨梁設計-