1、xx廣場采光頂鋼結構設計計算書計算:校核:審核:二一九年十二月目 錄第一部分、 計算書設計依據2第二部分、 橢圓采光頂計算3一、 第一章：荷載計算31、 基本參數32、 玻璃的自重荷載計算33、 承受的風荷載計算34、 承受的水平地震荷載計算45、 活荷載作用46、 雪荷載作用47、 荷載組合4二、 第二章：玻璃校核41、 荷載分配52、 玻璃面板計算53、 側面玻璃校核(TP6+12A+TP6中空雙銀LOW-E玻璃)54、 荷載分配55、 玻璃面板計算6三、 龍骨校核61、 荷載指定參數62、 計算模型6強度校核8撓度校核123、 穩定性驗算13支座反力144、 焊縫計算155、 幕墻埋件計

2、算(土建預埋)15第三部分、 圓型采光頂計算17一、 第一章：荷載計算171、 一、基本參數172、 玻璃的自重荷載計算173、 承受的風荷載計算174、 承受的水平地震荷載計算185、 活荷載作用186、 雪荷載作用187、 荷載組合18二、 玻璃校核181、 一、荷載分配192、 玻璃面板計算193、 側面玻璃校核(TP6+12A+TP6中空雙銀LOW-E玻璃)191、荷載分配19三、 龍骨校核201、 玻璃面板計算202、 荷載指定參數203、 計算模型204、 強度校核225、 撓度校核246、 穩定性驗算247、 焊縫計算268、 幕墻埋件計算(土建預埋)26第四部分、 長廊采光頂鋼

3、結構計算28一、 荷載計算281、 一、基本參數282、 玻璃的自重荷載計算283、 承受的風荷載計算284、 承受的水平地震荷載計算295、 活荷載作用296、 雪荷載作用297、 荷載組合29二、 玻璃校核301、 1、玻璃面板計算302、 側面玻璃校核(TP6+12A+TP6中空雙銀LOW-E玻璃)303、 荷載分配304、 荷載分配315、 玻璃面板計算31三、 龍骨校核（2-LLG-01）321、 一、計算說明322、 強度校核333、 撓度校核344、 支座反力345、 連接計算356、 幕墻埋件計算(土建預埋)35四、 龍骨效核361、 計算說明362、 強度校核383、 撓度校

4、核394、 支座反力395、 連接計算406、 幕墻埋件計算(土建預埋)40第五部分、 附錄 常用材料的力學及其它物理性能42第一部分、 計算書設計依據1、碳素結構鋼GB/T700-20062、不銹鋼冷軋鋼板GB/T3280-20073、鋁合金結構設計規范GB50429-20074、建筑結構荷載規范GB50009-20125、混凝土結構設計規范GB50010-2010（2015年版）6、建筑抗震設計規范GB50011-2010（2016年版）7、鋼結構設計規范GB50017-20178、民用建筑熱工設計規范GB50176-2016 9、建筑用硅酮結構密封膠GB/T16776-200510、空間

5、網格結構技術規程JGJ7-201011、熱軋型鋼 GB/T706 -200812、冷彎型鋼 GB/T6725 -2008 13、鋁合金建筑型材GB5237-200814、建筑幕墻GB/T21086-200715、玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-200316、建筑玻璃應用技術規程JGJ113-200917、金屬與石材幕墻工程技術規范JGJ133-200118、采光頂與金屬屋面技術規程 JGJ 255-201219、建筑結構可靠性設計統一標準GB50068-201820、建筑結構靜力計算手冊（第二版）第二部分、 橢圓采光頂計算一、 第一章：荷載計算1、 基本參數大橢圓采光頂計算標高 ：27.8m

6、 抗震設計烈度：8度 地面粗糙度類別：C類天水50年一遇基本風壓 ： W0=0.35KN/m2天水50年一遇基本雪壓 ： S0=0.2KN/m22、 玻璃的自重荷載計算1、面板自重荷載標準值計算 玻璃面板采用TP8LOW-E+12A+HS6+1.14PVB+HS6中空夾膠雙銀LOW-E玻璃和TP6LOW-E+12A+TP6中空雙銀LOW-E玻璃， 側面鋁板部分采用3mm鋁單板（室外）+50mm巖棉板（容重120kg/m3）+2mm厚鋁板（室內） GAK1：TP8LOW-E+12A+HS6+1.14PVB+HS6中空鋼化夾膠LOW-E玻璃自重面板荷載標準值 GAK1=0.512KN/m2GGK1

7、：考慮副框及各種零部件等后的面板重力荷載標準值（龍骨由軟件自行加載）GGK1=0.75KN/m2GAK2：3mm鋁單板+50mm巖棉板+2mm厚鋁板自重面板荷載標準值 GAK2=0.31KN/m2GGK2：考慮副框及各種零部件等后的面板重力荷載標準值（龍骨由軟件自行加載）GGK2=0.45KN/m22、自重荷載設計值計算rG：永久荷載分項系數，取rG=0.9（當其效應對結構有利時的組合）按照建筑結構荷載規范GB 50009-2012第3.2.4條GG1：考慮龍骨和各種零部件等后的面板重力荷載設計值GG1=rGGGK1=0.90.75=0.675KN/m2rG：永久荷載分項系數，取rG=1.3（

8、對由永久荷載起控制作用的組合）按照建筑結構荷載規范GB50009-2012第3.2.4條GG2：考慮龍骨和各種零部件等后的面板重力荷載設計值GG2=rGGGK1=1.30.75=1.01KN/m2rG：永久荷載分項系數，取rG=1.2（對由可變荷載起控制作用的組合）按照建筑結構荷載規范GB50009-2012第3.2.4條GG3：考慮龍骨和各種零部件等后的面板重力荷載設計值GG3=rGGGK2=1.20.45=0.54KN/m23、 承受的風荷載計算1、風荷載標準值計算gz：陣風系數，取gz=1.936按建筑結構荷載規范GB50009-2012表8.6.1 S：風荷載體型系數，取S=-2，-1

9、.2和0.6按建筑結構荷載規范GB50009-2012表8.3.1Z：風壓高度變化系數，取Z=0.824按建筑結構荷載規范GB50009-2012表8.2.1 W0：作用在采光頂上的風荷載基本值 0.435KN/m2按建筑結構荷載規范GB50009-2012續表E.5（按50年一遇）WK1：作用在采光頂部的正風荷載標準值 WK1=gzSZW0=1.9360.60.8240.35=0.43KN/m2WK2：作用在采光頂部的負風荷載標準值WK2=gzSZW0=1.936（-2）0.8240.35=-1.46KN/m2WK3：作用在采光頂側面的風荷載標準值WK3=gzSZW0=1.936(-1.2)

10、0.8240.35=-1KN/m2 2、風荷載設計值計算rW：風荷載分項系數，取rW=1.5按建筑結構荷載規范GB 50009-2012第3.2.4條W1：作用在采光頂頂部的正風荷載設計值W1=rWWK1=1.50.43=0.65KN/m2W2：作用在采光頂上頂部的負風荷載設計值W2=rWWK1=1.4（-1.46）=-2.19KN/m2W3 ：作用在采光頂側面的風荷載設計值W3= rWWK2=1.4（-1）=-1.5KN/m24、 承受的水平地震荷載計算1、采光頂承受的水平地震荷載標準值計算max：地震影響系數最大值，取max=0.24按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.3.4

11、條E：動力放大系數，取E=5.0按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.3.4條qEK：作用在采光頂上的地震荷載標準值計算qEK=maxEGGK2=0.245.00.45=0.54KN/m2 2、采光頂承受的水平地震荷載設計值計算rE：地震作用分項系數，取rE=1.3按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.4.2條qE：作用在幕墻上的地震荷載設計值qE=rEqEK=1.30.54=0.7KN/m2 3、采光頂承受的豎向地震荷載設計值計算rE：地震作用分項系數，取rE=1.3按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.4.2條qE：作用在幕墻上的地震荷載設計值qE=rE

12、qEK=1.30.54=0.7KN/m25、 活荷載作用由GB 50009-2012建筑結構荷載規范表5.3.1第1項查得取值如下：施工活荷載標準值 qCK=0.5KN/m2活荷載設計值 qC=QqCK=1.50.5=0.75KN/m2Q：可變荷載的分項系數，取Q=1.4，按建筑結構荷載規范 GB50009-2012第 3.2.4條規定6、 雪荷載作用S0: 基本雪壓0.2KN/m按建筑結構荷載規范GB50009-2012續表E.5取值r:積雪分布系數1.0按建筑結構荷載規范GB50009-2012 表7.2.1第1項取值SK: 雪荷載標準值 SK =rS0=0.2KN/m2S: 雪荷載設計值

13、 S =1.5SK =0.3KN/m27、 荷載組合玻璃荷載組合計算W：風荷載作用效應組合系數，取W=1.0按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.1.8條規定E：地震荷載作用效應組合系數，取E=0.5按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.1.8條規定1.負風壓起控制作用組合標準值 qK上 =WWK2 +GGK =1（-1.46)+0.75 =-0.71KN/m22.自重起控制作用組合標準值 qK下 =GGK+cqCk+WWK1+EqE =0.75+0.70.5+0.43+0.50.54 =1.8KN/m2 3.負風壓起控制作用組合設計值 q上 =WW2 +GG1 =1（

14、-2.19）+0.750.9 =-1.88KN/m2 4.自重起控制作用組合設計值 q下 =GG2+cqC+WW1+EqE =1.01+0.70.7+0.65+0.50.7 =2.5KN/m25.水平方向荷載組合標準值 q側 =WWk3+EqE =1+0.50.54 =1.27KN/m26.水平方向荷載組合設計值 q側 =WW3 +EqE =1.5+0.50.7 =1.85KN/m2二、 第二章：玻璃校核（一）、頂部玻璃玻璃面板采用TP8LOW-E+12A+HS6+1.14PVB+HS6中空夾膠雙銀LOW-E玻璃1、 荷載分配 夾膠中空玻璃，由外至內依次為t1 、t2 、t3 。將風荷載按玻璃

15、幕墻工程技術規范JGJ102-2003第6.1.5條規定對外層玻璃進行荷載分配玻璃的等效厚度計算：te=0.95*=9.8mm根據玻璃幕墻工程技術規范第6.1.4條給出的中空玻璃的荷載分配方法，采光頂玻璃所受的標準荷載按照下式計算：q1=1.1 qK下t13/（t13 + t23+ t33） =1.11.883/（83+63+63）=0.91KN/m2q2=q3= qK下t23/（t13+t23+t33）=1.863/（83+63+63）=0.45KN/m2q1：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q2：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2

16、）q3：從外到內第三片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q4=1.1 q下t13/（t13 + t23+ t33） =1.12.583/（83+63+63）=1.35KN /m2q5=q6= q下t23/（t13+t23+t33）=2.563/（83+63+63）=0.52KN/m2q4：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q5：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q6：從外到內第三片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）2、 玻璃面板計算1、計算說明玻璃面板采用四邊支承方式，需要對玻璃的強度和受風荷載產生

17、的撓度進行校核，外片玻璃厚度均為8mm。 玻璃分格尺寸為BH=215817912、外片玻璃強度校核校核依據：fg/2=42N/mm2(按水平玻璃校核)。3、玻璃撓度校核(按復合等效厚度計算)校核依據：df.lim =a/60玻璃的剛度D=Ete3/12(1-2)=720009.83/12(1-0.22)=6138208.7Nmm玻璃的撓度參數 =1.4610-321584/（720009.84）=46.4：折減系數，由參數=46.4，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.82：撓度系數, 由a/b=1791/2158=0.83，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102

18、-2003表6.1.3得，=0.005694df=qk下a4/D =0.0056941.5310-3215840.82/6138208.7=25.1mmdf.lim =a/60=2158/60=35.9mm3、 側面玻璃校核(TP6+12A+TP6中空雙銀LOW-E玻璃)4、 荷載分配此處先預算中空夾膠玻璃的外層玻璃，由外至內依次為t1 、t2 。將風荷載按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第6.1.5條規定對外層玻璃進行荷載分配玻璃的等效厚度計算：te=0.95 =0.95=7.56mm根據玻璃幕墻工程技術規范第6.1.4條給出的中空玻璃的荷載分配方法，采光頂玻璃所受的標準荷載按照下

19、式計算：q1=1.1 q側t13/（t13 + t23） =1.11.2763/（63+63）=0.69KN/m2q2=q側t23/（t13 + t23）=0.64KN/m2q1：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q2：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q3=1.1 qt13/（t13 + t23） =1.11.8563/（63+63）=1.01KN/m2q4= qt23/（t13 + t23）=0.93KN/m2q3：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q4：從外到內第二片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值

20、（KN/m2）5、 玻璃面板計算1、計算說明玻璃面板采用四邊支承方式，需要對玻璃的強度和受風荷載產生的撓度進行校核，外片玻璃厚度均為6mm，內片玻璃厚度為6mm。玻璃分格尺寸為BH=145821002、外片玻璃強度校核校核依據：fg/2=84N/mm2。外層外片玻璃(t1)的應力計算 =0.6910-314584/（7200064）=40.7m：彎矩系數，由玻璃短邊與長邊之比a/b=1168/2158=0.54，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-1得，m =0.09471：折減系數，由參數=40.7，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.

21、84=1.0110-360.0947116820.8432/62=15.3N/mm2fg=84N/mm23、玻璃撓度校核(按復合等效厚度計算)校核依據：df.lim =a/60玻璃的剛度D=Ete3/12(1-2)=720007.563/12(1-0.22)= 2700507.6Nmm玻璃的撓度參數 =110-311684/（720007.564）=11.1：折減系數，由參數=11.1，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.953：撓度系數, 由a/b=1168/2158=0.54，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.3得，=0.009258d

22、f=wk2a4/D =0.9531.4610-3116840.009258/2700507.6=9.1mmdf.lim =a/60=1458/60=24.3mm對玻璃較核可知，在所有荷載作用下玻璃的撓度滿足要求.三、 龍骨校核1、 荷載指定參數鋼結構龍骨自重由SAP2000軟件自動加載,在頂部施加三個10KN點荷載，其他指定部位分別施加1.5KN的吊掛裝飾集中荷載。2、 計算模型 指定龍骨分別為30015010mm鋼方管2501008mm鋼方管， 2002008mm鋼方管, 160806mm鋼方管；80604mm鋼方管。在指定位置施加吊點荷載（3個10KN;9個1.5kN） 結構模型如下：荷載

23、: 側面自重荷載 取面荷載q =0.45KN/m2 頂部自重荷載 取面荷載q =0.75KN/m2 正風荷載 取面荷載q =0.43KN/m2活荷載 取面荷載q =0.5KN/m2負風荷載 取面荷載q =1.46KN/m2側風荷載 取線荷載q =1KN/m2地震荷載 取線荷載q =0.54KN/m2鋼管自重自動加載。荷載組合： 重控荷載組合=1.3面板自重荷載+1.35鋼管自重荷載+1.5正風荷載+1.05活荷載+0.65豎向地震荷載+1.5側風荷載水平可變荷載組合=1.3面板自重荷載+1.3鋼管自重荷載+0.65水平地震荷載+1.5側風荷載負風荷載組合=1面板自重荷載+0.9鋼管自重荷載+1

24、.5負風荷載其他荷載組合：約束: 鋼管和結構鉸接.頂部荷載加載模型如下：側面荷載加載模型如下：強度校核（一） 滿跨均布荷載情況下： 應力利用比例圖如下：檢校依據：/fa0.95 30015010mm方鋼最大應力比0.110.95 2002006mm方鋼最大應力比0.1720.95 2501008mm方鋼最大應力比0.4780.95160806mm方鋼最大應力比0.1430.95 80604mm方鋼最大應力比0.2450.95（二） （施工安裝階段荷載）半跨均布荷載情況下：頂部荷載加載模型如下： 應力利用比例圖如下：檢校依據：/fa0.95 30015010mm方鋼最大應力比0.1020.95

25、2002006mm方鋼最大應力比0.1640.95 2501008mm方鋼最大應力比0.4410.95160806mm方鋼最大應力比0.2230.95 80604mm方鋼最大應力比0.3680.95撓度校核（一） 滿跨均布荷載情況下：計算結果如下圖：Z軸方向的撓度為：U3=-4.36mmL/400=22600/400=56.5mm（二） （施工安裝階段荷載）半跨活荷載情況下：計算結果如下圖：Z軸方向的撓度為：U3=-10.82mm10第一模態36.6810第二模態42.5110第三模態54.6610考慮重力變形（1.0鋼架自重+1.0面板自重）情況下L/300初始缺陷，P-幾何非線性分析綜上非

26、線性屈曲臨界K值約為7. K4.2，滿足要求.綜上采光頂鋼架滿跨均布荷載載情況下強度、撓度、穩定性滿足設計要求。支座反力TABLE: Joint ReactionsJointOutputCaseFxFyFzMxMyMzTextTextNNNN-mmN-mmN-mm111COMB114501 121 68136 000113COMB114920 -1137 67368 000116COMB115304 -3917 64000 000118COMB114628 -5243 59946 000120COMB114155 -7014 60312 000122COMB112145 -8129 54449

27、 000124COMB110189 -9802 58206 000126COMB16922 -10336 51970 000128COMB13658 -11404 56710 000352COMB1-14529 26 68250 000354COMB1-14958 -1210 67546 000357COMB1-15404 -3956 64238 000359COMB1-14759 -5278 60198 000361COMB1-14289 -7048 60494 000363COMB1-12265 -8159 54639 000365COMB1-10195 -9786 57626 00036

28、7COMB1-6912 -10274 50479 000369COMB1-3678 -11365 56031 000371COMB1-14904 -2446 65619 000472COMB114875 1377 67397 000475COMB115206 4110 64093 000477COMB114536 5409 60084 000479COMB114852 -2393 65428 000480COMB1-8 -11058 48934 000481COMB114067 7157 60484 000483COMB112071 8244 54614 000485COMB110086 98

29、62 57704 000487COMB16869 10343 50565 000489COMB13693 11432 56185 000492COMB114783 2610 65507 000493COMB169 11114 49066 000584COMB1-14911 1268 67460 000587COMB1-15245 4008 64038 000589COMB1-14567 5323 60019 000591COMB1-14061 7088 60365 000593COMB1-12036 8191 54520 000595COMB1-10007 9822 57615 000597C

30、OMB1-6759 10315 50501 000599COMB1-3570 11417 56157 000601COMB1-14825 2499 65517 000大支座反力為352COMB1-14529 26 68250 000支座反力為：Rx=14529N Ry=26 N Rz=68250 N 4、 焊縫計算（1）焊縫有效截面的幾何參數hf：焊縫高度，取hf=8mtmin：被焊接的兩塊鋼板中，厚度最小的鋼板厚度，取tmin=8mhfmax：允許焊縫最大高度hfmax=1.2tmin=1.28=9.6mmtmax：被焊接的兩塊鋼板中，厚度最大的鋼板厚度，取tmax=20mmhfmin：允許

31、焊縫最小高度hfmin=1.5=1.5=6.71mmhfmin=6.71mmhf=8mmhfmax=9.6mmL1：豎向焊縫有效長度L1=2342=468mmA1：豎向焊縫計算截面面積A1=0.7hfL1=0.78468=2620.8mm2整個焊縫的截面特性面積 A=5241.6m2慣性矩 I=27409200mm4抵抗矩 W=209871mm3（2）焊縫強度驗算V3=(Vx2+Vy2)0.5=(145292+26 2)0.5=14532N：由彎矩和拉力產生的垂直于焊縫長度方向的應力=N/A+M/W=68250/5241.6+0/209871=13N/mm2ffw=160N/mm21：由剪力產

32、生的豎向焊縫剪應力1=V3/A1=145322620.8=5.6N/mm2：正面角焊縫的強度設計值提高系數，取=1.22=（132+5.62）0.5=14.2N/mm2ffw=160N/mm2焊縫滿足設計要求。5、 幕墻埋件計算(土建預埋)1、埋件受力基本參數 V=14532N N=68250N M=0Nmm2、埋件計算校核依據，同時滿足以下兩個條件： a：AS(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz C.0.1-3JGJ102-2003 b：AS(M-0.4Nz)/0.4arabfyz C.0.1-4JGJ102-2003其中： AS：錨筋的總截面面積(mm2

33、)； V：剪力設計值(N)； ar：鋼筋層數影響系數，二層取1.0，三層取0.9，四層取0.85； av：鋼筋受剪承載力系數，不大于0.7； fy：錨筋抗拉強度設計值(MPa)，按GB50010選取，但不大于300MPa； N：法向拉力設計值(N)； ab：錨板彎曲變形折減系數； M：彎矩設計值(Nmm)，當M0.4Nz時，取M=0.4Nz； z：沿剪力作用方向最外層錨筋中心線之間的距離(mm)；另外： d：錨筋直徑(mm)； t：錨板厚度(mm)； fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按GB50010選取； av=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5 C.0.1-5JGJ102-

34、2003 =(4.0-0.0820)(14.3/300)0.5 =0.524 ab=0.6+0.25t/d C.0.1-6JGJ102-2003 =0.6+0.2520/20 =0.85 AS=nd2/4 =93.14202/4 =2826mm2(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz =(14532-0.368250)/0.9/0.524/300+(0-0.4 89591.66300)/1.3/0.9/0.85/300/300 =-189.5mm2AS=2826mm2 (M-0.4Nz)/0.4arabfyz =(0-0.468250300)/0.4/0.9/

35、0.85/300/300 =-640.35mm2AS=2826mm2所以，預埋件錨筋總截面積可以滿足承載力要求。3、錨板總面積校核 A：錨板總面積(mm2)； fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按GB50010選??； 0.5fcA=0.514.3160000 =1144000N N=118325.55N0.5fcA埋板面積滿足要求.根據以上計算，整個采光頂系統滿足規范要求，達到使用功能，可以正常使用。第三部分、 圓型采光頂計算一、 第一章：荷載計算1、 一、基本參數圓型采光頂計算標高 ：27.8m 抗震設計烈度：8度 地面粗糙度類別：C類天水50年一遇基本風壓 ： W0=0.35KN/

36、m2天水50年一遇基本雪壓 ： S0=0.2KN/m22、 玻璃的自重荷載計算1、面板自重荷載標準值計算 玻璃面板采用TP8LOW-E+12A+HS6+1.14PVB+HS6中空夾膠雙銀LOW-E玻璃和TP6LOW-E+12A+TP6中空雙銀LOW-E玻璃， 側面鋁板部分采用3mm鋁單板（室外）+50mm巖棉板（容重120kg/m3）+2mm厚鋁板（室內） GAK1：TP8LOW-E+12A+HS6+1.14PVB+HS6中空鋼化夾膠LOW-E玻璃自重面板荷載標準值 GAK1=0.512KN/m2GGK1：考慮副框及各種零部件等后的面板重力荷載標準值（龍骨由軟件自行加載）GGK1=0.75KN

37、/m2GAK2：3mm鋁單板+50mm巖棉板+2mm厚鋁板自重面板荷載標準值 GAK2=0.31KN/m2GGK2：考慮副框及各種零部件等后的面板重力荷載標準值（龍骨由軟件自行加載）GGK2=0.45KN/m22、自重荷載設計值計算rG：永久荷載分項系數，取rG=0.9（當其效應對結構有利時的組合）按照建筑結構荷載規范GB 50009-2012第3.2.4條GG1：考慮龍骨和各種零部件等后的面板重力荷載設計值GG1=rGGGK1=0.90.75=0.675KN/m2rG：永久荷載分項系數，取rG=1.3（對由永久荷載起控制作用的組合）按照建筑結構荷載規范GB50009-2012第3.2.4條G

38、G2：考慮龍骨和各種零部件等后的面板重力荷載設計值GG2=rGGGK1=1.30.75=1.01KN/m2rG：永久荷載分項系數，取rG=1.2（對由可變荷載起控制作用的組合）按照建筑結構荷載規范GB50009-2012第3.2.4條GG3：考慮龍骨和各種零部件等后的面板重力荷載設計值GG3=rGGGK2=1.20.45=0.54KN/m23、 承受的風荷載計算1、風荷載標準值計算gz：陣風系數，取gz=1.936按建筑結構荷載規范GB50009-2012表8.6.1 S：風荷載體型系數，取S=-2，-1.2和0.6按建筑結構荷載規范GB50009-2012表8.3.1Z：風壓高度變化系數，取

39、Z=0.824按建筑結構荷載規范GB50009-2012表8.2.1 W0：作用在采光頂上的風荷載基本值 0.435KN/m2按建筑結構荷載規范GB50009-2012續表E.5（按50年一遇）WK1：作用在采光頂部的正風荷載標準值 WK1=gzSZW0=1.9360.60.8240.35=0.43KN/m2WK2：作用在采光頂部的負風荷載標準值WK2=gzSZW0=1.936（-2）0.8240.35=-1.46KN/m2WK3：作用在采光頂側面的風荷載標準值WK3=gzSZW0=1.936(-1.2)0.8240.35=-1KN/m2 2、風荷載設計值計算rW：風荷載分項系數，取rW=1.

40、5按建筑結構荷載規范GB 50009-2012第3.2.4條W1：作用在采光頂頂部的正風荷載設計值W1=rWWK1=1.50.43=0.65KN/m2W2：作用在采光頂上頂部的負風荷載設計值W2=rWWK1=1.4（-1.46）=-2.19KN/m2W3 ：作用在采光頂側面的風荷載設計值W3= rWWK2=1.4（-1）=-1.5KN/m24、 承受的水平地震荷載計算、采光頂承受的水平地震荷載標準值計算max：地震影響系數最大值，取max=0.24按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.3.4條E：動力放大系數，取E=5.0按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.3.4條q

41、EK：作用在采光頂上的地震荷載標準值計算qEK=maxEGGK2=0.245.00.45=0.54KN/m2 2、采光頂承受的水平地震荷載設計值計算rE：地震作用分項系數，取rE=1.3按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.4.2條qE：作用在幕墻上的地震荷載設計值qE=rEqEK=1.30.54=0.7KN/m2 3、采光頂承受的豎向地震荷載設計值計算rE：地震作用分項系數，取rE=1.3按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.4.2條qE：作用在幕墻上的地震荷載設計值qE=rEqEK=1.30.54=0.7KN/m25、 活荷載作用由GB 50009-2012建筑結構

42、荷載規范表5.3.1第1項查得取值如下：施工活荷載標準值 qCK=0.5KN/m2活荷載設計值 qC=QqCK=1.50.5=0.75KN/m2Q：可變荷載的分項系數，取Q=1.4，按建筑結構荷載規范 GB50009-2012第 3.2.4條規定6、 雪荷載作用S0: 基本雪壓0.2KN/m按建筑結構荷載規范GB50009-2012續表E.5取值r:積雪分布系數1.0按建筑結構荷載規范GB50009-2012 表7.2.1第1項取值SK: 雪荷載標準值 SK =rS0=0.2KN/m2S: 雪荷載設計值 S =1.5SK =0.3KN/m27、 荷載組合玻璃荷載組合計算W：風荷載作用效應組合系

43、數，取W=1.0按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.1.8條規定E：地震荷載作用效應組合系數，取E=0.5按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.1.8條規定1.負風壓起控制作用組合標準值 qK上 =WWK2 +GGK =1（-1.46)+0.75 =-0.71KN/m22.自重起控制作用組合標準值 qK下 =GGK+cqCk+WWK1+EqE =0.75+0.70.5+0.43+0.50.54 =1.8KN/m2 3.負風壓起控制作用組合設計值 q上 =WW2 +GG1 =1（-2.19）+0.750.9 =-1.88KN/m2 4.自重起控制作用組合設計值 q下 =

44、GG2+cqC+WW1+EqE =1.01+0.70.7+0.65+0.50.7 =2.5KN/m25.水平方向荷載組合標準值 q側 =WWk3+EqE =1+0.50.54 =1.27KN/m26.水平方向荷載組合設計值 q側 =WW3 +EqE =1.5+0.50.7 =1.85KN/m2二、 玻璃校核（一）、頂部玻璃玻璃面板采用TP8LOW-E+12A+HS6+1.14PVB+HS6中空夾膠雙銀LOW-E玻璃1、 一、荷載分配 夾膠中空玻璃，由外至內依次為t1 、t2 、t3 。將風荷載按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第6.1.5條規定對外層玻璃進行荷載分配玻璃的等效厚度計算

45、：te=0.95*=9.8mm根據玻璃幕墻工程技術規范第6.1.4條給出的中空玻璃的荷載分配方法，采光頂玻璃所受的標準荷載按照下式計算：q1=1.1 qK下t13/（t13 + t23+ t33） =1.11.883/（83+63+63）=0.91KN/m2q2=q3= qK下t23/（t13+t23+t33）=1.863/（83+63+63）=0.45KN/m2q1：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q2：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q3：從外到內第三片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q4=1.1 q下t1

46、3/（t13 + t23+ t33） =1.12.583/（83+63+63）=1.35KN /m2q5=q6= q下t23/（t13+t23+t33）=2.563/（83+63+63）=0.52KN/m2q4：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q5：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q6：從外到內第三片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）2、 玻璃面板計算1、計算說明玻璃面板采用四邊支承方式，需要對玻璃的強度和受風荷載產生的撓度進行校核，外片玻璃厚度均為8mm。 玻璃分格尺寸為BH=265016732、外片玻璃強度校

47、核校核依據：fg/2=42.0 N/mm2(按水平玻璃校核)。外層外片玻璃(t1)的應力計算=0.9110-316734/（7200084）=26m：彎矩系數，由玻璃短邊與長邊之比a/b=1673/2650=0.63，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-1得，m =0.082961：折減系數，由參數=26，查玻璃幕墻工程技術規范 JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.896=1.3510-360.08296167320.896/82=26.2N/mm2fg=42.0N/mm23、玻璃撓度校核(按復合等效厚度計算)校核依據：df.lim =a/60玻璃的剛度D=E

48、te3/12(1-2)=720009.83/12(1-0.22)=6138208.7Nmm玻璃的撓度參數 =1.4610-316734/（720009.84）=30.3：折減系數，由參數=30.3，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.878：撓度系數, 由a/b=1673/2650=0.63，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.3得，=0.008244df=qk下a4/D =0.0082441.5310-3167340.878/6138208.7=15.2mmdf.lim =a/60=1673/60=27.9mm3、 側面玻璃校核(TP6+1

49、2A+TP6中空雙銀LOW-E玻璃)1、荷載分配此處先預算中空夾膠玻璃的外層玻璃，由外至內依次為t1 、t2 。將風荷載按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第6.1.5條規定對外層玻璃進行荷載分配玻璃的等效厚度計算：te=0.95 =0.95=7.56mm根據玻璃幕墻工程技術規范第6.1.4條給出的中空玻璃的荷載分配方法，采光頂玻璃所受的標準荷載按照下式計算：q1=1.1 q側t13/（t13 + t23） =1.11.2763/（63+63）=0.69KN/m2q2=q側t23/（t13 + t23）=0.63KN/m2q1：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m

50、2）q2：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q3=1.1 qt13/（t13 + t23） =1.11.8563/（63+63）=1.01KN/m2q4= qt23/（t13 + t23）=0.93KN/m2q3：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q4：從外到內第二片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）三、 龍骨校核1、 玻璃面板計算1、計算說明玻璃面板采用四邊支承方式，需要對玻璃的強度和受風荷載產生的撓度進行校核，外片玻璃厚度均為6mm，內片玻璃厚度為6mm。玻璃分格尺寸為BH=116826502、外片玻璃強度校核校核依

51、據：fg/2=84N/mm2。外層外片玻璃(t1)的應力計算=0.6310-311684/（7200064）=13.56m：彎矩系數，由玻璃短邊與長邊之比a/b=1168/2650=0.44，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-1得，m =0.10571：折減系數，由參數=39.2，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.95=0.8810-360.1057116820.95/62=21.6N/mm2fg=84N/mm23、玻璃撓度校核(按復合等效厚度計算)校核依據：df.lim =a/60玻璃的剛度D=Ete3/12(1-2)=720007

52、.563/12(1-0.22)= 2700507.6Nmm玻璃的撓度參數 =110-311684/（720007.564）=11.1：折減系數，由參數=11.1，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.953：撓度系數, 由a/b=1168/2650=0.44，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.3得，=0.01053df=wk2a4/D =0.9531.4610-3116840.01053/2700507.6=8.6mmdf.lim =a/60=1168/60=19.47mm對玻璃較核可知，在所有荷載作用下玻璃的撓度滿足要求.2、 荷載指定參數

53、鋼結構龍骨自重由SAP2000軟件自動加載,在頂部施加4個10KN點荷載，其他指定部位分別施加1.5KN的吊掛裝飾集中荷載。3、 計算模型 指定龍骨分別為2501508mm鋼方管2001008mm鋼方管， 2002008mm鋼方管, 160806mm鋼方管；80604mm鋼方管。在指定位置施加吊點荷載 結構模型如下：荷載: 側面自重荷載 取面荷載q =0.45KN/m 頂部自重荷載 取面荷載q =0.75KN/m2 正風荷載 取面荷載q =0.43KN/m2活荷載 取面荷載q =0.5KN/m2負風荷載 取面荷載q =1.46KN/m2側風荷載 取線荷載q =1KN/m地震荷載 取線荷載q =

54、0.54KN/m鋼管自重自動加載。荷載組合：重控荷載組合=1.3面板自重荷載+1.35鋼管自重荷載+1.5正風荷載+1.05活荷載+0.65豎向地震荷載+1.5側風荷載水平可變荷載組合=1.3面板自重荷載+1.3鋼管自重荷載+0.65水平地震荷載+1.5側風荷載負風荷載組合=1面板自重荷載+0.9鋼管自重荷載+1.5負風荷載其他荷載組合：約束: 鋼管和結構鉸接.頂部荷載加載模型如下：側面荷載加載模型如下：4、 強度校核 應力利用比例圖如下：檢校依據：/fa0.95 2501508mm方鋼最大應力比0.0950.95 2002008mm方鋼最大應力比0.110.95 2001008mm方鋼最大應

55、力比0.1810.95160806mm方鋼最大應力比0.1850.95 80804mm方鋼最大應力比0.2290.955、 撓度校核計算結果如下圖：Z軸方向的撓度為：U3=-2.4mm10第一模態41.1910第二模態65.9210第三模態：67.4710考慮重力變形（1.0鋼架自重+1.0面板自重）情況下L/300初始缺陷，P-幾何非線性分析綜上非線性屈曲臨界值約為8綜上采光頂鋼架滿跨均布荷載載情況下強度、撓度、穩定性滿足設計要求。支座反力TABLE: Joint ReactionsJointOutputCaseFxFyFzMxMyMzTextTextNNNN-mmN-mmN-mm65COM

56、B12 6558 67001 00066COMB1-3005 6562 67933 00067COMB1-5195 5399 68520 00068COMB1-7389 4451 70651 00069COMB1-7932 2862 70824 00070COMB1-9166 1525 72348 00071COMB1-8624 -3 71475 000126COMB13008 6563 67936 000127COMB15198 5401 68524 000128COMB17393 4454 70657 000129COMB17937 2867 70831 000130COMB19171 1

57、531 72355 000131COMB18628 4 71478 000186COMB1-14 -6551 66941 000187COMB1-3016 -6561 67936 000188COMB1-5204 -5402 68528 000189COMB1-7396 -4455 70661 000190COMB1-7937 -2867 70832 000191COMB1-9168 -1531 72353 000237COMB12991 -6564 68039 000238COMB15228 -5423 67948 000239COMB17400 -4445 70791 000240COMB

58、17924 -2855 70755 000241COMB19166 -1522 72346 000大支座反力為69COMB1-7932 2862 70824 000支座反力為：Rx=14529N Ry=2862 N Rz=70824 N 7、 焊縫計算（1）焊縫有效截面的幾何參數hf：焊縫高度，取hf=8mtmin：被焊接的兩塊鋼板中，厚度最小的鋼板厚度，取tmin=8mhfmax：允許焊縫最大高度hfmax=1.2tmin=1.28=9.6mmtmax：被焊接的兩塊鋼板中，厚度最大的鋼板厚度，取tmax=20mmhfmin：允許焊縫最小高度hfmin=1.5=1.5=6.71mmhfmin=

59、6.71mmhf=8mmhfmax=9.6mmL1：豎向焊縫有效長度L1=1862=368mmA1：豎向焊縫計算截面面積A1=0.7hfL1=0.78368=2060.8mm2整個焊縫的截面特性面積 A=5241.6m2慣性矩 I=27409200mm4抵抗矩 W=209871mm3（2）焊縫強度驗算V3=(Vx2+Vy2)0.5=(7932 2+28622)0.5=8432N：由彎矩和拉力產生的垂直于焊縫長度方向的應力=N/A+M/W=70824 /5241.6+0/209871=13.5N/mm2ffw=160N/mm21：由剪力產生的豎向焊縫剪應力1=V3/A1=84322060.8=4

60、.1N/mm2：正面角焊縫的強度設計值提高系數，取=1.22=（13.52+4.12）0.5=13.8N/mm2ffw=160N/mm2焊縫滿足設計要求。8、 幕墻埋件計算(土建預埋)1、埋件受力基本參數 V=8432N N=70824N M=0Nmm2、埋件計算校核依據，同時滿足以下兩個條件： a：AS(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz C.0.1-3JGJ102-2003 b：AS(M-0.4Nz)/0.4arabfyz C.0.1-4JGJ102-2003其中： AS：錨筋的總截面面積(mm2)； V：剪力設計值(N)； ar：鋼筋層數影響系數，二層

61、取1.0，三層取0.9，四層取0.85； av：鋼筋受剪承載力系數，不大于0.7； fy：錨筋抗拉強度設計值(MPa)，按GB50010選取，但不大于300MPa； N：法向拉力設計值(N)； ab：錨板彎曲變形折減系數； M：彎矩設計值(Nmm)，當M0.4Nz時，取M=0.4Nz； z：沿剪力作用方向最外層錨筋中心線之間的距離(mm)；另外： d：錨筋直徑(mm)； t：錨板厚度(mm)； fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按GB50010選?。?av=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5 C.0.1-5JGJ102-2003 =(4.0-0.0820)(14.3/300)0

62、.5 =0.524 ab=0.6+0.25t/d C.0.1-6JGJ102-2003 =0.6+0.2520/20 =0.85 AS=nd2/4 =93.14202/4 =2826mm2(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz =(8432-0.370824)/0.9/0.524/300+(0-0.4 89591.66300)/1.3/0.9/0.85/300/300 =-241.5mm2AS=2826mm2 (M-0.4Nz)/0.4arabfyz =(0-0.470824300)/0.4/0.9/0.85/300/300 =-710.35mm2AS=282

63、6mm2所以，預埋件錨筋總截面積可以滿足承載力要求。3、錨板總面積校核 A：錨板總面積(mm2)； fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按GB50010選取； 0.5fcA=0.514.3160000 =1144000N N=118325.55N0.5fcA埋板面積滿足要求.根據以上計算，整個采光頂系統滿足規范要求，達到使用功能，可以正常使用。第四部分、 長廊采光頂鋼結構計算一、 荷載計算1、 一、基本參數連廊采光頂計算標高 ：24.8m 抗震設計烈度：8度 地面粗糙度類別：C類天水50年一遇基本風壓 ： W0=0.35KN/m2天水50年一遇基本雪壓 ： S0=0.2KN/m22、 玻

64、璃的自重荷載計算1、面板自重荷載標準值計算 玻璃面板采用TP8LOW-E+12A+HS6+1.14PVB+HS6中空夾膠雙銀LOW-E玻璃和TP6LOW-E+12A+TP6中空雙銀LOW-E玻璃， 側面鋁板部分采用3mm鋁單板（室外）+50mm巖棉板（容重120kg/m3）+2mm厚鋁板（室內） GAK1：TP8LOW-E+12A+HS6+1.14PVB+HS6中空鋼化夾膠LOW-E玻璃自重面板荷載標準值 GAK1=0.512KN/m2GGK1：考慮副框及各種零部件等后的面板重力荷載標準值（龍骨由軟件自行加載）GGK1=0.75KN/m2GAK2：3mm鋁單板+50mm巖棉板+2mm厚鋁板自重

65、面板荷載標準值 GAK2=0.31KN/m2GGK2：考慮副框及各種零部件等后的面板重力荷載標準值（龍骨由軟件自行加載）GGK2=0.45KN/m22、自重荷載設計值計算rG：永久荷載分項系數，取rG=0.9（當其效應對結構有利時的組合）按照建筑結構荷載規范GB 50009-2012第3.2.4條GG1：考慮龍骨和各種零部件等后的面板重力荷載設計值GG1=rGGGK1=0.90.75=0.675KN/m2rG：永久荷載分項系數，取rG=1.3（對由永久荷載起控制作用的組合）按照建筑結構荷載規范GB50009-2012第3.2.4條GG2：考慮龍骨和各種零部件等后的面板重力荷載設計值GG2=rG

66、GGK1=1.30.75=1.01KN/m2rG：永久荷載分項系數，取rG=1.2（對由可變荷載起控制作用的組合）按照建筑結構荷載規范GB50009-2012第3.2.4條GG3：考慮龍骨和各種零部件等后的面板重力荷載設計值GG3=rGGGK2=1.20.45=0.54KN/m23、 承受的風荷載計算1、風荷載標準值計算gz：陣風系數，取gz=1.936按建筑結構荷載規范GB50009-2012表8.6.1 S：風荷載體型系數，取S=-2，-1.2和0.6按建筑結構荷載規范GB50009-2012表8.3.1Z：風壓高度變化系數，取Z=0.824按建筑結構荷載規范GB50009-2012表8.

67、2.1 W0：作用在采光頂上的風荷載基本值 0.435KN/m2按建筑結構荷載規范GB50009-2012續表E.5（按50年一遇）WK1：作用在采光頂部的正風荷載標準值 WK1=gzSZW0=1.9360.60.8240.35=0.43KN/m2WK2：作用在采光頂部的負風荷載標準值WK2=gzSZW0=1.936（-2）0.8240.35=-1.46KN/m2WK3：作用在采光頂側面的風荷載標準值WK3=gzSZW0=1.936(-1.2)0.8240.35=-1KN/m2 2、風荷載設計值計算rW：風荷載分項系數，取rW=1.5按建筑結構荷載規范GB 50009-2012第3.2.4條W

68、1：作用在采光頂頂部的正風荷載設計值W1=rWWK1=1.50.43=0.65KN/m2W2：作用在采光頂上頂部的負風荷載設計值W2=rWWK1=1.4（-1.46）=-2.19KN/m2W3 ：作用在采光頂側面的風荷載設計值W3= rWWK2=1.4（-1）=-1.5KN/m24、 承受的水平地震荷載計算1、采光頂承受的水平地震荷載標準值計算max：地震影響系數最大值，取max=0.24按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.3.4條E：動力放大系數，取E=5.0按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.3.4條qEK：作用在采光頂上的地震荷載標準值計算qEK=maxEGG

69、K2=0.245.00.45=0.54KN/m2 2、采光頂承受的水平地震荷載設計值計算rE：地震作用分項系數，取rE=1.3按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.4.2條qE：作用在幕墻上的地震荷載設計值qE=rEqEK=1.30.54=0.7KN/m2 3、采光頂承受的豎向地震荷載設計值計算rE：地震作用分項系數，取rE=1.3按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.4.2條qE：作用在幕墻上的地震荷載設計值qE=rEqEK=1.30.54=0.7KN/m25、 活荷載作用由GB 50009-2012建筑結構荷載規范表5.3.1第1項查得取值如下：施工活荷載標準值 q

70、CK=0.5KN/m2活荷載設計值 qC=QqCK=1.50.5=0.75KN/m2Q：可變荷載的分項系數，取Q=1.4，按建筑結構荷載規范 GB50009-2012第 3.2.4條規定6、 雪荷載作用S0: 基本雪壓0.2KN/m按建筑結構荷載規范GB50009-2012續表E.5取值r:積雪分布系數1.0按建筑結構荷載規范GB50009-2012 表7.2.1第1項取值SK: 雪荷載標準值 SK =rS0=0.2KN/m2S: 雪荷載設計值 S =1.5SK =0.3KN/m27、 荷載組合玻璃荷載組合計算W：風荷載作用效應組合系數，取W=1.0按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003

71、第5.1.8條規定E：地震荷載作用效應組合系數，取E=0.5按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第5.1.8條規定1.負風壓起控制作用組合標準值 qK上 =WWK2 +GGK =1（-1.46)+0.75 =-0.71KN/m22.自重起控制作用組合標準值 qK下 =GGK+cqCk+WWK1+EqE =0.75+0.70.5+0.43+0.50.54 =1.8KN/m2 3.負風壓起控制作用組合設計值 q上 =WW2 +GG1 =1（-2.19）+0.750.9 =-1.88KN/m2 4.自重起控制作用組合設計值 q下 =GG2+cqC+WW1+EqE =1.01+0.70.7+0

72、.65+0.50.7 =2.5KN/m25.水平方向荷載組合標準值 q側 =WWk3+EqE =1+0.50.54 =1.27KN/m26.水平方向荷載組合設計值 q側 =WW3 +EqE =1.5+0.50.7 =1.85KN/m2二、 玻璃校核（一）、頂部玻璃玻璃面板采用TP8LOW-E+12A+HS6+1.14PVB+HS6中空夾膠雙銀LOW-E玻璃1、 一、荷載分配 夾膠中空玻璃，由外至內依次為t1 、t2 、t3 。將風荷載按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第6.1.5條規定對外層玻璃進行荷載分配玻璃的等效厚度計算：te=0.95*=9.8mm根據玻璃幕墻工程技術規范第6.

73、1.4條給出的中空玻璃的荷載分配方法，采光頂玻璃所受的標準荷載按照下式計算：q1=1.1 qK下t13/（t13 + t23+ t33） =1.11.883/（83+63+63）=0.91KN/m2q2=q3= qK下t23/（t13+t23+t33）=1.863/（83+63+63）=0.45KN/m2q1：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q2：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q3：從外到內第三片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q4=1.1 q下t13/（t13 + t23+ t33） =1.12.583/（

74、83+63+63）=1.35KN /m2q5=q6= q下t23/（t13+t23+t33）=2.563/（83+63+63）=0.52KN/m2q4：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q5：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q6：從外到內第三片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）2、 玻璃面板計算1、計算說明玻璃面板采用四邊支承方式，需要對玻璃的強度和受風荷載產生的撓度進行校核，外片玻璃厚度均為8mm。 玻璃分格尺寸為BH=142921002、外片玻璃強度校核校核依據：fg/2=42.0 N/mm2(按水平玻璃校核)

75、。外層外片玻璃(t1)的應力計算=0.9110-314294/（7200084）=14.98m：彎矩系數，由玻璃短邊與長邊之比a/b=1429/2100=0.68，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-1得，m =0.076681：折減系數，由參數=14.98，查玻璃幕墻工程技術規范 JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.94=1.0910-360.07668142920.84/82=15.1N/mm2fg=42.0N/mm23、玻璃撓度校核(按復合等效厚度計算)校核依據：df.lim =a/60玻璃的剛度D=Ete3/12(1-2)=720009.83/12(1

76、-0.22)=6138208.7Nmm玻璃的撓度參數 =1.4610-314294/（720009.84）=14.45：折減系數，由參數=14.45，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.942：撓度系數, 由a/b=1429/2100=0.68，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.3得，=0.007546df=qk下a4/D =0.0075461.5310-3142940.942/6138208.7=9.46mmdf.lim =a/60=1429/60=24.8mm3、 側面玻璃校核(TP6+12A+TP6中空雙銀LOW-E玻璃)4、 荷載分

77、配此處先預算中空夾膠玻璃的外層玻璃，由外至內依次為t1 、t2 。將風荷載按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第6.1.5條規定對外層玻璃進行荷載分配玻璃的等效厚度計算：te=0.95 =0.95=7.56mm根據玻璃幕墻工程技術規范第6.1.4條給出的中空玻璃的荷載分配方法，采光頂玻璃所受的標準荷載按照下式計算：q1=1.1 q側t13/（t13 + t23） =1.11.0963/（63+63）=0.68KN/m2q2=q側t23/（t13 + t23）=0.61KN/m2q1：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q2：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃

78、表面的荷載標準值（KN/m2）q3=1.1 qt13/（t13 + t23） =1.11.5263/（63+63）=0.95KN/m2q4= qt23/（t13 + t23）=0.86KN/m2q3：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q4：從外到內第二片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）5、 荷載分配夾膠中空玻璃，由外至內依次為t1 、t2 、t3 。將風荷載按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003第6.1.5條規定對外層玻璃進行荷載分配玻璃的等效厚度計算：te=0.95*=9.8mm根據玻璃幕墻工程技術規范第6.1.4條給出的中空玻璃的荷載分配方

79、法，采光頂玻璃所受的標準荷載按照下式計算：q1=1.1 qK下t13/（t13 + t23+ t33） =1.11.5383/（83+63+63）=0.91KN/m2q2=q3= qK下t23/（t13+t23+t33）=1.5363/（83+63+63）=0.35KN/m2q1：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q2：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q3：從外到內第三片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載標準值（KN/m2）q4=1.1 q下t13/（t13 + t23+ t33） =1.12.2783/（83+63+63）=1.24

80、 KN /m2q5=q6= q下t23/（t13+t23+t33）=2.2763/（83+63+63）=0.49KN/m2q4：從外到內第一片玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q5：從外到內第二片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）q6：從外到內第三片夾膠玻璃所受垂直于玻璃表面的荷載設計值（KN/m2）6、 玻璃面板計算1、計算說明玻璃面板采用四邊支承方式，需要對玻璃的強度和受風荷載產生的撓度進行校核，外片玻璃厚度均為6mm，內片玻璃厚度為6mm。玻璃分格尺寸為BH=145821002、外片玻璃強度校核校核依據：fg/2=84N/mm2。外層外片玻璃(t1)的應力

81、計算=0.6810-314584/（7200064）=39.2m：彎矩系數，由玻璃短邊與長邊之比a/b=1458/2100=0.69，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-1得，m =0.075441：折減系數，由參數=39.2，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.8432=0.9510-360.07544145820.8432/62=21.4N/mm2fg=84N/mm23、玻璃撓度校核(按復合等效厚度計算)校核依據：df.lim =a/60玻璃的剛度D=Ete3/12(1-2)=720007.563/12(1-0.22)= 270050

82、7.6Nmm玻璃的撓度參數 =110-314584/（720007.564）=11.73：折減系數，由參數=11.73，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.2-2得，=0.953：撓度系數, 由a/b=1458/2100=0.69，查玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003表6.1.3得，=0.0074df=wk2a4/D =0.953110-3145840.0074/2700507.6=13.9mmdf.lim =a/60=1458/60=24.3mm對玻璃較核可知，在所有荷載作用下玻璃的撓度滿足要求.三、 龍骨校核（2-LLG-01）1、 一、計算說明指定龍骨分別為25

83、01008mm鋼方管， 2002008mm鋼方管， 80806mm鋼方管。鋼結構龍骨自重由SAP2000軟件自動加載。在指定位置施加1KN吊點荷載； 結構模型如下：(一) 荷載: 側面自重荷載 取面荷載q =0.45KN/m 頂部自重荷載 取面荷載q =0.75KN/m2 正風荷載 取面荷載q =0.43KN/m2活荷載 取面荷載q =0.5KN/m2負風荷載 取面荷載q =1.46KN/m2側風荷載 取線荷載q =1KN/m2地震荷載 取線荷載q =0.54KN/m2(二)荷載組合： 重控荷載組合=1.3面板自重荷載+1.35鋼管自重荷載+1.5正風荷載+1.05活荷載+0.65豎向地震荷載

84、+1.5側風荷載水平可變荷載組合=1.3面板自重荷載+1.3鋼管自重荷載+0.65水平地震荷載+1.5側風荷載負風荷載組合=1面板自重荷載+0.9鋼管自重荷載+1.5負風荷載約束: 鋼管和結構鉸接.頂部荷載加載模型如下：側面荷載加載模型如下：2、 強度校核應力比例圖如下： 檢校依據：/fa0.95 2501008mm方鋼管最大應力比0.4550.952002008mm方鋼管最大應力比0.1320.9580806mm方鋼管最大應力比0.2250.953、 撓度校核計算結果如下圖：Z軸方向的撓度為：U3=-20.47mmL/300=8800/300=29.33mm頂部主鋼梁做預起拱處理.綜上采光頂

85、鋼架強度、撓度滿足設計要求。4、 支座反力支座反力表TABLE: Joint ReactionsJointOutputCaseFxFyFzMxMyMzTextTextNNNN-mmN-mmN-mm1COMB14 -18742 36887 0003COMB1-32 14323 31108 0005COMB14 -18808 36860 0007COMB1-25 14156 30948 0009COMB14 -18840 36892 00011COMB1-22 14084 30915 00013COMB13 -18861 36902 00015COMB1-17 14038 30884 00017C

86、OMB13 -18901 36871 00019COMB1-12 14014 30825 00021COMB16 -19053 32144 00023COMB15 14232 31130 00025COMB12 -19310 37812 00027COMB1-2 14812 31939 00029COMB1-2 -14100 37114 00031COMB1-9 14188 31061 00033COMB14 -19108 37118 00035COMB120 14167 31051 00037COMB10 -19352 37778 00039COMB112 14773 31875 00041

87、COMB1-546 -154543293800043COMB118 14425 31385 00045COMB1-1 -19342 37705 00047COMB122 14856 31876 00049COMB1-1 -19144 37376 00051COMB128 14659 31576 00053COMB1-6 -19034 37564 00055COMB116 15341 32134 00057COMB15 -17828 38351 00059COMB159 14142 32627 00061COMB1-159 -12578 21785 00063COMB1-483 7474 166

88、95 00073COMB110 -18537 36684 00075COMB1-18 14618 31151 00077COMB1-5 -17609 38084 00079COMB1-73 14017 32408 00081COMB1162 -12511 21821 00083COMB1480 7567 16806 000立柱根部最大支座反力為41COMB1-546 -15454 32938 000支座反力為：Rx=-546N Ry=-15454N Rz=32938N5、 連接計算（1）焊縫有效截面的幾何參數hf：焊縫高度，取hf=8mtmin：被焊接的兩塊鋼板中，厚度最小的鋼板厚度，取tmi

89、n=8mhfmax：允許焊縫最大高度hfmax=1.2tmin=1.28=9.6mmtmax：被焊接的兩塊鋼板中，厚度最大的鋼板厚度.取tmax=20mhfmin：允許焊縫最小高度hfmin=1.5=1.5=6.7mmhfmin=6.7mmhf=8mmhfmax=9.6mmL1：豎向焊縫有效長度L1=2342=468mmA1：豎向焊縫計算截面面積A1=hfL1=0.78468=2620.8mm2整個焊縫的截面特性面積 A=7212.8m2慣性矩 I=4431500mm4抵抗矩 W=339319mm3（2）焊縫強度驗算V3=(Vx2+Vy2)0.5=(5462+15454 2)0.5=30110

90、N：由彎矩和拉力產生的垂直于焊縫長度方向的應力=N/A+M/W=32938/5212.8+0/339319=6.2N/mm2ffw=160N/mm21：由剪力產生的豎向焊縫剪應力1=V3/A1=154612620.8=5.9N/mm2：正面角焊縫的強度設計值提高系數，取=1.22=（6.2+5.92）0.5=13.1N/mm2ffw=160N/mm2焊縫滿足設計要求。6、 幕墻埋件計算(土建預埋)1、埋件受力基本參數 V=15461N N=32938N M=0Nmm2、埋件計算校核依據，同時滿足以下兩個條件： a：ASV/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz 9.7.2-

91、3GB 50010-2010 b：ASN/0.8abfy+M/0.4arabfyz 9.7.2-4GB 50010-2010其中： AS：錨筋的總截面面積(mm2)； V：剪力設計值(N)； ar：鋼筋層數影響系數，二層取1.0，三層取0.9，四層取0.85； av：鋼筋受剪承載力系數，不大于0.7； fy：錨筋抗拉強度設計值(MPa)，按GB50010選取，但不大于300MPa； N：法向拉力設計值(N)； ab：錨板彎曲變形折減系數； M：彎矩設計值(Nmm)； z：沿剪力作用方向最外層錨筋中心線之間的距離(mm)；另外： d：錨筋直徑(mm)； t：錨板厚度(mm)； fc：混凝土軸心抗

92、壓強度設計值(MPa)，按GB50010選??； av=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5 9.7.2-5GB 50010-2010 =(4.0-0.0820)(14.3/300)0.5 =0.524 ab=0.6+0.25t/d 9.7.2-6GB 50010-2010 =0.6+0.2516/20 =0.8 AS=nd2/4 =93.14202/4 =2826mm2 V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz =15461/0.9/0.524/300+32938/0.8/0.8/300+0/1.3/0.9/0.8/300/250 =744.4mm2AS=2826m

93、m2 N/0.8abfyM/0.4arabfyz =32938/0.8/0.8/300+0/0.4/0.9/0.8/300/250 =232.6mm2AS=2826mm2所以，預埋件錨筋總截面積可以滿足承載力要求。3、錨板總面積校核 A：錨板總面積(mm2)； fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按GB50010選?。?0.5fcA=0.514.3160000 =1144000N N=154803.35N0.5fcA埋板面積滿足要求。4.錨筋長度計算計算依據： lab=(fy/ft)d 8.3.1-1GB 50010-2010在上面的公式中： lab：受拉鋼筋的錨固長度(mm)； ft：

94、混凝土軸心抗拉強度設計值(MPa)，按GB50010選取，當混凝土強度高于C40時，按C40取值； fy：錨筋抗拉強度設計值(MPa)，按GB50010選取； d：錨筋公稱直徑(mm)； ：錨筋的外型系數，光圓筋取0.16，帶肋筋取0.14； lab=(fy/ft)d =0.14(300/1.43)20 =587.412mm當縱向受拉普通鋼筋末端采用彎鉤或機械錨固措施時，包括彎鉤或錨固端頭在內的錨固長度（投影長度）可取為基本錨固長度lab的60（8.3.3GB 50010-2010）.混凝土結構中的縱向受壓鋼筋，當計算中充分利用其抗壓強度時，錨固長度不應小于相應受拉錨固長度的70. （8.3.

95、4GB 50010-2010）lab=587.4120.60.7 =250.74mm 實際選用的錨筋長度為400mm；所以，可以滿足要求！根據以上計算，整個采光頂系統滿足規范要求，達到使用功能，可以正常使用。四、 龍骨效核1、 計算說明指定龍骨分別為3001508mm鋼方管，350*150*10 mm鋼方管2002008mm鋼方管， 80806mm鋼方管。鋼結構龍骨自重由SAP2000軟件自動加載。在指定位置施加1.5KN吊點荷載； 結構模型如下： (二) 荷載: 側面自重荷載 取面荷載q =0.45KN/m 頂部自重荷載 取面荷載q =0.75KN/m2 正風荷載 取面荷載q =0.43KN

96、/m2活荷載 取面荷載q =0.5KN/m2負風荷載 取面荷載q =1.46KN/m2側風荷載 取線荷載q =1KN/m2地震荷載 取線荷載q =0.54KN/m2(二)荷載組合： 重控荷載組合=1.3面板自重荷載+1.3鋼管自重荷載+1.5正風荷載+1.05雪荷載水平可變荷載組合=1.3面板自重荷載+1.3鋼管自重荷載+0.65地震荷載+1.5側風荷載負風荷載組合=1面板自重荷載+0.9鋼管自重荷載+1.5負風荷載約束: 鋼管和結構鉸接.頂部荷載加載模型如下：側面荷載加載模型如下：2、 強度校核應力比例圖如下： 檢校依據：/fa0.95 35015010mm方鋼管最大應力比0.7340.95

97、 3001508mm方鋼管最大應力比0.5190.952002008mm方鋼管最大應力比0.6730.9580806mm方鋼管最大應力比0.190.953、 撓度校核計算結果如下圖：Z軸方向的撓度為：U3=-45.7mmL/300=16000/300=53.3mm頂部主鋼梁做預起拱處理，綜上采光頂鋼架強度、撓度滿足設計要求。4、 支座反力支座反力表TABLE: Joint ReactionsJointOutputCaseFxFyFzM1M2M3TextTextNNNN-mmN-mmN-mm160COMB1-14415 22736 58805 000161COMB1-3207 6265 2761

98、9 000162COMB1-8724 6008 17261 000163COMB1-9961 6874 62015 000164COMB1-14953 19340 79909 000165COMB1-13189 23713 55088 000166COMB1-11416 22531 51616 000167COMB1-9798 21270 39502 000168COMB1-5790 10138 23395 000169COMB1-4981 9867 34364 000170COMB1-4046 9081 40144 000171COMB1-4130 7383 16823 000172COMB

99、1-4991 3904 9977 000173COMB1-7635 1019 31089 000174COMB1-7918 -12 24761 000175COMB1-7559 -201 19882 000176COMB1-7299 -517 21484 000177COMB1-7500 -3116 23164 000178COMB1-4893 -9440 20412 000179COMB1-2505 -12377 40627 000180COMB1-2886 -14901 38844 000181COMB1-3609 -17194 39806 000183COMB1-4958 -16976

100、42622 000184COMB1-8678 -7424 33185 000185COMB1-12026 -33448 58830 000186COMB1-21203 -8346 36474 000187COMB1-4505 -41897 -456 000188COMB138646 -36084 66499 000189COMB147566 -30231 81438 000190COMB134353 2643 17122 000191COMB11092 8208 4576 000192COMB1-2451 7960 22770 000193COMB1-3339 7010 19958 00019

101、4COMB1-2987 7049 19538 000195COMB1-2614 7179 27305 000196COMB15155 4921 28425 000197COMB113013 7742 38147 000198COMB116622 18940 98899 000199COMB1-4687 32026 17777 000200COMB14779 5428 11497 000201COMB1-5729 6169 15883 000立柱根部最大支座反力為189COMB147566 -30231 81438 000支座反力為：Rx=47566 N Ry=-30231N Rz=81438

102、N 5、 連接計算（1）焊縫有效截面的幾何參數hf：焊縫高度，取hf=8mtmin：被焊接的兩塊鋼板中，厚度最小的鋼板厚度，取tmin=8mhfmax：允許焊縫最大高度hfmax=1.2tmin=1.28=9.6mmtmax：被焊接的兩塊鋼板中，厚度最大的鋼板厚度，取tmax=20mhfmin：允許焊縫最小高度hfmin=1.5=1.5=6.7mmhfmin=6.7mmhf=8mmhfmax=9.6mmL1：豎向焊縫有效長度L1=2342=468mmA1：豎向焊縫計算截面面積A1=hfL1=0.78468=2620.8mm2整個焊縫的截面特性面積 A=7212.8m2慣性矩 I=4431500

103、mm4抵抗矩 W=339319mm3（2）焊縫強度驗算V3=(Vx2+Vy2)0.5=(475662+30231 2)0.5=56359N：由彎矩和拉力產生的垂直于焊縫長度方向的應力=N/A+M/W=81438/7212.8+0/339319=11.3N/mm2ffw=160N/mm21：由剪力產生的豎向焊縫剪應力1=V3/A1=563592620.8=21.5N/mm2：正面角焊縫的強度設計值提高系數，取=1.22=（11.3+21.52）0.5=24.3N/mm2ffw=160N/mm2焊縫滿足設計要求。6、 幕墻埋件計算(土建預埋)1、埋件受力基本參數 V=56359N N=81438

104、N M=0Nmm2、埋件計算校核依據，同時滿足以下兩個條件： a：ASV/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz 9.7.2-3GB 50010-2010 b：ASN/0.8abfy+M/0.4arabfyz 9.7.2-4GB 50010-2010其中： AS：錨筋的總截面面積(mm2)； V：剪力設計值(N)； ar：鋼筋層數影響系數，二層取1.0，三層取0.9，四層取0.85； av：鋼筋受剪承載力系數，不大于0.7； fy：錨筋抗拉強度設計值(MPa)，按GB50010選取，但不大于300MPa； N：法向拉力設計值(N)； ab：錨板彎曲變形折減系數； M：彎矩設

105、計值(Nmm)； z：沿剪力作用方向最外層錨筋中心線之間的距離(mm)；另外： d：錨筋直徑(mm)； t：錨板厚度(mm)； fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按GB50010選??； av=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5 9.7.2-5GB 50010-2010 =(4.0-0.0820)(14.3/300)0.5 =0.524 ab=0.6+0.25t/d 9.7.2-6GB 50010-2010 =0.6+0.2516/20 =0.8 AS=nd2/4 =93.14202/4 =2826mm2 V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz =5635

106、9/0.9/0.524/300+81438 /0.8/0.8/300+0/1.3/0.9/0.8/300/250 =710.5mm2AS=2826mm2 N/0.8abfyM/0.4arabfyz =81438 /0.8/0.8/300+0/0.4/0.9/0.8/300/250 =387.1mm2AS=2826mm2所以，預埋件錨筋總截面積可以滿足承載力要求。3、錨板總面積校核 A：錨板總面積(mm2)； fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按GB50010選??； 0.5fcA=0.514.3160000 =1144000N N=154803.35N0.5fcA埋板面積滿足要求。4.錨

107、筋長度計算計算依據： lab=(fy/ft)d 8.3.1-1GB 50010-2010在上面的公式中： lab：受拉鋼筋的錨固長度(mm)； ft：混凝土軸心抗拉強度設計值(MPa)，按GB50010選取，當混凝土強度高于C40時，按C40取值； fy：錨筋抗拉強度設計值(MPa)，按GB50010選取； d：錨筋公稱直徑(mm)； ：錨筋的外型系數，光圓筋取0.16，帶肋筋取0.14； lab=(fy/ft)d =0.14(300/1.43)20 =587.412mm當縱向受拉普通鋼筋末端采用彎鉤或機械錨固措施時，包括彎鉤或錨固端頭在內的錨固長度（投影長度）可取為基本錨固長度lab的60（

108、8.3.3GB 50010-2010）.混凝土結構中的縱向受壓鋼筋，當計算中充分利用其抗壓強度時，錨固長度不應小于相應受拉錨固長度的70. （8.3.4GB 50010-2010）lab=587.4120.60.7 =250.74mm 實際選用的錨筋長度為400mm；所以，可以滿足要求！根據以上計算，整個采光頂系統滿足規范要求，達到使用功能，可以正常使用。第五部分、 附錄 常用材料的力學及其它物理性能一、 玻璃的強度設計值 fg(MPa)JGJ102-2003表5.2.1種類厚度(mm)大面側面普通玻璃528.0 19.5 浮法玻璃51228.0 19.5 151924.0 17.0 2020

109、.0 14.0 鋼化玻璃51284.0 58.8 151972.0 50.4 2059.0 41.3 二、 長期荷載作用下玻璃的強度設計值 fg(MPa)JGJ113-2009表4.1.9種類厚度(mm)大面側面平板玻璃5129 615197 5 2064 半鋼化玻璃512282015192417202014半鋼化玻璃5124230151936 26203021三、 鋁合金型材的強度設計值 (MPa )GB50429-2007表4.3.4鋁合金牌號狀態厚度強度設計值(mm)抗拉、抗壓抗剪6061T4不區分9055T6不區分2001156063T5不區分9055T6不區分150856063AT5

110、1013575T61016090四、 鋼材的強度設計值(1-熱軋鋼材) fs(MPa)JGJ102-2003表5.2.3鋼材牌號厚度或直徑d(mm)抗拉、抗壓、抗彎抗剪端面承壓Q235d16215 125 325 Q345d16310 180 400 五、 鋼材的強度設計值(2-冷彎薄壁型鋼) fs(MPa)GB50018-2002表4.2.1鋼材牌號抗拉、抗壓、抗彎抗剪端面承壓Q235205 120 310 Q345 300 175 400 六、 材料的彈性模量E(MPa)JGJ102-2003表5.2.8、JGJ133-2001表5.3.9材料E材料E玻璃0.72105不銹鋼絞線1.210

111、51.5105鋁合金、單層鋁板0.70105高強鋼絞線1.95105鋼、不銹鋼2.06105鋼絲繩0.81051.0105消除應力的高強鋼絲2.05105花崗石板0.8105蜂窩鋁板 10mm0.35105鋁塑復合板 4mm0.2105蜂窩鋁板 15mm0.27105鋁塑復合板 6mm0.3105蜂窩鋁板 20mm0.21105七、 材料的泊松比JGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10、GB50429-2007表4.3.7材料材料玻璃0.2鋼、不銹鋼0.3鋁合金0.3(按GB50429)高強鋼絲、鋼絞線0.3鋁塑復合板0.25蜂窩鋁板0.25花崗巖0.125八、

112、 材料的膨脹系數(1/)JGJ102-2003表5.2.10、JGJ133-2001表5.3.11、GB50429-2007表4.3.7材料材料玻璃0.810-51.010-5不銹鋼板1.8010-5鋁合金、單層鋁板2.310-5(按GB50429)混凝土1.0010-5鋼材1.2010-5磚砌體0.5010-5鋁塑復合板4.010-5蜂窩鋁板2.410-5花崗巖0.810-5九、 材料的重力密度g (KN/m3)JGJ102-2003表5.3.1、GB50429-2007表4.3.7材料g材料g普通玻璃、夾層玻璃鋼化、半鋼化玻璃256礦棉1.21.5玻璃棉0.51.0鋼材785巖棉0.52.

113、5鋁合金2700kg/m3(按GB50429)十、 板材單位面積重力標準值（MPa）JGJ133-2001表5.2.2板材厚度（mm）qk(N/m2)板材厚度（mm）qk(N/m2)單層鋁板2.53.04.067.581.0112.0不銹鋼板1.52.02.53.0117.8157.0196.3235.5鋁塑復合板4.06.055.073.6蜂窩鋁板（鋁箔芯）10.015.020.053.070.074.0花崗石板20.025.030.0500560625700750840十一、 螺栓連接的強度設計值一(MPa)JGJ102-2003表B.0.1-1螺栓的性能等級 錨栓和構件鋼材的牌號普通螺栓

114、錨栓承壓型連接高強度螺栓C級螺栓A、B級螺栓抗拉抗剪承壓抗拉抗剪承壓抗拉抗拉抗剪承壓ftbfvbfcbftbfvbfcbftbftbfvbfcb普通螺栓4.6、4.8級170140-5.6級-210190-8.8級-400320-錨栓Q235鋼-140-Q345鋼-180-承壓型連接高強度螺栓8.8級-400250-10.9級-500310-構件Q235鋼-305-405-470Q345鋼-385-510-590Q390鋼-400-530-615十二、 螺栓連接的強度設計值二(MPa)GB50429-2007表4.3.5-1螺栓的材料、性能等級 和構件鋁合金牌號普通螺栓鋁合金不銹鋼鋼抗拉ftv

115、抗剪fvb承壓fcb抗拉ftv抗剪fvb承壓fcb抗拉ftv抗剪fvb承壓fcb普通螺栓鋁合金2B111701602A90150145不銹鋼A2-50、A4-50200190A2-70、A4-70280265鋼4.6、4.8級170140構件6061-T42102102106061-T63053053056063-T51851851856063-T62402402406063A-T52202202206063A-T62552552555083-O/F/H112315315315十三、 焊縫的強度設計值(MPa)JGJ102-2003表B.0.1-3焊接方法和焊條型號構件鋼材對接焊縫 角焊縫牌號

116、厚度或直徑d（mm）抗壓fcw抗拉和抗彎受拉ftw抗剪fvw抗拉、抗壓和一級、二級三級抗剪ffw自動焊、半自動焊和E43型焊條的手工焊Q235鋼d1621521518512516016d4020520517512016040d60200200170115160自動焊、半自動焊和E50型焊條的手工焊Q345鋼d1631031026518020016d3529529525017020035d50265265225155200自動焊、半自動焊和E55型焊條的手工焊Q390鋼d1635035030020522016d3533533528519022035d50315315270180220自動焊、半自

117、動焊和E55型焊條的手工焊Q420鋼d1638038032022022016d3536036030521022035d50240240290195220十四、 不銹鋼螺栓連接的強度設計值(MPa)JGJ102-2003表B.0.3類別組別性能等級b抗拉抗剪A(奧氏體)A1、A250500230175A3、A470700320245A580800370280C(馬氏體)C150500230175707003202451001000460350C380800370280C45050023017570700320245F(鐵素體)F14545021016060600275210十五、 樓層彈性層間位

118、移角限值GB/T21086-2007表20 建筑高度結構類型建筑高度H（m）H150150H250H250框架1/550板柱-剪力墻1/800框架-剪力墻、框架-核心筒1/800線性插值筒中筒1/1000線性插值1/500剪力墻1/1000線性插值框支層1/1000多、高層鋼結構1/250（GB50011-2010）十六、 部分單層鋁合板強度設計值（MPa）JGJ133-2001表5.3.2牌號試樣狀態厚度（mm）抗拉強度fta1抗剪強度fva12A11T420.52.9129.575.12.910.0136.579.22A12T420.52.9171.599.52.910.0185.5107

119、.67A04T620.52.9273.0158.42.910.0287.0166.57A09T620.52.9273.0158.42.910.0287.0166.5十七、 鋁塑復合板強度設計值（MPa）JGJ133-2001表5.3.3板厚t(mm)抗拉強度fta2抗剪強度fva247020十八、 蜂窩鋁板強度設計值（MPa）JGJ133-2001表5.3.4板厚t(mm)抗拉強度fta3抗剪強度fva32010.51.4十九、 不銹鋼板強度設計值（MPa）JGJ133-2001表5.3.5序號屈服強度標準值0.2抗彎、抗拉強度fts1抗剪強度fvs11170154120220018014032202001554250226176第44頁