1、 -1-鋼鋼筋筋籠籠直螺直螺紋紋偏差接偏差接頭頭加固方法的研究加固方法的研究一、工程概況溫州繞城高速公路西南線工程第5標段設計有樁基412根，立柱359根。鋼筋籠在鋼筋加工場內采用預拼接“長線法”分段加工、現場拼接。設計鋼筋籠主筋直徑均為28mm，要求節段間采用直螺紋套筒連接，共需直螺紋套筒接頭59280個。二、小組簡介浙江交工路橋建設有限公司徐建國QC小組活動經驗豐富，曾多次獲得省部級榮譽，小組組長徐建國持有“全國工程建設QC小組活動診斷師”和“浙江省質量管理小組活動診斷師”資格證書，成員由各級管理層和現場技術、質檢、一線施工人員組成，詳見表2-1。表2-1 質量管理小組概況表小組名稱課題名

2、稱鋼筋籠直螺紋偏差接頭加固方法的研究注冊日期2015.3.10注冊號課題類型創新型課題注冊號活動時間2015年3月2016年1月活動次數15小組培訓情況小組成員人均接受QC知識培訓33課時序號組內職務姓 名性別工齡學歷職 稱組內分工1組 長男23本科高級工程師組織策劃2副組長女23本科高級工程師組織實施3副組長男14本科高級工程師組織實施4組 員男11本科工程師實施檢查5組 員男12本科高級工程師質量檢查6組 員男4本科助理工程師質量檢查7組 員男49專科助理工程師現場實施8組員男31初中高級工現場操作9組員男25本科工程師資料收集 制表：陳葉剛 復核：徐建國 制表日期：2015年3月11日三

3、、選擇課題1、問題的提出現行公路橋涵施工技術規范（JTG/T F502011）允許鋼筋長度偏差10mm，受加工主筋預連接精度誤差等因素影響，特別在鋼筋根數較多的情況下，鋼筋籠待連接同一端面的鋼筋中，不可避免有少量鋼筋由于長度存在規范允許偏小范圍內的縮短誤差（即：負負公差公差）而短于同一端面的其他鋼筋，導致與下節鋼筋籠直螺紋連接時，二節鋼筋端面之間出現大于5mm的空隙，造成絲頭在套筒內有效連接長度減短，成為偏差接頭。反映到外觀上，表現為絲頭外露數量超過鋼筋機械連接通用技術規程（JGJ107-2010）允許值（2絲），導致鋼筋連接強度下降。本合同段桐溪2號大橋5#8#墩第一批13根樁基施工過程中，

4、1080個鋼筋籠間直螺紋接頭中，有38個接頭絲頭外露數量超標，占總量的3.5%，其中外露3絲的35個、4絲的3個，未發現有外露多于4絲的接頭。經試驗檢測數據統計，絲頭樣本強度僅475MPa，小于公路橋涵施工技術規范（JTG/T F502011）對級接頭要求的594 MPa，判斷為不合格接頭。為確保鋼筋連接質量，必須對此類有偏差的接頭進行處理。表3-1 偏差接頭連接強度試驗值統計表外露3絲外露4絲試件編號123平均123平均設計強度接頭連接強度（MPa）562538548549483475466475594制表：祝奉斌 復核：陳葉剛 制表日期：2015年3月15日2、提出課題對于鋼筋接頭偏差引起

5、連接強度不足的問題，常規的處理方法有返工和鋼筋幫條焊加固2種。幫條焊法，是在外露絲頭超標的主筋邊外幫鋼筋，與主筋單面電弧焊接的加固方法，每端焊縫長度 -2-不小于10D（D為鋼筋直徑，本工程為28mm），幫條鋼筋長度為65cm，直接費用計算為27.2元。本標段共有接頭59280個，按4%的比例考慮需要加固，則加固成本高達加固成本高達6.5萬元萬元！經過現場驗證，二種處理方法對比見表3-2。表3-2 鋼筋接頭連接強度不足的常規處理方法對比表方法返工鋼筋幫條焊加固工序卸下鋼筋籠拆除螺旋筋更換存在偏差的主筋重新安裝吊裝截取一定長度的鋼筋上下端單面電弧焊接優點強度合格率98%以上耗時45分鐘、費用27

6、.2元缺點耗時大于 3小時、費用大于2500元豎向焊接強度合格率小于80%；幫條處鋼筋間距縮小30mm，影響混凝土流動制表：祝奉斌 復核：陳葉剛 制表日期：2015年3月16日二種常規方法存在著或成本高或質量難以保證的缺點，不符合節能、高效的要求和“質量第一”的方針，那么能否找到一種以較小的成本，使接頭強度顯著提高的新型加固處理方法呢？因此，本小組的QC活動課題是：鋼鋼筋筋籠籠直螺直螺紋紋偏差接偏差接頭頭加固方法的研究加固方法的研究四、設定目標1、課題目標針對二種常規方法存在著或成本高或質量難以保證的缺點，小組提出課題課題目目標標：在盡量利用現有設備和材料的的前提下，研究出一研究出一種連種連接

7、接強強度不小于度不小于規規范要求的新型加固方范要求的新型加固方法。法。課題課題目目標值標值：（1）加固）加固處處理后接理后接頭頭抗拉抗拉強強度不小于度不小于594 MPa；（2）單單個接個接頭頭加固直接加固直接費費用不高于用不高于27.2元。元。2、目標可行性分析（1）小組成員素質高。本小組活動經驗豐富，2010年以來累計10次獲得省部級及以上榮譽，成員中高級職稱比例高達44.4%，且有項目管理層、現場質檢員和一線施工人員多層次組成，結構合理，優勢互補；（2）資金、技術和儀器支持。目前鋼筋直螺紋連接技術應用廣泛，但針對其鋼筋籠節段間由于規范允許誤差引起的接頭偏差加固方法尚無文獻、研究成果報道，

8、集團省級技術中心對此高度重視，特地安排專項資金和不同批次專家予以指導，并可以借助相關高校的科研力量和試驗儀器設備；通過對以上有利和不利條件分析，我們認為課題具有一定的挑戰性，但也有足夠的信心，認為此QC活動目標可以實現!五、方案比較和確定1、提出方案本小組成員結合現場實際情況，小組召開了方案分析會，集思廣益，運用“頭腦風暴法”充分發表意見，根據現有條件，提出3種方案，并使用親和圖歸納整理，見圖5-1。圖5-1 方案歸納親和圖要求處理成本較小質量符合要求1 套筒加長法1.3更換加長型套筒1.2卸下原套筒1.1扳開絲頭1.4恢復絲頭1.5套筒擰到位3 套筒擠壓法3.2開啟高壓3.1壓鉗就位3.3擠

9、壓套筒3.4關閉高壓3.5卸除壓鉗2 套筒環焊法2.2焊縫處理2.1焊接直螺紋偏差接頭加固方法 -3-制圖：徐建國 制圖時間：2015年3月16日小組將提出的方案進行歸納整理，擬定出以下3種方案，見圖5-2。圖5-2 擬定方案制圖：徐建國 制圖時間：2015年3月18日2、方案分析方案（一）：套筒加長法工藝原理：采用特長型套筒，根據現場絲頭間隙大小切割，加長部分為絲頭間隙的長度。將絲頭連同套筒移出空間，卸下套筒，換用加有相應間隙長度的加長型套筒，使鋼筋籠主筋的絲頭在套筒內的長度滿足規范要求。普通長度套筒 加長型套筒接頭 圖5-3 套筒加長法工藝原理圖 圖5-4 套筒加長法模擬試驗照片制圖：徐建

10、國 制圖時間：2015年3月18日 套筒加長法的PDPC處理流程如圖5-5。圖5-5 套筒加長法PDPC加固流程圖制圖：陳葉剛 制圖時間：2015年3月18日本小組在鋼筋加工場內進行了模擬試驗（圖5-4）：試驗時間3月18日試驗地點桐溪2號大橋鋼筋加工場試驗負責人徐亮試驗過程向廠家特制了長度比普通套筒大9mm的加長型套筒，將半長套筒的鋼筋絲頭擰進到位，再在臺鉗上將全套筒長度的絲頭少擰入3圈，做成絲頭外露3絲的接頭。試驗結果在試驗室萬能試驗機上，試驗檢測加長型接頭的抗拉強度為625.15MPa594MPa試驗結論此方案基本可行，但鋼筋對中要求高；時間25分鐘；成本10.6元；安全風險等級級方案（

11、二）：套筒環焊法工藝原理：在一定的工藝條件下，將擰緊狀態的套筒上端頂面與主筋絲頭環向焊接，使套筒頂端與外露的鋼筋絲頭連成一體，既鎖定套筒，防止絲頭松動，又增加套筒與鋼筋的傳力作用點，使焊縫與螺紋共同傳力，提高接頭的連接強度。本標段目前有交流電弧焊機、直流電弧焊機和乙炔氧氣焊機等3種現有焊接設備，遵照“盡量利用現有設備和材料”的課題活動前提要求，套筒環向焊接頭外露絲頭數量超標螺旋箍筋限制旋出套筒拆除螺旋箍筋測量外露絲頭長度扳開套筒端鋼筋扳開套筒鋼筋領取加長型套筒外購套筒套筒長度不合適更換套筒旋擰套筒到位外購無合適套筒長套筒切割直螺紋接頭偏差處理方法套筒環焊法套筒擠壓法套筒加長法 -4-接可采用手

12、工電弧焊和氣焊兩類方法。根據對比、分析，手工電弧焊具有較大優勢，選擇手工電弧焊為備選方案。套筒環焊法焊接模擬試驗 環焊加固處理后接頭圖5-6 套筒環焊法工藝原理圖 圖5-7 套筒環焊法模擬試驗照片制圖：徐建國 制圖時間：2015年3月18日本小組進行了模擬試驗（圖5-7）：試驗時間3月24日試驗地點桐溪2號大橋鋼筋加工場試驗負責人唐秀平試驗過程試驗結果在萬能試驗機上，試驗檢測焊接加固后的接頭，抗拉強度達到616.31MPa594MPa試驗結論此方案基本可行，但需防止套筒出現電焊裂縫；時間9分鐘；成本7.1元；安全風險等級級方案（三）：套筒擠壓法工藝原理：套筒擠壓法一般需采用特制的套筒，而該方法

13、通過更改擠壓參數和壓模，使目前本工地上使用的普通套筒能象特殊擠壓套筒一樣延長、徑縮。擠壓后套筒長度可伸長至原套筒長度的1.1倍，同時套筒與絲頭的間隙減小，機械咬合力顯著增加。擠壓模擬試驗 擠壓處理后接頭圖5-8 套筒擠壓法工藝原理圖 圖5-9 套筒擠壓法模擬試驗照片制圖：徐建國 制圖時間：2015年3月25日本小組在鋼筋加工場內進行了模擬試驗（圖5-9）：試驗時間3月25日試驗地點桐溪2號大橋鋼筋加工場試驗負責人李華軍試驗過程試驗結果在萬能試驗機上，試驗檢測加固后的接頭，抗拉強度達到625.36MPa594MPa試驗結論此方案基本可行，但需防止套筒出現擠壓裂縫；時間12分鐘；成本9.0元；安全

14、風險等級級3、選定方案小組成員根據模擬試驗情況，對以上3個方案從可行性、時間性、經濟性和安全性等四方面進行分析評估，詳見表5-1：表5-1 方案對比分析方案編號方案（一）方案（二）方案（三）標準接頭回旋出4絲接頭固定加固焊接檢查標準接頭回旋出4絲接頭入鉗開動高壓檢查擠壓套筒關閉高壓卸除壓鉗 -5-方案套筒加長法套筒環焊法套筒擠壓法特點1.套筒需根據絲頭間隙大小現場再切割加工；2.絲頭恢復對中要求極高1.工序簡單；2.具體參數須細化 1.無需外加材料；2.具體參數須細化；3.需要調配超高壓設備可行性1.經驗證，方案基本可行；2.由于鋼筋直徑達28mm，且外纏螺旋筋，鋼筋及套筒需扳開不小于17角度

15、，且需原樣恢復，要求較高1.經驗證，方案基本可行；2.焊接需要一定技巧，防止材質中碳鋼的套筒由于可焊性差而出現裂縫1.經驗證，方案基本可行；2.擠壓需要超高壓油管和超高壓泵站等壓力設備；3.需克服套筒的延伸性不足而容易出現壓裂現象時間性切割套筒8分鐘+扳開鋼筋3分鐘+更換套筒5+恢復鋼筋8分鐘+調整套筒位置1分鐘=25分鐘調整套筒位置1分鐘+清理結合面1分鐘+焊接、清渣6分鐘+清理1分鐘=9分鐘壓鉗就位4分鐘+高壓泵站運行5分鐘+卸除壓鉗3分鐘=12分鐘經濟性1.材料：每個接頭增加特制加長型套筒與普通型套筒的差價=7.8-6.5=1.3元；2.人工：鋼筋工25/6020=8.3元；3.機械：切

16、割機1元。合計：1.3+8.3+1=10.6元1.材料：每個接頭增加3根電焊條=0.63=1.8元；2.人工：電焊工9/6025=3.8元；3.機械：電焊機1.5。合計：1.8+3.8+1.5=7.1元。1.人工：操作工12/6025=5.0元；2.機械：壓鉗、壓模、超高壓油管、超高壓泵站4.0元。合計：5.0+4.0=9.0元。安全性套筒切割加工存在機械安全風險，風險等級級焊接存在觸電風險，風險等級級；存在高溫灼傷風險，風險等級級高壓油料存在著油管崩裂而激射傷人風險，風險等級級；存在著壓鉗機械傷人的風險，風險等級級結論絲頭恢復對中要求高；成本10.6元；耗時25分鐘；安全風險相對較高（級）具

17、體參數需細化；需采取防止套筒出現裂縫的措施；成本7.1元；耗時9分鐘；安全風險相對較低（級）具體參數需細化；需采取防止套筒壓裂的措施；成本9.0元；耗時12分鐘；安全風險相對較高（級）選擇方案不不選選選選用用不不選選制表：陳葉剛 復核：徐建國 制表日期：2015年3月28日根據小組成員的綜合評估、計算，選定方案（二）套筒環焊法為最佳方案。4、細化方案為了有效達成目標，小組對方案（二）進行了細化。本標段目前使用的套筒材質45#鋼，含碳量0.42%，屬于中碳鋼，可焊性相對較差，施焊過程中套筒可能會出現裂縫，進而影響強度。為確保連接強度，必須控制套筒的裂縫。為此，小組查閱鋼結構焊接規范（GB5066

18、1-2011）等焊接方面的資料，并在現場進行了焊接模擬試驗（圖5-10）：圖5-10 套筒焊接防裂模擬試驗根據資料和試驗結果，小組繪制相應的措施圖：圖 5-8 方案措施圖制圖：陳葉剛 制圖時間：2015年3月28日將以上措施，有針對性地落實、細化到方案的“機料機料選選用用”、“焊焊接參數接參數選擇選擇”和“工工藝設計藝設計”3要素中：（1）電焊機選用套筒防裂措施預熱焊材控制溫度減小焊接應力烘焙焊條增加焊接層數敲震焊縫選擇焊材性能堿性低氫焊條抗裂性和強度溫度250，時間2h分2層焊接分層錘擊焊縫 -6-目前項目上，手工電弧焊最常用的電焊機有交流電焊機和直流電焊機兩種，根據工藝性能控制難易程度考慮

19、，采用目前常用的交流電焊機。（2）電焊條選用本工地現有型號J506和J422二種電焊條，而J506電焊條屬于堿性低氫型碳鋼焊條，抗裂性能優于J422焊條，因選用J506電焊條。（3）焊接電流套筒端面平焊時，由于運條和控制熔池中的熔化金屬都比較容易，因此可以選擇較大的焊接電流進行焊接。套筒端面圓環厚度6mm，焊接電流值I可根據經驗公式5-1選用：I=(3555)d （式5-1）式中：d為焊條直徑，本工程采用直徑4mm焊條。故計算電流值I=（3555）4=140220（A）為防止套筒出現裂縫，焊接需分層進行，第1層焊接需采用稍小電流，第2層可適當增大。根據現場試焊，第1層焊接可采用140A、第2層

20、焊接采用220A，能滿足抗拉強度要求。（4）焊縫高度套筒與絲頭焊接類型相當于T型接頭，套筒端面圓環厚度（即焊面寬度）6mm，焊縫外側面坡度45時焊縫厚度最大，則焊縫高度H：H=cos456=6（mm）（式5-2）焊接時直徑4mm的焊條采用圓弧單線運條方式，高度3mm。焊接底層與第二層需不同的電流，故焊縫需分二層，每層3mm，即焊縫高度為23mm。（5）引弧方式套筒端面手工電弧焊有劃擦法和直擊法兩種引弧方式，由于施焊面套筒端面寬度僅6mm，且為圓弧形，而非劃擦法所需的長條形，故選用直擊法。（6）焊縫連接方法焊縫接頭直接影響到焊接質量。由于套筒與鋼筋為圓形，需采用環向焊接，焊鉗難以360轉彎，因此

21、每層焊接分二個半圓軌跡拼接而成，有頭-頭法連接、頭-尾法連接兩種方法。經比較，從電焊溫度控制方面考慮，采用頭-頭法連接方法。經對比、分析后確定的最佳方案具體細節見圖5-9：圖5-9 最佳方案具體細節系統圖制圖：徐建國 制圖時間：2015年4月2日六、制定對策根據最佳方案的具體內容，制訂對策。表6-1 對策措施表項目對策目標措施地點完成時間負責人套筒環焊法機料選用電焊機交流電焊機電焊條J506電焊條焊接參數選擇焊縫高度第1層140A、第2層220A23mm焊接電流工藝設計引弧方式直擊法烘焙焊條溫度250，時間2h焊縫連接頭-頭法連接敲震焊縫分層錘擊焊縫 -7-選擇交流電焊機焊接電流140A220

22、A的交流電焊機選擇電流調節范圍大于140A220A的交流電焊機桐溪2號大橋鋼筋加工場機料倉庫2015.4.5陳一新機料選用置備J506電焊條焊條品種為堿性低氫型碳鋼，直徑4mm選擇型號J506、直徑4mm的碳鋼電焊條桐溪2號大橋鋼筋加工場機料倉庫2015.4.5陳葉剛調節焊接電流第1層焊接采用140A電流，第2層焊接采用220A電流1.校核電流指針。通過旋轉電流調節手柄，使電流最小值（125A）時指針處于最邊緣；2.在第1層焊縫焊接前，調節指針位于140A位置；3.在第2層焊縫焊接前，調節指針位于220A刻度位置。桐溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場2015.4.5徐亮焊接參數選擇控制焊縫

23、高度焊縫總高度6mm，每層厚度3mm分2層焊接，第1層焊接時焊條采用圓弧單線運條方式，使第1層高度3mm；第2層焊接時焊條采用圓弧單線運條方式，使第2層高度3mm桐溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場2015.4.5李華軍烘焙電焊條烘焙溫度250，時間2h1.將電恒溫干燥箱預設溫度調整到250；2.電焊條放入干燥箱；3.干燥箱通電；4.在溫度到達250時開始計時；5.2小時后關閉電源；6.用鉗子電焊條放入保溫箱內；7.將保溫箱送達鋼筋籠加固現場。項目部工地試驗室土工室2015.4.5徐建國直擊法引弧焊條在套筒端面引弧，并保持間隙4mm焊條輕碰套筒上端面，立即將焊條提起10mm，電弧發生后，使

24、焊條與套筒保持距離4mm 桐溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場2015.4.5李小平頭-頭法連接焊縫第1段半圓（180）縫施焊到尾端后，再旋轉180回到原起點施焊第2條半圓（180）縫；上下2層焊縫錯開901.第1層焊接時，焊條在套筒端面沿逆時針方向施焊180（半圈）；2.回到起點，沿順時針方向施焊180到前半圈的終點；3.第2層焊接時，旋轉90，起點在第1層第1個半圈的1/2處施焊；4.按第1層的方法分別采用逆時針和順時針各施焊半圈形成封閉焊縫桐溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場2015.4.5唐秀平工藝設計分層錘擊焊縫對2層焊縫的敲打覆蓋率均為100%1.在第1層焊接結束后用焊渣錘

25、密排無間隙地敲打焊縫；2.在第2層焊接結束后用焊渣錘密排無間隙地敲打焊縫。桐溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場2015.4.5祝奉斌制表:陳葉剛 復核:徐建國 日期:2015年4月3日七、對策實施小組成員根據對策表，逐一組織實施：實施一：選擇交流電焊機實施時間4月5日上午實施地點桐溪2號大橋鋼筋加工場機料倉庫實施人員陳一新檢驗標準焊接電流可以調節到140A220A的交流電焊機實施過程將電流調節范圍大于140A220A作為要求，選擇交流電焊機。經查閱電焊機隨機卡片和登記資料，選擇編號6#、型號BX1-630-3的交流電焊機電焊電流調節范圍為125630A。驗證結果所選擇的6#交流電焊機，焊接

26、電流調節范圍為125630A，包含調節范圍140A220A的對策目標要求。-8-實施二：置備J506電焊條實施時間4月5日上午實施地點桐溪2號大橋鋼筋加工場機料倉庫實施人員陳葉剛檢驗標準焊條品種為堿性低氫型碳鋼，直徑4mm實施過程在鋼筋加工場機料倉庫，選擇了直徑4mm的J506碳鋼電焊條。經查閱產品資料，該電焊條為堿性低氫型碳鋼。驗證結果經查閱產品資料，該電焊條型號和直徑符合對策目標要求。實施三：調節焊接電流實施時間4月5日下午實施地點桐溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場實施人員徐亮檢驗標準第1層焊接采用電流140A，第2層焊接采用電流220A實施過程1.校核電流指針。通過旋轉電流調節手柄

27、，使電流最小值（125A）時紅色的電流指針處于最邊緣；2.第1層焊接前，通過旋轉電流調節手柄，使電流指針向右移動，對準刻度125A向175A方向的3/10位置；3.在第2層焊接前，旋轉調節手柄，使電流指針向右移動，對準刻度200A向250A方向的2/5位置。驗證結果第1層焊接采用電流140A，第2層焊接采用電流220A，焊接電流符合對策目標要求。實施四：控制焊縫高度實施時間4月5日下午實施地點桐溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場實施人員李華軍檢驗標準焊縫總高度6mm，每層厚度3mm實施過程焊接分2層。第1層焊接時焊條采用圓弧單線運條方式，使第1層高度3mm；第2層焊接時焊條采用圓弧單線運條

28、方式，使第2層高度不小于3mm。2層焊接完成后，游標卡尺檢查焊縫厚度為6mm。驗證結果經現場測量，每層焊縫厚度均為3mm，合計6mm，符合對策目標6mm的要求。實施五：烘焙電焊條實施時間4月5日下午實施地點工地試驗室土工室實施人員徐建國檢驗標準烘焙溫度250，時間2h實施過程在土工室，將本次焊接所需的6根電焊條放入電熱恒溫干燥箱（型號101-1A）內，設定溫度為250，合上干燥箱電源，在溫度達到250開始計時，2小時后關閉電源，用鉗子取出焊條，裝入保溫箱，立即送到鋼筋籠安裝現場。驗證結果在恒溫干燥箱溫度250的條件下烘焙2小時，符合對策目標要求。實施六：直擊法引弧實施時間4月5日下午實施地點桐

29、溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場實施人員李小平檢驗標準焊條在套筒端面引弧,并保持間隙4mm實施過程焊條輕碰套筒上端面，立即將焊條提起10mm，電弧引燃后，使焊條與套筒保持距離4mm（1根電焊條直徑的距離）。驗證結果電弧在套筒端面引燃，焊條與套筒端面距離保持4mm，符合對策目標要求。實施七：頭-頭法連接焊縫實施時間4月5日下午實施地點桐溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場實施人員唐秀平檢驗標準第1段半圓（180）縫施焊到尾端后，再旋轉180回到原起點施焊第2條半圓（180）縫；上下2層焊縫錯開90實施過程1.第1層焊接時，焊工正面運條在套筒端面沿逆時針方向施焊180（半圈）；2.回到起點

30、，焊工反面運條沿順時針方向施焊180到前半圈的終點，形成封閉焊縫環；3.第2層焊接時，旋轉90，起點在第1層第1個半圈的1/2處引弧；4.焊工正面運條在套筒端面沿逆時針方向施焊180（半圈）；5.回到起點，焊工反面運條沿順時針方向施焊180到前半圈的終點，形成封閉焊縫環。驗證結果第1段半圓縫施焊到尾端后，再回到原起點施焊第2條半圓縫；上下2層焊縫錯開90,符合對策目標要求。實施八：分層錘擊焊縫 -9-實施時間4月5日下午實施地點桐溪2號大橋Z7-2#鋼筋籠安裝施工現場實施人員祝奉斌檢驗標準對2層焊縫的敲打覆蓋率均為100%實施過程祝奉斌督促焊工李華軍在第一層焊縫鋪滿后，用電焊尖頭小錘先沿套筒徑

31、向、再環向的密布方式敲擊焊縫表面；在第二層焊接后，仍以相同方式敲擊焊縫表面。驗證結果第1層焊縫錘擊范圍為100%焊縫，第2層焊縫敲擊范圍為100%焊縫，符合對策目標要求。整體實施效果驗證：上述對策實施后，小組檢查焊接處理后的套筒無裂縫，試驗檢測接頭的抗拉強度612.19MPa目標值594MPa，說明活動的對策目標實現。圖7-1加固處理后的接頭 圖7-2 接頭抗拉強度試驗單（電腦小票）表7-1 偏差接頭連接強度試驗值試件編號123平均目標強度接頭連接強度（MPa）617.08606.24613.24612.19594制表：祝奉斌 復核：陳葉剛 制表日期：2015年4月5日八、效果檢查本次活動全部

32、采用了工地上現有的設備和材料，滿足“盡量利用現有設備和材料”的課題活動前提要求。1、加固強度根據施工臺帳和試驗檢測臺帳記錄，4月6日至9月19日期間，本標段試驗檢測加固偏差接頭100個，加固強度統計如下表：表8-1 鋼筋籠連接絲頭偏差加固強度數值表計量單位：MPa 數量：n=100613.65608.72621.35607.33622.12613.87599.63623.20 619.75609.08628.23619.12610.52611.98614.87609.82621.38628.37609.87611.66619.87613.23615.36600.39611.48609.3661

33、8.79631.94614.26609.71612.52609.39607.33620.87609.95612.84609.87632.15617.28626.11619.23612.10 611.32610.68618.76610.96623.56612.53621.33619.87605.63611.35619.75609.17623.87621.52634.12609.50 609.87632.00 613.54611.23613.20 609.88619.91611.92609.83618.38610.23619.23631.30 609.22605.96615.36631.38608

34、.71612.25609.33632.21622.14619.24614.52618.37609.72609.78611.90 632.48613.28617.39617.50 605.34619.23621.39618.81614.85619.58624.59629.34618.22623.53調查人：李小平、徐亮 復核：祝奉斌 制表日期：2015年9月25日計算樣本平均值：aaxiixMP594MP19.61610011001aMPaxMP59463.599min根據調查表和折線圖，本標段直螺紋偏差接頭加固連接強度平均為616.19MPa，最小為599.63MPa594MPa，達到了課題目

35、標！2、處理成本表82 每個偏差接頭的加固成本計算表序號項目數量單位單價（元）合價（元）1焊工工資0.15小時25.03.82電焊條3根0.61.83電費1.5度1.52.3合計7.9 -10-計算人：李小平 復核：祝奉斌 制表日期：2015年9月29日經本小組計算，并經公司財務部門復核，每個偏差接頭的加固成本為7.9元，低于目標值27.2元，達到了課題目標要求。圖82 活動效果柱狀圖制圖：李小平 復核：陳葉剛 制表日期：2015年9月30日表83 QC活動總體經濟效益計算表項目活動前預計費用活動后預計費用節約費用計算式592804%27.2（59280-1080）4%7.964497-183

36、91計算結果64497元18391元46106元元計算人：陳葉剛 復核：祝奉斌 制表日期：2015年9月30日3、環保效益常規的鋼筋幫條焊需0.4小時，而套筒環焊法電焊時間僅需0.15小時，可節省62.5%的電焊工作量，大幅度降低焊接產生的廢氣和強光污染，符合國家環境保護的要求。4、社會效益本方法以簡捷的工藝、現有常規設備和低廉成本，能對質量有懷疑的鋼筋接頭積極地進行預防性加固，杜絕質量隱患，受到監理和業主好評，具有良好的社會效益。九、鞏固措施和標準化小組宣貫活動成果，并制作成鋼筋籠加固作業指導書發放到項目部各作業隊執行。為了驗證鞏固效果，小組到項目部試驗室，統計了9月19日以后的偏差接頭試驗

37、數據。表8-1 鋼筋籠偏差接頭加固抗拉強度統計表累計外露絲頭超標接頭數量（個）分項工程名稱直徑（m）根數（根）主筋數量（根）接頭總量（個）3絲4絲5絲及以上合計處理后最小強度（MPa）2.28461104539062608.332.0640760325037613.561.813361404576063609.45桐溪2號大橋樁基1.6928644176023611.422.0440480205025613.671.812361080438051613.23桐溪1號大橋樁基1.51226936254029611.242.0346276103013623.211.8640480176023618

38、.33桐溪2號大橋立柱1.63361084206605.23合計7272278540332統計人：李小平、徐亮 復核：祝奉斌 制表日期：2016年1月26日計算強度平均值和最小值：aaxiixMP594MP77.617101101目標值aMPaxMP59423.605min目標值在鞏固期內，直螺紋接頭的加固強度超過了目標值，說明鞏固措施有效。1、針對該方法，我們委托國家一級查新機構進行了國內外科技查新，報告結論：在所檢國內外文獻范圍內，未見有相同施工技術的文獻報道。經浙江省交通廳科技成果鑒定委員會鑒定：本方法處于中國公路工程先進水平。2、該方法已分別申報了實用新型和發明專利，目前已獲得了一項實

39、用新型專利授權。-11-3、根據其他二個項目的推廣、應用情況，已由徐建國編制鋼筋骨架直螺紋接頭套筒環焊加固施工工法，獲得了浙江省公路水運工程工法稱號，并在項目部和公司內部推廣應用。圖9-1 科技查新報告 圖9-2 科技成果鑒定意見 圖9-3 專利授權通知書 圖9-4工法證書十、總結和下步打算通過開展創新型QC小組活動，小組成員運用科學方法、開拓思維模式，進一步增強了小組成員的創新能力與信心，提高了團隊凝聚力及個人解決問題能力。表101 活動前后綜合素質評價表自我評價活動前活動后序號項目具體情況得分具體情況得分1QC工具運用新七種工具應用較少，特別是從未采用PDPC法63采用了親和圖、系統圖、流

40、程圖和PDPC法等大量工具和方法882團隊精神各崗位人員工作比較積極，但聯系不夠緊密62增強了成員之間的協作性，為課題目標的完成而共同努力823質量意識對質量控制比較重視，不允許質量問題的反復出現76重視質量控制，對出現的質量問題能認真查找原因，制訂控制并實施措施，防止再次出現894創新意識大多靠個人的主觀能動性進行創新66遵照創新程序和要求，提出多種方案并進行比選865工作干勁能服從領導的工作安排，認真完成任務73能按照總體目標要求，主動開展工作826個人解決問題能力憑借個人經驗和知識64通過QC知識解決和總結問題85制表：陳葉剛 制表時間：2016年1月26日圖9-1 自我評價雷達圖 制圖：陳葉剛 制圖時間：2016年1月26日本次活動是對鋼筋由于規范允許的長度負公差因素，造成后續直螺紋連接強度不足的加固方法研究，是一種補救措施，下步本小組將從提高鋼筋籠加工精度方面展開活動，縮小負公差偏差范圍，使鋼筋籠連接強度從事后補救先置到事先控制，以切實提高工程施工質量。