1、正本梁、樓板、柱、木模板扣件鋼管高支撐架安裝施工方案及計算書編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、模板面板計算61荷載的計算：62強度計算7抗剪計算7撓度計算7二、梁底支撐方木的計算7梁底方木計算7方木的截面力學參數為8（1）方木強度計算8（2）方木抗剪計算8（3）方木撓度計算8三、梁底支撐鋼管計算81梁底支撐橫向鋼管計算8支撐鋼管計算簡圖92梁底支撐縱向鋼管計算9支撐鋼管的最大撓度小于800/150與10mm，滿足要求！10四、扣件抗滑移的計算11單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!11五、立桿的穩定

2、性計算11立桿的穩定性計算公式11六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗131模板支架的構造要求：132立桿步距的設計：133整體性構造層的設計：134剪刀撐的設計：135頂部支撐點的設計：136支撐架搭設的要求：147施工使用的要求：14扣件鋼管樓板模板支架計算書14一、模板面板計算151強度計算：15面板的強度驗算 f f，滿足要求！162抗剪計算：16抗剪強度驗算 T f，不滿足要求！322撓度計算32面板的撓度驗算 v v，不滿足要求！32四、墻模板內外楞的計算32（1）內楞強度計算：33內楞的強度驗算 f，滿足要求！33（2）內楞的撓度計算：33內楞的撓度驗算 v v，滿足要求！

3、33（3）外楞強度計算：34外楞的強度驗算 f，滿足要求！34（4）外楞的撓度計算：34外楞的撓度驗算 v v， 滿足要求！34五、穿墻螺栓的計算34第一章 模板安裝技術措施361、模板安裝的一般要求364、模板組拼376、模板的支設377、樓板模板382、樓板模板施工時注意以下幾點：38第二章 模板拆除技術措施39（1）墻模板拆除39（2） 樓板模板拆除39第三章 模板技術交底401、進場模板質量標準402、模板安裝質量要求403、其他注意事項444、脫模劑及模板堆放、維修44第四章 安全文明施工45（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。45（10）環保與文明施工46 模板安全性能計算梁

4、模板扣件鋼管高支撐架計算書依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為2.70米，基本尺寸為：梁截面 BD=250mm570mm，梁支撐立桿的橫距（跨度方向） l=1.20米，立桿的步距 h=1.20米，梁底無承重立桿。梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板

5、面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1荷載的計算：（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 25.000.570.40=5.7kN/m（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q2 = 0.350.40（20.57+0.25）/0.25=0.778kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）：經計算得到：活荷載標準值 P1 = （1.00+2.00）0.250.40=0.3kN均布荷載 q = 1.25.7+1.20.778=7.774kN/m集中荷載 P = 1.40.3=0.42kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截

6、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 401.81.8/6 = 21.6cm3；I = 401.81.81.8/12 = 19.44cm4；計算簡圖彎矩圖（kN.m）剪力圖（kN）變形圖（mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.18kNN2=1.18kN最大彎矩 M = 0.087kN.m最大變形 V = 0.456mm2強度計算經計算得到面板強度計算值 f = 0.08710001000/21600=4.028N/mm2面板的強度設計值 f，取15N/mm2；面板的強度驗算 f f,滿足要求!抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31180/（240018）=0.246N/mm2截面

7、抗剪強度設計值 T=1.4N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.456mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求!二、梁底支撐方木的計算梁底方木計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.18/0.40=2.95kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.950.400.40=0.047kN.m最大剪力 Q=0.60.402.95=0.708kN最大支座力 N=1.10.402.95=1.298kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =

8、588/6 = 53.33cm3；I = 5888/12 = 213.33cm4；（1）方木強度計算截面應力 =0.047106/53330=0.88N/mm2方木的計算強度小于13N/mm2,滿足要求!（2）方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3708/（250.0080.00）=0.266N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.3N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!（3）方木撓度計算最大變形v =0.6772.464004/（10095002133300）=0.021mm方木的最大撓度小于400/250

9、,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算1梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取方木支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m）支撐鋼管變形圖（mm）支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.324kN.m最大變形 Vmax=0.9mm最大支座力 Qmax=1.18kN截面應力 =0.324106/4491=72.14N/mm2支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800/150與10mm，滿足要求！2梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞

10、力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0.378kN.m最大變形 Vmax=1.593mm最大支座力 Qmax=3.85kN截面應力 =0.378106/4491=84.17N/mm2支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800/150與10mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最

11、大支座反力，R=3.85kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=3.85kN （已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1492.70=0.483kN 樓板的混凝土模板的自重 N3=0.605kN N = 3.85+0.483+0.605=4.938kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0

12、/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4.5 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算 l0= k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m；

13、公式（1）的計算結果： = 41.01N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式（2）的計算結果： = 15.53N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算 l0= k1k2（h+2a） （3）k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1；公式（3）的計算結果： = 17.46N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距h（m）h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架計算

14、長度附加系數 k2H（m）h+2a或u1h（m）1.351.441.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.0541.0471.0391.0361.03

15、31.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.0901.0871.0811.

16、078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1模板支架的構造要求：a梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2立桿步距的設計：a當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分

17、布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3整體性構造層的設計：a當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4剪刀撐的設計：a沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b中部可根據需要并

18、依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5頂部支撐點的設計：a最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6支撐架搭設的要求：a嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d地基支座的設計要滿足承載力

19、的要求。7施工使用的要求：a精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決?？奂摴軜前迥０逯Ъ苡嬎銜罁ㄖ┕た奂戒摴苣_手架安全技術規范（JGJ130-2001）模板支架搭設高度為4.10米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1米，立桿的橫距 l=1米，立桿的步距 h=1.20米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.0。一、模板面板計

20、算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 250.141+0.351=3.85kN/m活荷載標準值 q2 = （2+1）1=3kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.81.8/6 = 54cm3；I = 1001.81.81.8/12 = 48.6cm4； 1強度計算：f = M / W f其中 f 面板的強度計算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距（N.mm）； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的強度設計值，取15N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載

21、設計值（kN/m）；經計算得到 M = 0.100（1.23.85+1.43）0.20.2=0.035kN.m經計算得到面板強度計算值 f = 0.03510001000/54000=0.648N/mm2面板的強度驗算 f f，滿足要求！2抗剪計算：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600（1.23.85+1.43）0.2=1.058kN截面抗剪強度計算值 T=31058/（2100018）=0.088N/mm2截面抗剪強度設計值 T= 1.4N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求！3撓度計算：v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v

22、 = 0.6776.852004/（1006000486000）=0.025mm面板的最大撓度小于200/250，滿足要求！二、模板支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。1荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q11 = 250.140.2=0.7kN/m（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q12 = 0.350.2=0.07kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）：經計算得到，活荷載標準值 q2 = （1+2）0.2=0.6kN/m靜荷載 q1 = 1.20.7+1.20.07=0.924kN/m活荷載 q2 = 1.40.6=0.84kN

23、/m2方木的計算：按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.764/1=1.764kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.76411=0.176kN.m最大剪力 Q=0.611.764=1.058kN最大支座力 N=1.111.764=1.94kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 888/6 = 85.33cm3；I = 8888/12 = 341.33cm4；（1）方木強度計算截面應力 =0.176106/85330=2.06N/mm2方木的計算強度小于13N/mm2，滿足

24、要求?。?）方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31058/（28080）=0.248N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.3N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求！（3）方木撓度計算最大變形 v =0.6771.3710004/（10095003413300）=0.286mm方木的最大撓度小于1000/250，滿足要求！三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算：集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.94kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m）支撐鋼管變形圖（mm）支撐鋼管剪力圖

25、（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.931kN.m最大變形 vmax=2.678mm最大支座力 Qmax=10.63kN截面應力 =0.931106/4491=207.3N/mm2支撐鋼管的計算強度大于205.0N/mm2，不滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=10.63kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙

26、扣件!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。五、模板支架荷載標準值（立桿軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架的自重（kN）：NG1 = 0.1494.10=0.611kN（2）模板的自重（kN）：NG2 = 0.3511=0.35kN（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3 = 250.1411=3.5kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.461kN。2活荷載為施工荷載

27、標準值與振倒混凝土時產生的荷載：經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1+2）11=3kN3不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值 （kN）；N = 9.55 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4.5 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2

28、； l0 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范，由公式（1）或（2）計算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 計算長度附加系數，取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m；公式（1）的計算結果： = 72.19N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！公式（2）的計算結果： = 30.03N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！七、樓板強度的計算1計算樓板強度說明：驗算樓板強度時按照最不利考慮，樓板的跨度取5.1m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配

29、筋3級鋼筋級鋼筋，配筋面積As=2142mm2，fy=360N/mm2。板的截面尺寸為 bh=5100mm140mm，截面有效高度 h0=120mm。按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天.的，承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求！樓板計算長邊5.1m，短邊5.11=5.1m，樓板計算范圍內擺放66排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為：q=21.2(0.35+250.14)+11.2(0.61166/5.1/5.1)+1.4(2+1)=14.45kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=5.1

30、14.45=73.7kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照兩邊固接雙向板計算Mmax=0.0513ql2=0.051373.75.12=98.34kN.m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到8天后混凝土強度達到62.4%，C35混凝土強度近似等效為C21.84?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=10.42N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= Asfy/bh0fcm = 2142360/(510012010.42)=0.121查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0.113此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=sbh02fcm =

31、0.1135100120210.4210-6=86.47kN.m結論：由于Mi = 86.47 =86.47 Mmax=129.78所以第16天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐可以拆除。柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=800mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向對拉螺栓0道，柱模板的計算高度 L = 4400mm，柱箍間距計算跨度 d = 600mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm，間距300mm。柱箍采用方鋼管，截面1001003mm，每道柱箍2根鋼箍，間距600mm。柱箍是柱模板的橫向支

32、撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。柱模板計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.0； V 混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.00m； 1 外加劑影響修正系數，取1.00； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.85。根據公式計算的新

33、澆混凝土側壓力標準值 F1=40.55kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.55kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3.00kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下面板計算簡圖1面板強度計算支座最大彎矩計算公式：跨中最大彎矩計算公式：其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.240.55+1.43.00)0.6 = 31.72kN/m經過計算得到最大彎矩 M = 0.1031.720.30.3=0.285kN.M面板截面抵抗矩 W = 6001818/6=32400mm3經過計算得到 =

34、M/W = 0.285106/32400 = 8.796N/mm2面板的計算強度小于15N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.331.72=5.71kN截面抗剪強度計算值 T=35710/(260018)=0.793N/mm2截面抗剪強度設計值 T= 1.4N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.面板撓度計算最大撓度計算公式其中q 混凝土側壓力的標準值，q = 40.550.6=24.33kN/m； E 面板的彈性模量，取6000N/mm2； I 面板截面慣性矩 I = 60018

35、1818/12=291600mm4；經過計算得到 v =0.677(40.550.6)3004/(1006000291600) = 0.763mmv 面板最大允許撓度，v = 300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度滿足要求!四、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下豎楞方木計算簡圖1豎楞方木強度計算支座最大彎矩計算公式：跨中最大彎矩計算公式：其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.240.55+1.43.00)0.3 = 15.86kN/m d為柱箍的距離，d = 600mm；經過計算得到最大彎矩 M = 0.1015.8

36、60.60.6=0.571kN.M豎楞方木截面抵抗矩 W = 508080/6=53333.33mm3經過計算得到 = M/W = 0.571106/53333.33 = 10.706N/mm2豎楞方木的計算強度小于13N/mm2,滿足要求!2.豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.615.86=5.71kN截面抗剪強度計算值 T=35710/(25080)=2.141N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.3N/mm2豎楞方木抗剪強度計算不滿足要求!3.豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式其中 q 混凝土

37、側壓力的標準值，q = 40.550.3=12.165kN/m； E 豎楞方木的彈性模量，取9500N/mm2； I 豎楞方木截面慣性矩 I = 50808080/12=2133333.33mm4；經過計算得到 v =0.677(40.550.3)6004/ (10095002133333.33) = 0.527mm v 豎楞方木最大允許撓度，v = 600/250 = 2.4mm；豎楞方木的最大撓度滿足要求!五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍的規格：矩形鋼管鋼柱箍截面寬度為100mm；鋼柱箍截面高度為100mm；鋼柱箍壁厚3mm；鋼柱箍截面抵

38、抗矩 W = 166.67cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 833.33cm4；B方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.240.55+1.43.00)0.3 0.6 = 9.51kN經過連續梁的計算得到B方向柱箍剪力圖(kN)B方向柱箍彎矩圖(kN.m)B方向柱箍變形圖(kN.m)最大彎矩 M = 0.607kN.m最大支座力 N = 11.38kN最大變形 v = 0.074mm1.柱箍強度計算：柱箍截面強度計算公式：=M/W f其中 M 柱箍桿件的最大彎矩設計值， M = 0.607kN.m； W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩， W = 333.3

39、4cm3；柱箍的強度設計值(N/mm2)： f = 205B邊柱箍的強度計算值 f = 1.82N/mm2； B邊柱箍的強度驗算滿足要求！2.柱箍撓度計算經過計算得到 v =0.074mm v 柱箍最大允許撓度，v = 266.67/250 = 1.07mm；柱箍的最大撓度滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式：N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要大于最大支座力11.38kN。經過計算得到B方向對拉螺拴的直徑要大于12mm!七、H方向柱箍的計算H方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方

40、木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.240.55+1.43.00)0.3 0.6 = 9.51kN經過連續梁的計算得到H方向柱箍剪力圖(kN)H方向柱箍彎矩圖(kN.m)H方向柱箍變形圖(kN.m)最大彎矩 M = 4.422kN.m最大支座力 N = 14.26kN最大變形 v = 5.751mm1.柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式=M/W f其中 M 柱箍桿件的最大彎矩設計值, M = 4.422kN.m； W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 333.34cm3； 柱箍的強度設計值(N/mm2)： f = 205 H邊柱箍的強度計算值 f = 13.27N/mm2； H

41、邊柱箍的強度驗算滿足要求!2.柱箍撓度計算經過計算得到 v =5.751mm v 柱箍最大允許撓度，v = 800/250 = 3.2mm； 柱箍的最大撓度不滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算H方向沒有設置對拉螺栓!木模板墻模板計算書 一、墻模板基本參數墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成，直接支撐模板的龍骨為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 內楞采用方木，截面100100mm，每道內楞2根方木，間距5

42、00mm。 外楞采用方木，截面100100mm，每道外楞2根方木，間距500mm。穿墻螺栓水平距離500mm，穿墻螺栓豎向距離500mm，直徑12mm。墻模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（T+15），取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.0； V 混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.00m；

43、 1 外加劑影響修正系數，取1.00； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.85。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.547kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.55kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.00kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1強度計算 = M/W f，不滿足要求！2撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v，不滿足要求！四、墻模板內外楞的計算1內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷

44、載的三跨連續梁計算。W = 101010/6 = 166.67cm3；I = 10101010/12 = 833.33cm4；本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：內楞計算簡圖（1）內楞強度計算： = M/W f其中 內楞強度計算值（N/mm2）； M 內楞的最大彎距（N.mm）； W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值（N/mm2）。 M = ql2 / 10其中 q 作用在內楞的荷載，q = （1.240.55+1.46.00）0.5=28.53kN/m； l 內楞計算跨度（外楞間距），l = 500mm；內楞強度設計值f = 13N/mm2；經計算得到，內楞的

45、強度計算值4.279N/mm2；內楞的強度驗算 f，滿足要求?。?）內楞的撓度計算：v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250其中 E 內楞的彈性模量，E = 9500N/mm2； 內楞的最大允許撓度值，v = 2mm； 內楞的最大撓度計算值， v = 0.024mm；內楞的撓度驗算 v v，滿足要求！2外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算。W = 101010/6 = 166.67cm3；I = 10101010/12 = 833.33cm4；本算例中，外龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：外楞計算簡圖（3）外楞強度計算： = M/W

46、 f其中 外楞強度計算值（N/mm2）； M 外楞的最大彎距（N.mm）； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值（N/mm2）。M = 0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷載，P = （1.240.55+1.46.00）0.50.5=14.265kN； l 外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距），l = 500mm；外楞強度設計值f = 13N/mm2；經計算得到，外楞的強度計算值7.489N/mm2；外楞的強度驗算 f，滿足要求?。?）外楞的撓度計算：v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/250其中 E 外楞的彈性模量，E = 9500N/mm2；外楞的最大允許撓度值，

47、v = 2mm；外楞的最大撓度計算值， v = 0.258mm；外楞的撓度驗算 v v， 滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式：N N = fA其中 N 穿墻螺栓所受的拉力； A 穿墻螺栓有效面積 （mm2）； f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿墻螺栓的直徑（mm）： 12穿墻螺栓有效直徑（mm）： 10.2穿墻螺栓有效面積（mm2）： A = 81.671穿墻螺栓最大容許拉力值（kN）： N = 13.884穿墻螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 10.138穿墻螺栓強度驗算滿足要求！第一章 模板安裝技術措施 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫

48、處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。 2、0000以下模板安裝要求 （1）底板模板安裝順序及技術要點 墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范圍內砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿，上面450nnn部分砌筑臨時性保護墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內側抹20mm厚1：3水泥砂漿。 積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。 （2）

49、樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。 3、0.000以上模板安裝要求 （1）梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底

50、板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。 （2）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。 4、模板組拼 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持

51、模板的整體性。拼裝的精度要求如下： 1、兩塊模板之間拼縫 1 2、相鄰模板之間高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 5、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到上。 首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，

52、施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。 6、模板的支設 模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。 7、樓板模板 模板支架木支撐 1、樓板模板采用40mm60mm木方做板底支撐，中心間距300mm，腳手架排距1m，跨距1m。 2、樓板模板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）根據房間大小，

53、決定頂板模板起拱大?。? 開間不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 （6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按900mm 和1200mm 的間

54、距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。 第二章 模板拆除技術措施 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （

55、1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板

56、模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第三章 模板技術交底 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損

57、、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力

58、、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。

59、 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(

60、對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根

61、據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，

62、以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、

63、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板

64、支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。

65、（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第四章 安全文明施工 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平

66、臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊

67、點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環保與文明施工 夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。